宝鸡市陈仓区职业技术教育中心高架支模解析

1、宝鸡市陈仓区职业技术教育中心高支模架搭设方案编制: 审核: 批准:陕西中天先行管理发展有限公司二零一零年一月9目录一、工程概况3二、编织依据3三、方案概述：4四、架体搭设及拆除：4（一）、施工准备4（二）、材料要求：5（三）、施匚流程：5（四）、支模架搭设：6（五）、架体拆除：7五、架体基础及相关参数表：8六、架体检查验收10七、支模架监测10八、架体使用及管理要求： 11九、安全措施：11附：宝鸡市陈仓区职业教育中心高架支模计算书：12宝鸡市陈仓区职业教育中心高架支模方案一、工程概况宝鸡市陈仓区职业教育中心分为实训楼、实训工厂、办公、综合楼。建筑结 构为钢筋混凝土框架结构。建筑面积实训楼及实

2、训工厂为5957. 09m二，办公楼及 综合楼为7857. 34 ml建筑层数：实训楼为地上4层，实训工厂为地上1层，办 公楼为地上5层，综合楼为地上2层；建筑高度：实训楼为17. 25m,办公楼为 18. 45m；设计使用年限50年;抗震设防烈度七度。1、该工程STS-8, S-ESTC为实训楼部分，层高4. 2m,总高度为19. 8m.EK轴方向跨距24 m,分五段轴线设置；18轴方向跨距57.97 m,分七 段轴线设置。梁：18轴方向框架梁分别为370X400、250X750, 300X750, EK轴方 向框架梁为250X500. 250X800,中央次梁呈井字形布置，板厚120mm。

3、2、B-8BT1, B-AB-F为综合楼报告厅，断面呈斜向阶梯状，层高分别为8.7 和5. 5m,总高度为13. 5m.811轴方向跨距24m,分三段轴线设置；AF轴方向跨距32. 7m,分四段轴 线设置。梁：811轴方向框架梁分别为400X1400. 500X1400, 500X1500, AF 轴方向框架梁为400X1400、400X1500,500X1500,中央次梁呈井字形布置，板 厚 120 mmo3、S-8B-l, S-GS-H为实训楼与办公楼连接花架梁,高度为21. 8m, 8根圆 柱二排布置，S-8B-1柱距为7. 5m, S-GS-H柱距为7. 5m。柱直径为1m.梁截 面尺

4、寸：1500X400二、编制依据宝鸡市陈仓区职业教育中心实训楼、实训工厂、办公楼及综合楼结构专业施工 图执行的规范、标准；、建筑施工安全检查标准JGJ59-99；、建筑工程荷载规范GB50009-2001；、建筑施工模板安全技术规范，JGJ162-2008；（4）、建筑施工高处作业安全技术规范；、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002；6、扣件式钢管脚手架技术规范JGJ130-2001o三、方案概述：1、实训楼，实训楼与综合楼连廊及综合楼报告厅均采用落地支模的方式进 行架体搭设。2、综合楼报告大厅楼板属于高支撑模板支架：楼板模支架采用中48X3. 5的钢管扣件式脚手架，立杆统一

5、按800 X 1200mm 的间距设置；架体步距=1500mm,梁和楼板荷教相差较大，采取只在一个方向变 化立杆间距，而另一个方向不变，以便梁、板模板支架相互连接为整体的支架搭 设方式。架体处于不同施工层时.,其立杆要求同心共线，上下层立杆同心度不大 于±25mm。3、实训楼与办公楼连结花架属于高支撑梁模支架：采用中48X3. 5钢管的扣件式落地支模架，立杆垂直度要求不大于L/400, 且大于±20mm。架体处于不同施工层时，上下层立杆同心度不大于±25mm。梁断面高度h=400 mm,梁断面方向（垂直于梁长方向）梁底支撑钢管（梁底 横向支撑钢管）间距800mm,

6、梁底横向支撑钢管间距400mm04、落地支模架搭设前，对基础采用级配砂石整片换填处理500mm至基础垫 层标高,砂石垫层级配为4： 6,碎石粒径2040mm,不应超过50mm,同时在基础 外围设排水沟、保证排水随时畅通，以提高基础承载力和防止雨水入浸渍，保证 基础整体性和不产生不均匀沉降。四、架体搭设及拆除：（一）、施工准备1、技术准备：（1）、熟悉图纸，根据结构状况进行模板支撑架设计，确保支架强度、刚度及 稳定性。（2）、编制支模架施工专向方案，企业技术负责人审核，报监理工程师批准。(3)、绘制支撑架体搭设平面图、立面图、剖面图、节点详图。2、施工准备：(1)、根据论证审核后的施工方案和架体

7、施工图，按需用量准备合格的材料。(2)、明确技术要求和质量标准、对操作工人进行安全、技术交底和岗前培训。(3)、清理支架搭设场地。(二)、材料要求：1、钢管：、采用国标直缝电焊钢管(GB/T13793)或低压流体输送用焊接钢管 (GB/T3092)中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国标碳素结构钢(GB /T700)中Q235A级钢的规定；、支架钢管为勿48X3. 5,每根最大质量不应大于22 kg；(3)、表面平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛砧、孔痕和 深划痕；(4)、外径、壁厚偏差不大于一0. 5 mm；表面锈蚀深度WO. 5 nlm:两端面相切 斜偏差不大于2°

8、、且不大于1.7 mm；(5)、弯曲度要求：端部弯曲长度LW1. 5nl.弯曲度W5 mm；立杆钢管管：3mVLW4m,弯曲度W12 mm;4m<L6. 5m,弯曲度W20 mm。水平杆斜杆弯曲： LW6. 5m,弯曲度W30 mm；6、钢管必须涂有防锈漆；(7)、钢管上严禁打孔；2、扣件：、采用可锻铸铁制作的扣件。其材质符合现行国标钢管脚手架扣件 (GB15831)规定，其他材质扣件应经实验证明其质量符合该标准规定后可使用。(2)、扣件在螺栓拧紧力矩达65N.m时，不得发生破坏。(3)、新扣件应有生产许可证，质量检测单位的测试报告和产品质量合格证。 当对扣件质量有怀疑时，按国标钢管脚手

9、架扣件(6815831)的规定抽样检测；(4)、旧扣件使用前检查质量，裂缝、变形者严禁使用，滑丝螺栓必须更换。 (三)、施工流程：（四）、支模架搭设：1、搭设作业条件：、从建筑物主体向外围3 5%。找坡。回填土夯实后，上面铺设厚5cm、25cm 以上宽木板，木板长度不小于按2跨，其伸出立杆落点位置长度不小于其跨度的 l/3o之后在木板上按设计的立杆间距放置立杆底座、底座上搭设架体立杆，木 板铺设要平稳，不得悬空。、排水措施：在距支模架外排立杆外0.5米处，设置一排水沟，在最低点， 设置积水坑，水流入坑内，用潜水泵将水排出，排水沟坡度为3 5%。2、搭设流程：弹线、立杆定位一基础（或地基）上铺放

10、木脚手板一摆放纵向扫地杆一竖立杆 并与纵向扫地杆扣紧一装横向扫地杆，并与立杆扣紧一装底部水平剪刀撑一装第 一步纵向水平杆并与各立杆扣紧一安第一步横向水平杆一安第二步纵向水平杆 f安第二步横向水平杆f安第三、四步水平杆f安装二层与柱拉杆f接立杆f安 装中部水平剪刀撑一一安装上部水平剪刀撑一加设竖向剪力撑3、构造措施及要求、支模架搭设前必须按设计的立杆平面布置图在地基（基础）上弹线，以确 保立杆间距符合设计要求。(2)、支架立杆下必须铺放木脚手板，木脚手板与基础接触平稳，宽度不小于 250mm。(3)、设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm处的立杆上，横向扫地杆固

11、定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。(4)、立杆之间按步距h=L 5m满设双向水平杆，并分别与相交立杆扣接牢固, 外围水平杆设于立杆内侧，其余纵横向水平杆均分别设于立杆同侧，以便剪刀撑 和斜杆与立杆相交处的扣接。(5)、竖向剪刀撑：对综合报告厅8. 70m和实训楼与办公楼连廊24m高支模架， 沿架体外排立杆的四周满设剪刀撑；中间部每隔6跨设置一道竖向剪刀撑；剪刀 撑斜杆与地面倾角为45。60。，并与地面顶紧，剪刀撑与立杆有效连接，斜撑搭 接长度不少于500 mm,采用不少于2个旋转扣件固定，剪刀斜撑端头伸出扣件边 缘长度不应少于100 mmo(6)、水平剪刀撑：综合报告厅& 701n高支模

12、架在架体顶部、中部和底部各设 置一道(共三道)水平剪刀撑；实训楼与办公楼连廊241n高支模架在架体顶部、 中部每隔不大于81n和底部分设(共四道)水平剪刀撑；水平剪刀撑与水平杆或 立杆连成整体，架体水平杆与已浇混凝土结构柱进行拉接，其节点间距不大于2 倍步距，以便将施工中产生的水平推力传递到结构构件(柱)和地面，确保支架 整体稳定。(7)、除顶部接长外，立杆接长均采用对接扣件，对接扣件交错布置，两根相 邻立杆的接头不在同步内设置，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错 开距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；立杆垂 直度按WL/400 (L为整架高度)。(8)

13、、各扣件螺栓均采用测力矩扳手拧紧，使其扭力矩均控制在4065N*m。(9)、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆 卸时，施工完毕后应立即恢复。(五)、架体拆除：1、拆除流程：拆除应采用与搭设相反的施工顺序，其流程为：清理架体上的拆除物及杂物、检查架体的每个节点、连墙杆及支承件、做好拆 除前的准备工作一最上一组剪刀撑一连墙杆一纵向水平杆一横纵向水平杆一立杆2、拆除要点：、拆除前组织现场技术人员、管理人员、操作人员、安全员进行系统的安全 技术交底。明确拆除顺序、安全保障措施、拆除方法。、严格按建筑施工高处作业安全技术规范及操作规程进行拆除作业。、拆除人员进入工作岗位后，再

14、次对各部位完好状态进行一次检查，确认无 误后方可作业。、拆除必须分层循环作业，不允许分立面拆除或踏步式拆除，认真做到一步 一清、一杆一清。、所有连墙杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑随脚手架同步拆除，不准先拆。、每班作业后，须对存留架体进行检查，不稳定部位加固后方可离开。、拆下的材料不得随意朝下投掷，要有组织地分类堆放，输送到地面。、拆除人员必须佩戴安全帽，正确使用安全带，遵守安全操作规程。五、架体基础及支模架搭设参数表：1、架体基础处理：素填土、粉质粘土采用级配砂石整片换填处理500mm至基础垫层标高基底处理必须符合设计要求或施工质量验收规范。所用级配砂石符合设计要 求即砂石垫层级配为4： 6,碎石

15、粒径2040mm,不应超过50mm,砂石垫层必须压 实，压实系数不得小于0. 95地基的设计要满足承载力的要求。2、支模架搭设参数表：1)实训楼部分楼板模板支撑架参数：混凝土 板厚 (mm)立杆布置支撑架 高度(m)采用钢管型与立杆相连 的横杆连接 方式：立杆步距 (m)立杆上端伸 出至模板支 撑点长度 (m)板底立杆横 向间距或排 距(m)板底立杆纵 向间距或跨 距(m)1201.50.30.81.24.24)48X3.5单扣件连接梁模板支撑架参数:梁截而尺立杆布置梁支支撑方采用钢管型与立杆相连寸(mXm)立杆梁 跨度方 向间距 (m)立 杆 步 距 (m)立杆上 端至模 板支点 长度(m)

16、梁两 侧立 柱间 距血)梁底横 向主龙 骨间距 (m)撑架 搭设 高度 (m)式的横杆连接 方式：250X8000.81.50.30.90.454.2无承重48X3. 5双扣件连接2)综合楼报告厅部分:楼板模板支撑架参数:混凝土 板厚 (mm)立杆布置支撑架 高度(m)采用钢管型与立杆相连 的横杆连接 方式：立杆步距 (m)立杆上端伸 出至模板支 撑点长度 (m)板底立杆横 向间距或排 距(m)板底立杆纵 向间距或跨 距(m)1201.50.30.81.28.748X3. 5单扣件连接梁模板支撑架参数:梁截面尺 寸(mXm)立杆布置梁支 撑架 搭设 高度 (m)支撑方式采用的钢 管型与立杆相连

17、 的横杆连接 方式：立杆梁 跨度方 向间距 (m)立 杆 步 距 (m)立杆上 端至模 板支点 长度(m)梁两 侧立 柱间 距(m)梁底横 向主龙 竹间距 (m)500 X15000.81.50.31.20.48.72根承重 立杆48X3.5双扣件连接3)实训楼与办公楼连接花架梁部分:梁模板支撑架参数:梁截面尺 寸(mXm)立杆布置梁支 撑架 搭设 高度 (m)支撑方 式采用钢管型与立杆相连 的横杆连接 方式：立杆横 向间距 或排距 (m)立 杆 步 距 (m)立杆上 端至模 板支点 长度(m)立杆纵 向间距 或跨距 (m)梁底横 向主龙 骨间距 (m)1500 X4000.81.50.31.

18、20. 4021.82根承重 立杆048X3.5双扣件连接六、架体检查验收1、支模架检查内容:(1)、查看钢管、扣件材料产品质量合格证、质量检验报告。(2)、检查使用钢管是否符合质量要求。(3)、钢管必须涂有防锈漆。(4)、检查厂家的生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。2、使用中定期检查内容：(1)、检查底座是否松动，立杆与底座是否落空。(2)、检查扣件螺栓是否松动。(3)、安全防护措施是否符合要求。3、主要验收内容1)、立杆垂直度：用经纬仪或吊线和卷尺测量，立杆偏差：2m高处不得 到大于±7mm、横距偏差不得大于±20mm。立杆总垂直度不得大于±

19、 100mm。用钢 卷尺测量。(2)、纵向水平杆偏差，一根杆的两端高差不得大于±20mm,同跨内两根 纵向水平杆高差不得大于±10皿，用水平仪或水平尺测量。(3)、扣件安装：用钢卷尺测量同步两个相隔立杆上对接扣件的高差是否 2500mm：用扭力扳手检测扣件螺栓拧紧扭力矩是否为40-65N. m。(4)、用角尺检测剪力撑斜杆与地面的倾角是否为45。60°。(5)、其他未尽事宜按建筑施工模板安全技术规范，JGJ162-2008的相 关要求执行。七、支模架监测1、监测项目：支架沉降和位移。2、测点布设：根据需要在梁下或梁上均设一个监测剖面。3、监测频率：在浇筑混凝土过程

20、中实施监测，监测频率不超过30分钟一次 进行连续观测。4、变形监测报警值：对场地狭窄，不便于观察的监测点应布置在表面进行观测。八、架体使用及管理要求：1、架体搭设完毕后需经设计人员、公司有关部门、工长、安全员、架子工 班长共同验收，合格后多方签字交付使用。不合格者严禁投入使用。2、体架搭设好后不得任意拆改，如确需改动，须经工程技术人员重新设计后，按设计要求改动。3、不得在架体上集中堆放施工材料具，其允许荷载值不大于3000丫/芯。4、在施工过程中，施工员、安全员、安全值班人员要经常检查，观察连墙 杆、大小水平杆、立杆、剪刀撑等的扣件是否有松动，各部杆件是否有拆除现象 等。发现问题及时采取措施加

21、固。5、混凝土浇筑有关注意事项：、确定合理混凝土浇筑方案，并严格按方案组织浇筑施工。对于梁高 H=1500mm,采用梁、板分两次浇筑，第一次浇筑至板底、第二次浇筑至板面， 以便利用梁的一定强度，增强模板支撑架的整体刚度和稳定性；、确保模板支架施工中均衡受载，采用由中部向两边扩展的浇筑方式。混 凝土按照规定路线进行浇筑。（3）、支架下面安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，发现问题 立即加固。如支架变形达到报警值时，安全员立即报告现场施工负责人，负责人 查明情况，采取必要的安全和加固措施。发现险情，及时通知作业人员撤离危险 范围。九、安全措施:1、施工方案坚持集体讨论一专家论证一上报审批

22、的确立程序，确保方案安全合理、切实可行。2、架体搭拆必须由持上岗证的专业架子工承担，有高血压、心脏病及不适 应高处作业体征的人员不得上架操作。3、搭拆作业前，检查个人的安全防护用品是否完好，着装是否紧凑，工具 袋等必需用品是否齐全完备，待一切确认后方可进入作业区作业。4、架体搭拆为高空悬空作业，搭拆中，必须可靠系牢安全带；所有杆件、 施工材料不得随意堆放在架体上；必须将每一个杆件固定牢固后再搭设下一个杆 件或拆除运送到安全地方后再拆下一个杆件。架体上不得存放任何悬浮材料。5、不准利用架体垂直吊拉运送材料。6、操作人员必须步调统一，设专人指挥。当两人共同搭拆同一杆件时必须 互相呼应，确认无误后方

23、可进行作业。7.夜间、雨雪、强风天气严禁架体作业。附：宝鸡市陈仓区职业教育中心高架支模计算书:一、计算分析：1、实训楼与综合楼报告厅部分最上层支模架按单层自重荷载和施工荷载进行计算设计；中部及下部支模架 在考虑上部施工荷载的基础上，按上层施工时本层梁板只承载自重荷载、上部施 一匚荷教山兼有卸荷作用的支模架体逐层传递至底部架体基础，最终传至底层架体 基础地基的安全模式计算设计，因此支模架体按最大搭设高度、最大施工层荷载 进行设计计算即满足施工安全要求。2、实训楼和办公楼连廊部分支模架按单层高支模架计算，是符合实际受力情况和力学模型的合理计算。二、楼板模板支架计算：参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全

24、技术规范(JGJ130-2001)o(1)实训楼部分(1) 120mm厚混凝土板模板高支撑架计算书1、参数信息：.模板支架参数混凝土板厚120mm,板底立杆横向间距或排距(m) :0. 80：板底立杆纵向间距或跨距(m) : 1. 20；立杆步距(m)： 1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m) :0. 30：模板支架搭设高度(m) :4. 20：采用的钢管(mm) 248x3.5 ； .荷载参数模板与木板自重(kN/m) :0. 350；混凝土与钢筋自重(k'/n?) :25. 000；施工均布荷载标准值(kN/nO :2. 500； .材料参数面板采用胶合面板，厚度为12mm&

25、#176;面板弹性模量E(N/mnO :9500；面板抗弯强度设计值(/媪)：13；板底支撑采用方木；木方的截面宽度(mm) ：60. 00；木方的截面高度(mm) ：80. 00：木方弹性模量EM/mnO ：9500. 000：木方抗弯强度设计值(X/mm，) ：13. 000；木方抗剪强度设计值(N/mm) ： 1.400；木方的间隔距离(mm) ：250. 000；木方的截面宽度(mm) ：60. 00；木方的截面高度(mm) :80. 00：模板支架立面图图2楼板支撑架荷载计算单元2、模板面板计算：面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计 算单元面板的截面惯

26、性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100X1.276 = 24 cm3；I = 100X1.2712 = 14.4 cm'；模板面板的按照三跨连续梁计算。f1ff1f f14-4-4面板计算简图、荷载计算(1)静荷教为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：Qi = 25X0. 12X1+0. 35X1 = 3. 35 kX/m；(2)活荷教为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.5X1= 2.5 kX/m；、强度计算最大弯矩考虑为静荷教与活荷教的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式 如下：JW = 0.1”其中：q=1.2X3. 35+1.4X2. 5= 7. 52kN/m最

27、大弯矩M=0. 1X 7. 52X 0. 252= 0. 047 kN m；面板最大应力计算值 o= 47000/24000 = 1.958 N/mm2：面板的抗弯强度设计值f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为1.958 N/mm:小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm*满足要求！、挠度计算挠度计算公式为0.677守厂 r 1 一“八g= -= Z / 2501OOET其中q = 3. 35kN/m面板最大挠度计算值v = 0. 677 X 3. 35 X 2507 (100 X 9500 X 2560000) =0. 004 mm；面板最大允许挠度V=250/ 250=1 mm：面板

28、的最大挠度计算值0.004 mm小于 面板的最大允许挠度1 mm,满足要求!3、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:26X8X8/6 = 64 cm3；1=6X8X8X8/12 = 256 cm1；F：方木楞计算简图集中荷载p = 1.4X1.35=1.89 kN；.荷载的计算:钢筋混凝土板自重(kN/m)：q尸 25X0.25X0. 12 = 0. 75 kN/m；模板的自重线荷载(kN/m):q:= 0. 35X0. 25 = 0. 088 kN/m ；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：Pi = (2. 5+2) XI. 2X0.

29、25 = 1.35 kN；.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式 如下:M -乌Q48均布荷载q = 1.2X (0.75 + 0. 088) = 1. 005 kN/m； 最大弯距 M = Pl/4 + ql78 =1.89X1.2/4 + 1.005X1. 278 = 0. 748 kN. m： 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1. 89/2 + 1.005X1.2/2 = 1.548 kN ； 方木的最大应力值 o= M / w = 0.748x106/64x1。3 = 11.686 N/mm2； 方木抗弯强度设计值0 N/mm

30、2；方木的最大应力计算值为11. 686 N/mm3小于方木的抗弯强度设计值13.0 N/mm2,满足要求！ .方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh < T其中最大剪力：V = 1.2X1.005/2+1.89/2 = 1.548 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 X 1548/(2 X60 X80)= 0. 484 N/mm2； 方木抗剪强度设计值=1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为0.484 N/mm3小于方木的抗剪强度设计值1.4 N/mm满足要求！ .方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷教与活荷教的计算

31、值最不利分配的挠度和，计算公式 如下：厂=尤+至"48股 384以均布荷载 Q = Qi + q2 = 0. 75+0. 088=0. 838 kN/m：集中荷载P = 1.35 kN：方木最大挠度计算值V= 5X0. 838X 12001 /(384X9500X2560000) +1350X 12003 /( 48X9500 X2560000) = 2. 928 mm：方木最大允许挠度值V=1200/250=4.8 mm：方木的最大挠度计算值2. 928 mm小于方木的最大允许挠度值4. 8 mm,满足要求!4、木方支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

32、支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.005X1.2 + 1. 89 = 3.096 kN；PPPPPPPPPP800800800支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN. m)支撑钢管计算变形图(mm)2.5132.5130.895.685 5.6852,5£32.5830.577P.5773673 blG736.7£96.7692.206囱365.302 5.3020.507b.50F3.603 3.603支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩您=0. 833 kN.m ；最大变形V，=1. 421 mm ；最大支座力Qw=

33、10. 986 kN ；支撑钢管最大应力 a= 0.833x106/5080=163.908 N/mm2 ；支撑钢管抗压强度设计值f=205 N/mm：支撑钢管的计算最大应力计算值163. 908 /mmR、于支撑钢管的抗压强度设 计值205 N/min*满足要求！支撑钢管的最大挠度为1.421 mm小于800/150与10 mm,满足要求！5、扣件抗滑移的计算：按照建筑施一匚扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96 页，双扣件承载力设计值取16. OOkN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实 际的旋转双扣件承载力取值为12. 80kN o纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力

34、设计值R=10. 986 kN：R < 12. 80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！6、模板支架立杆荷载标准值(轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷教、活荷载和风荷载。1 .静荷教标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0. 138X4.2 = 0. 581 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范(2)模板的自重(kN)：Ng? = 0. 35X0.8X1.2 = 0. 336 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：g = 25X0. 12X0.8X1.2 = 2. 88 kN；经计算得到，静荷教标准值Ng=Na+'+K=3. 797 kN2 .

35、活荷教为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷教。经计算得到,活荷载标准值Nq=(2. 5+2 ) X0.8X1.2 = 4.32 kN；3 .不考虑风荷教时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2m + 1.4、= 10. 605 kN：7、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：其中n 立杆的轴心压力设计值(kN) ： N = 10. 605 kN；(P-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm) ： i = 1. 58 cm：A立杆净截面面积(cnf) ： A = 4. 89 cm"：W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm，) ： W=5. 08

36、 cm3；O钢管立杆最大应力计算值(N/mm')；f一一钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm:；Lo计算长度(m)；考虑到高支撑架的安全因素，参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计 和使用安全。由下式计算lo = ktk2 (h+2a)k】一计算长度附加系数按照表1取值L 185：一 一计算长度附加系数,h+2a = 2.1按照表2取值1.001 ；上式的计算结果：立杆计算长度 U = kik2(h+2a) = 1. 185 X1. 001X (1. 5+0. 3X2) =2.491 m；Lo/i = 2490. 989 / 15. 8 = 158 ；由长细比Lo/i的结果查

37、表得到轴心受压立杆的稳定系数(p= 0.281 ； 钢管立杆的最大应力计算值；0=10604.736/(0. 281X489) =77. 176N/mm:； 钢管立杆的最大应力计算值o= 77.176 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mm2,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。8、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求P 。地基承载力设计值：fs =。乂忆=88 kpa：其中，地基承载力标准值：fsk= 220 kpa ；支模架地基承载力调整系数：k=0.4 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =10.

38、 605 kpa ：其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 10. 605 kN；基础底面面积：A=1。p=10. 605 W fs=88 kpa。地基承载力满足要求！(2)梁模板高支撑架计算书一根承重立杆，木方支撑垂直干梁截面1、参数信息.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):O. 25；梁截面高度D(m) :0. 80立杆梁跨度方向间距La(m) ：0. 80：板底承重立杆横向间距或排距：0. 80立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m) ：0. 30：立杆步距h(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)： 4.20；梁两侧立柱间距(m):0. 90：承重架支设：1根承重立杆，方木支

39、撑垂直梁截面；梁底横向主龙骨间距(m)： 0. 45采用的钢管类型为648x3.5：扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减 系数:0. 80：.荷载参数模板自重(kN/m):。. 35；钢筋自重(kN/m'):L50；施工均布荷载标准值(kN/W) :2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/W) : 18. 0：倾倒混凝土侧压力(kN/m2) :2. 0；振捣混凝土荷载标准值(kN/rn?) :2. 0.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E (N/mm2) ： 10000. 0；木材抗弯强度设计值fmlN/mm') ： 17. 0：木材抗剪强度设计值

40、fv (N/mm，) ： 1. 7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E (N/mm2) ： 9500. 0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm，) ： 13. 0：.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)： 60.0；梁底方木截面高度h(mm)： 80. 0；梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)： 12. 0；.梁侧模板参数主楞间距(mm)： 500；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)： 500；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm, 200mm, 200mm；穿梁螺栓直径(mm)： M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48X3. 5；主楞合并根数：2；次楞

41、龙骨材料：木楞，宽度60mm,高度80nlm；次楞合并根数：2；2、梁模板荷载标准值计算梁侧模板荷载按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算， 并取其中的较小值：尸=F = 丫 H其中Y-混凝土的重力密度，取24. OOOkN/m、t -新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按 200/（T+15）计算,得。714h；T 混凝土的入模温度，取20.000C；V 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；pi-外加剂影响修正系数，取1.200：P2-混凝土坍落度影响修正系数，取1. 150。根据以上两个

42、公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F：分别为50. 994 kN/-、18. 000 kN/m3,取较小值18. 000 kN/m?作为本工程 计算荷载。3、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算考虑新浇混凝土侧压 力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷教作用下的三跨连续梁计算。q f1fII00OI 227 I 227 I 227|面板计算简图（单位:mm）.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，O -面板的弯曲应力计算值（N/mm>M -面板的最大弯距（N. mm）；W 面板的净截面抵抗矩

43、,W = 50XI. 2XI. 2/6=12cm1f 一面板的抗弯强度设计值（N/mnD；按以下公式计算面板跨中弯矩： = 01"其中，q 一作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：q尸1.2X0.5X18X0. 9=9. 72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:生=1.4X0. 5X2X0. 9=1.26kN/m；q = qx+q： = 9. 720+1. 260 = 10. 980 kN/m：计算跨度（内楞间距）：1 = 226. 67mm：面板的最大弯距 M= 0. 1X10. 98X226. 6672 = 5. 64 X lO'N. mm；经计算得到，面板的

44、受弯应力计算值：o = 5.64x 104 / 1.20x 104=4.701 N/mm2；面板的抗弯强度设计值：f = 13N/mm:；面板的受弯应力计算值。=4.701 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值f=13N/mm:,满足要求！.挠度验算_ 0,677/1OOET< = / /250q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q = 18X0.5=9N/mm：1一计算跨度（内楞间距）：1 = 226. 67mm；E一面板材质的弹性模量：E = 9500N/mm:；I一面板的截面惯性矩:I = 50X1.2X1.2X1.2/12=7. 2cms；面板的最大挠度计算值：3 = 0.677

45、x9x226.674/（100x9500x7.20x104）= o.235 mm；面板的最大容许挠度值：=I/250 =226.667/250 = 0.907mm；面板的最大挠度计算值w =0.235mm小于面板的最大容许挠度值 u）=0.907mm,满足要求!4、梁侧模板内外楞的计算.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷教作用下的三跨连续 梁计算。本工程中，龙骨采用2根木楞，截面宽度60mm,截面高度80mm,截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为：W = 60 X 8()2 X 2/6 = 128cm3；I = 60 X 80'X 2/12 = 512cm1；内楞计

46、算简图(1)内楞强度验算强度验算计算公式如下：M , b = < fw其中，O -内楞弯曲应力计算值(N/mm)；M 一内楞的最大弯距(N. mm)；W 一内楞的净截面抵抗矩；f-内楞的强度设计值(N/mm二)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：A/ = O.lgZ2其中，作用在内楞的荷载：q = (1. 2 X 18 X 0. 9+1. 4 X 2 X 0. 9) X 0. 227=4. 98kN/m：内楞计算跨度(外楞间距)：1 = 500mm：内楞的最大弯距：M=0. 1X4. 98X500. 00 1.24X105N. mm；最大支座力:R=l. 1X4. 978X0. 5=2. 73

47、8 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值a = 1.24x105/1.28x105 = 0.972 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值：f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值o = 0.972 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm满足要求!（2）内楞的挠度验算其中E 面板材质的弹性模量：lOOOON/mm'；q一作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q =18. 00X0. 23= 4. 08 N/mm：1一计算跨度（外楞间距）：1 = 500mm；I一面板的截面惯性矩：I = 5. 12X10W；内楞的最大挠度计算值：3 = 0.677x4.08x5004/（

48、100x10000x5.12x106） = 0.034 mm；内楞的最大容许挠度值：3 = 500/250=2mm：内楞的最大挠度计算值w=0.034mm小于内楞的最大容许挠度值3尸2mm, 满足要求！3.外楞计算外楞（木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2. 738kN,按照 集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面类型为圆钢管48X3. 5；外钢楞截面抵抗矩W = 10. 16cm3：外钢楞截面惯性矩I=24. 38cm'；2272皿 %叨卜外楞计算简图ZOO I 200外楞弯矩图(kN. m)外楞变形图(mm)(1)

49、外楞抗弯强度验算其中O -外楞受弯应力计算值(N/mm)M 一外楞的最大弯距(N. mm)；W -外楞的净截面抵抗矩；f 一外楞的强度设计值(N/mm，)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0. 548 kN.m外楞最大计算跨度：1 = 200mm：经计算得到，外楞的受弯应力计算值：0 = 5.48x105/1.02x104 = 53.891 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值：f = 205N/mni:；外楞的受弯应力计算值0=53.891 N/mm2小于 外楞的抗弯强度设计值f=205N/mni:,满足要求！(2)外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0. 258 mm外楞的最大容

50、许挠度值：= 200/400=0.5mm：外楞的最大挠度计算值w =0.258mm小于外楞的最大容许挠度值w=0.5mm,满足要求！4、穿梁螺栓的计算验算公式如下：N <2V = fxA其中N 穿梁螺栓所受的拉力；A -穿梁螺栓有效面积(mm)；f -穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm:： 查表得：穿梁螺栓的直径：12 mm：穿梁螺栓有效直径：9.85穿梁螺栓有效面积：A:76 mm:；穿梁螺栓所受的最大拉力：N =18X0. 5X0. 3 =2.7 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：N = 170X76/1000 = 12. 92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2. 7kN小于

51、穿梁螺栓最大容许拉力值N=12. 92kN,满足要求!5、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。按照模板底支撑的间距和模 板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 800X12X12/6 = 1.92X10W：I = 800X12X12X12/12 = 1. loXIOW；.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算:其中，O-梁底模板的弯曲应力计算值(N/n而)；M 计算的最大弯矩(kN. m)；1一计算跨度(梁底支撑间距)：1 =125. 00mm；Q -作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋

52、荷教设计值：Qi： 1.2X (24. 00+1.50) X0. 80X0. 80X0. 90=17. 63kN/m；模板结构自重荷载：q:：1.2X0. 35X0. 80X0. 90=0. 30kX/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1. 4X2. 00X0. 80X0. 90=2. 02kN/m；q = ql + q2 + q3=17. 63+0. 30+2. 02=19. 94kN/m：跨中弯矩计算公式如下：JUT = O. 125勿2Q = 0. 125 X 19. 944 X 0. 125:=0. 039kN. m：o=0.039xl06/1.92x104=2.029N/mm

53、2；梁底模面板计算应力o =2.029 N/mm2小于 梁底模面板的抗压强度设计 值f=13N/mm%满足要求！ .挠度验算最大挠度计算公式如下:0.521/4mo=1/250其中，q一作用在模板上的压力线荷载:q = (24. 0+1. 50)X0. 800+0. 35) X 0.80= 16. 60KN/m：1 一计算跨度(梁底支撑间距)：1 =125. 00mm；E一面板的弹性模量：E = 9500. 0N/mm:；面板的最大允许挠度值：w =125.00/250 = 0.500mm；面板的最大挠度计算值：3 = 0.521 xl6.6x1254/(100x9500x1.15x105)=

54、0.019mm：面板的最大挠度计算值：w =0.019mm 小于 面板的最大允许挠度值：3 = 125/250 = 0.5mm,满足要求！6、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。 .荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：5 = (24+1. 5)X0. 8X0. 125=2. 55 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：0. = 0. 35X0. 125X(2X0.8+0.25)/ 0. 25=0. 324 kN/m；活荷教为施工荷教标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到,活荷载标准值PF (2. 5+2) X0. 125=0. 562 kN/m； .方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.2X2. 55+1.2X0. 324=3. 449 kN/m；活荷载设计值 P = 1.4X0. 562=0. 788 kN/m：/yf q 尸 q q q t q f q f q f q t q , q 1 q 尸 q 尸 q , q q , q , q q q qq q q 尸 q q f