高支模方案(9米17.8米)(1)(1)

1、目 录一、主要编制依据：1二、工程概况2三、模板（高支模）施工的基本情况2四、施工材料的选用3五、梁模板支撑体系的施工设计与搭设3六、模板体系的拆除9七、劳动力及施工器具配置10八、保证施工质量措施11九、保证施工安全和环境保护措施12十、模板工程危险源列表64十一、模板及支架倒塌事故的应急救援67十二、模板支架体系的施工平、剖面附图。69高支模施工方案一、主要编制依据： 建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）混凝土结构工程施工质量验收规范 (GB 502042002) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ 1302001) 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ 12820

2、00) 建筑施工模板安全技术规范（JGJ1622008） 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001) 钢结构设计规范 (GB 50017-2003)粤建监字1998027号颁布广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法工程设计图及上级的有关文件及标准等二、工程概况工程名称：中山市南区马岭股份合作经济联合社工业厂房及配套设施工程地点： 中山市南区马岭村芦溪建设单位： 中山市南区马岭股份合作经济联合社设计单位： 中山市舜一建筑工程设计咨询有限公司监理单位： 广州广保建设监理有限公司工程规模：包括厂房4幢，1层；仓库1幢，1层；办公楼1幢，5层；宿舍楼2幢，6层，总建筑面积为26711.9m2

3、 三、模板（高支模）施工的基本情况1、本高支模工程为办公楼8-10轴×B-C轴及10-12轴×B-C轴的大堂。10-12轴×B-C轴最高高度为9m，为首层至三层，该面层最大的梁截面尺寸为300×900，最小梁截面尺寸为200×600，板厚度均100。8-10轴×B-C轴最高高度为17.8m，为首层至屋面层，该面层最大的梁截面尺寸为400×1280，最小梁截面尺寸为250×600，板厚度均130。拟采用钢管满堂红支撑方式搭设模板支撑体系。本方案专为该大堂高支模施工而编制。2、施工顺序：在首层结构及结构柱施工完成后，必

4、须待混凝土强度达到允许条件后，在楼板上铺设木枋，模板支架落在木枋上进行搭设。3、混凝土采用砼输送泵输送。4、现场平坦运输条件较好，模板水平运输采用手推车，垂直运输利用塔吊。5、外脚手架搭设采用落地式双排钢管架，随施工进度搭设，保证工作面离地超过2米以上有安全围护。6、作业人员的上下通道随外脚手架进行搭设，详见外脚手架施工方案。7、施工进度详见施工进度计划。四、施工材料的选用1、模板采用=18厚胶合板.2、木枋采用80×80松木枋.3、支架采用48×3.5标准钢管组合支撑.4、辅助用模板采用=20松木散板.5、对拉螺栓采用12.五、梁模板支撑体系的施工设计与搭设 本工程高支模

5、板体系的施工设计与搭设须按以下要求进行. （一）高支模板体系的施工设计。1、钢管支撑工艺流程检查钢管、扣件质量 钢管分类选取立杆、支撑 整理地面基础 放线定梁位设水平杆立杆固定校正 加剪刀撑杆 定梁底标高 复测检查加固。2、钢管立杆立于首层结构之上，由于9米及17.8米高支模位置相邻,其搭设方式均为:立杆纵横间距均为1m，立杆步距为1.2m。承重架支撑形式为梁底支撑小楞平行梁截面方向，立杆承重连接方式为可调托座, 立杆上端伸出至模板支撑点长度0.20m,梁底模板下的木枋横向间距为0.25m，板模板下的木枋间距0.35m；托梁采用双木枋。3、纵横向水平杆设置：纵向水平杆应水平设置，其长度不应小于

6、2跨，两根水平杆的对接接头必须采用对接扣件连接。该扣件距立柱轴心线不宜大于跨度的1/3，同一步中，内外两根纵向水平杆的对接头应尽量错开一跨，上下两根相邻的纵向水平杆的对接头也应尽量错开一跨，错开的水平距离不应小于500，凡与立柱相交处均必须用直角扣件与立杆固定，且脚手架外侧每两度大横杆之间绑扎两行篙竹作安全护栏。横向水平杆搭设，凡立柱与纵向水平杆的相交处均必须设置一根横向水平杆，严禁任意拆除。该杆距立柱轴心线的距离不应大于150，跨度中间的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，脚手架的横向水平杆，其两端均应用直角扣件固定在纵向水平杆上。4、扫地杆设置：立柱由标准底座向上200处，纵横向设

7、扫地杆，用直角扣件与立柱固定。5、剪刀撑设置：支架周边设剪刀撑，中间纵横每4排立杆设剪刀撑，与地面角度为45º60º。顶层以下的剪刀撑中的斜杆接长应采用对接扣件连接，采用旋转扣件固定在立柱上或横向水平的伸出端上，固定位置与中心节点的距离不大于150，顶部剪刀撑可采用搭接，搭接长度不应小于1m，不得少于2个旋转扣件。并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。6、支撑采用48钢管进行组合，根据梁板情况确定，并在钢管上、下加可调支托调整至合适高度。7、在靠近柱的部位，水平杆需支顶到柱上，以增加支撑体系的稳定性。8、高支模支撑架架体搭设完毕，在顶层纵横向水平连系杆设置一道安全平

8、网（或铺竹排 ），防止木工、钢筋工作业期间发生高处坠落。9、本工程支模外围应用钢管与已完成结构相连，在结构边缘采用钢管连接（见图）或支顶顶方式，以保证支撑体系的整体稳定性。（二）高支模板体系的施工搭设1、材料说明同前。 2、施工准备:1) 备足各种施工材料，并熟悉图纸，做好技术交底工作。2) 放好轴线、模板边线、水平控制标高线,做好模板底口水泥砂浆找平层。3) 根据设计图纸构件的尺寸,配制加工好柱、墙、梁模板,并按相应结构构件编号。3.模板安装1)梁模板安装a) 梁模板安装前要在两端柱上弹出标高线,然后立支撑,支撑下垫上木方,支架的间距按要求。b) 按设计标高调试好支架顶标高,支架采用可调节底

9、座和顶托,调整好标高在安装梁底板木方时要通线检查,在安装梁底板.梁底板要起拱按设计要求,设计如没有具体明确,按规范规定2/1000-3/1000。c) 梁侧模板安装要通线找直,以保证梁截面尺寸的正确,梁上口模板要设支撑卡.安装完毕后要校正梁中线、标高、截面尺寸、清除模板内杂物,检查合格后办理预检。2)板模板安装:a) 一般从跨一侧开始安装,先安装支架和木方,要按照标高通线找平,并固定支架,然后依次安装模板。b) 支架顶木方通线调平后,再铺放板模板,板模板局部范围拼板,可采用松木散板,不得用大胶合板锯成小拼板,板模板拼缝要严密,接缝处要平整。c) 安装完毕后,将板面清扫干净,办理预检。3)支架安

10、装：a)支架安装间距,须严格按照计算书要求的间距进行布架.不得随意增大间距。b)支架立杆底面和顶面应采用可调节的底座和顶托。c)支架搭设好后,要拉线检查调整水平度和垂直度。d) 支架搭设的其他要求参照现行规范建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程。 4.模板支架立杆底座下要垫木枋。5、所有木枋的布置间距须按设计书的要求，施工操作中不得随意更改。6、整个模板体安装完成后，必须报验，符合要求并办理验收手续，方可进行下道工序。（三）、搭设作业注意事项1、严禁不同直径钢管及其相应扣件混用。2、底立杆应按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置，至少应有两种适合的长度的钢

11、管作立杆。3、剪刀撑应及时设置，不得滞后超过2步。4、杆件端部伸出扣件之外的长度不得少于100mm。5、剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有3道连接，其中，斜杆的搭结接头部位至少有1道连接。（四）、搭设过程中的自检1、在搭设支撑体系过程中，经常检查基础是否有不均匀沉陷。2、立杆垫座与基础面是否接触良好，有无松动或脱离情况。3、斜撑，顶撑等设置是否达到了设计要求。4、检查整架垂直度有否偏差过大。（五）验收管理模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及

12、项目总监理工程师签字后，并报安监部门备案后，方可进入后续工序的施工。（六）混凝土浇筑本工程砼采用商品砼，拟采砼泵管进行砼浇筑，并配以串筒、溜槽下料。混凝土浇筑前，在项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。1、梁板浇筑方法应由跨中向两端对秤进行分层浇筑，每层不得大于400mm，先将梁分层浇筑成阶梯形，当达到楼板位置时再与板的混凝土一起浇筑，楼板浇筑的虚铺厚度应略大于板厚，用平板振动器垂直浇筑方向来进行振捣。不断用移动标志以控制混凝土板厚度。振捣完毕，用刮尺或拖板抹平表面，砼不得堆放过高及过分集中，而且要及时拨开。振动时不得用振动棒撬住模板或钢

13、筋振动。2、砼浇筑顺序应有序，均匀进行，不要过于集中，要严格控制浇筑进度不得过快，混凝土不得堆放过于集中，要及时将其拨开，使砼荷载能均匀分布。3、在浇捣楼面砼过程中，要安排专职质安员进行跟班。砼的保养按<施工组织设计>要求。在浇筑过程中跟班木工及施工员随时观察模板体系变形情况。特别是支撑体系有无弯曲而造成失稳或木枋挠度过大等异常情况。出现上述异常情况，施工员应立即指挥楼面工作人员撒离，经确认不安全威胁解除后方可进行正常施工。（七）支模沉降监测1、监测内容和监测要求（1）监测项目：支架沉降、位移和变形。（2）测点布设：沿建筑物纵向每10-15米布设一个监测剖面，每个监测剖面布设2个支

14、架水平位移监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求。（3）监测频率：在浇筑混凝土过程中实施实时监测，监测频率20-30分钟一次。2、监测报警指标监测项目监测报警值支架沉降5mm支架水平位移10mm3、监测方法支撑的变形监测采用水准仪进行。做法是：在首层柱的侧面标示出观测基准点，分别在支撑杆上标示观测点（沉降观测点位置在该层结构面上约1.5m处，垂直度观测点应在模板支撑下方30cm-50cm处）。在整个浇筑混凝土的过程中，安装专人在首层外围进行监测。4、处理方法当监测数据接近或达到报警值时，立即组织有关方采取应急或抢险措施，并向上级有关部门报告。六、模板体系的拆除1）非承重模板

15、拆除时，必须提供混凝土的强度报告，在梁板砼达到设计强度后，并经审批同意后，方可拆除，承重模板、梁、板底模的拆除时间如下所示：结构名称结构跨度(m)达到砼标准强度的百分率(%)板250>2875梁875>8100梁悬臂结构275>21002)模板拆除:墙、柱、梁、板模板的拆除按常规方法进行,但施工拆除中要注意如下几项:1、  模板（高支撑）的拆除顺序为：搭设模板拆除的脚手架从梁中部开始向两端支点降下梁底支撑可调支托拆除梁底模板拆除梁两侧模板拆除楼板下支撑拆除楼板龙骨及模板拆除脚手架模板分类堆放整齐。2、拆除的支架、模板、木方要及时清理,螺栓与配件收集集中管理,支架、木

16、方、模板要整理归堆使用。3、拆除人员要站在以拆除模板的空隙地再拆除近旁的模板,模板要用钩子钩下,不得猛撬猛敲,使模板大片整体落下。4、模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法，严禁使用硬物击打、撬挖，不得留有悬空模板。4、支撑体系的拆除：凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。5、拆除时不得把模板、木方直接从高处往下掷,以防模板变形和伤人及砸坏其他物体,临边模板拆除时,临边面要封闭好。七、劳动力及施工器具配置1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均应持有效上岗作业证书上岗作业。2

17、、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人有指挥、调配、检查的直接责任。（一）劳动力安排表工种人数技术管理1安全监督1质量检查2测量放线3木工40架子工30铁工25砼工15杂工8（二）机具配备机具名称数量机具名称数量架子板手10插入振动棒10力矩板手4平板震动器2水平仪1经纬仪1八、保证施工质量措施1、支架及其配件的规格、性能、及质量应符合设计和规范的规定.要有合格证和产品标志。2.门架、钢管要平直,不得使用歪斜过大、硬变、砸扁、严重锈蚀的门架、钢管。3.腐朽、翘曲、劈裂、严重损伤的木枋、模板不得使用。4、模板面完成后，按下列标准检查验收： （1）模板接缝宽度1.5

18、mm。 （2）板模板上漏涂隔离剂面积1000cm2 （3）梁柱模板上漏涂隔离剂面积400cm2 （分别用尺、楔形塞尺检查） （4）允许偏差项目按下表执行：项次项 目允许偏差（mm）检验方法高层框架1轴线位移基础5尺量检查柱、墙、梁32标高+2 -5用水准仪或拉线和尺量检查。3截面尺寸基 础±10尺量检查柱、墙、梁+2 -54每层垂直度3用2m托线板检验。5相邻两板表面高低 差2用直尺和尺量检查6表面平整度5用2m靠尺和楔形塞尺检查。7预埋钢板中心线位移3拉线和尺量检查8预埋管预留孔中心线位移39预埋螺栓中心线位移2外露长度+10 -010预留洞中心线位移2截面内部尺寸+10 -05.

19、 跨度大于4m的梁、板结构的模板要设置0.20.3L起拱。6.模板体系安装完毕后,须经检查验收符合要求,并办理交接手续后,方可进行下道工序作业。九、保证施工安全和环境保护措施（一）保证施工安全措施：1. 责任落实到人，本项目第一安全责任人 ，生产直接安全责任人 。2.模板、支撑不得使用腐朽、扭曲、劈裂的材料.底部要平整坚实.3.安装模板应按顺序进行,当模板没有固定前,不得进行下一道工序作业.禁止利用拉杆斜撑攀登上落.4.现场安装模板时,未用工具要装入工具袋,防止上层作业时工具掉下伤人.5.模板、木枋、支架传送吊运要捆绑牢固,不得乱扔.6.安装立柱、梁模板时,高度大于4m以上时,应搭设工作台,不

20、足4m的,可使用马凳操作.7.墙、柱模板未安装对拉螺栓前,板面要向内倾斜一定的角度并用斜撑撑牢,以防模板倒塌.8.圆锯机要有安全防护装置才准使用,未作业时要拉闸停机. 使用电器和机具应符合施工现场临时用电安全技术规范、建筑机械使用安全技术规程的规定。9.安装楼面模板遇有预留洞口的地方,应做好临时封闭,以防误踏和落物伤人.10.安装楼面模板,在下班时对已铺好而来不及钉牢的模板,应拿起堆放稳妥,以防误入伤人事故发生.11. 高支模支撑架架体搭设完毕，在顶层纵横向水平连系杆设置一道安全平网（或铺竹排 ），防止木工、钢筋工作业期间发生高处坠落，安装二层以上的外围柱、梁模板,要搭设脚手架并设防护栏杆或挂

21、好安全网.12.在浇筑混凝土中,要有专人看守模板,发现变形、松动等异常情况要及时加固处理,防止塌模伤人.13.拆除模板必须经施工负责人同意,方可进行拆除,操作人员必须戴安全帽.操作时要按顺序分段进行,不允许让模板、枋料自由落下.严禁猛撬、硬砸或大面撬落和拉下.14.拆除模板应用长撬棍,严禁操人员站在正拆除模板下.在拆除楼板模板时,要特别注意防止整块模板掉下伤人.15.拆除模板前,要将下的洞口、建筑物周边用木板或安全网作防护围蔽,防止模板、枋料落下伤人才.16.拆模间歇时,要将已松动的模板、木枋、拉杆、支撑固定好,防止突然掉落或倒塌.17.模板拆完后不得留下松动和悬挂的模板、枋料在结构物上.拆除

22、下来的模板、枋料要及时清理、修整、并运送到指定地方堆放稳妥.（二）环境保护措施：（1）做好施工现场的清洁环保工作，废模板、木枋和废弃物及时回收处理。（2）规范施工，模板、木枋、支架等按规定地方堆放整齐。（3）施工中用过的废铁钉及拆除模板拔下的铁钉要收集存放在带盖的铁桶内并定期处理。（4）施工中严禁从上向下倾倒废板材料或木屑。工地严禁燃烧废材木屑。（5）严格控制夜间施工时间，不得超过当地政府部门规定的夜间施工时间，防止噪音扰民。十、高支模板体系设计计算书(本计算书采用品茗安全计算软件2010进行计算,因考虑钢管的折旧,验算均钢管按48×3钢管计算)(一) 10-12轴×B-C

23、轴9米高300mm×900mm梁段。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.20；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：9.00；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为48×3；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.

24、00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：21.6；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：油松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm

25、2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：80.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：350.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；主楞到梁底距离依次是：300mm，600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：80.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2

26、 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 26.772 kN/m2、21.600 kN/m2，取较小值21.600 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；

27、挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W < f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 80×1.8×1.8/6=43.2cm3； M - 面板的最大弯矩(N·mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.8×21.6=20.736kN/m；振

28、捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.8×4=4.48kN/m；计算跨度: l = 300mm；面板的最大弯矩 M = 0.1×20.736×3002 + 0.117 ×4.48×3002 = 2.34×105N·mm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×20.736×0.3+1.2×4.48×0.3=8.456kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.34×105 / 4.32×104=5.4N/mm2；面板的抗弯强

29、度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.4N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=20.736N/mm； l-计算跨度: l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 80×1.8×1.8×1.8/12=38.88cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677×20.736×3004/(100×9500&

30、#215;3.89×105) = 0.308 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.308mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=8.456/(0.900-0.100)=10.570kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度80mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1×8×8×8/6 = 8

31、5.33cm3；I = 1×8×8×8×8/12 = 341.33cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.476 kN·m，最大支座反力 R= 5.637 kN，最大变形 = 0.720 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/W<f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 4.76×105/8.53×104 = 5.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应

32、力计算值 = 5.6 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；次楞的最大挠度计算值 =0.72mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.637kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2×4.493=8.99cm3；I = 2×10.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2；

33、 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kN·m) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.761 kN·m，最大支座反力 R= 12.542 kN，最大变形 = 0.408 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/W<f经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 7.61×105/8.99×103 = 84.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =84.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大

34、挠度为 0.408 mm主楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.408mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 300×18×18/6 = 1.62×104mm3； I = 300×18×18×18/12 = 1.

35、46×105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W<f新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2×(24.00+1.50)×0.30×0.90=8.262kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.2×0.30×0.30=0.108kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4×(2.00+2.50)×0.30=1.890kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1×(8.262+0.108)&#

36、215;3502+0.117×1.89×3502=1.30×105N·mm； =Mmax/W=1.30×105/1.62×104=8N/mm2；梁底模面板计算应力 =8 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=8.262+0.108=8.370kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =350.

37、00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =350.00/250 = 1.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677×8.37×3504/(100×9500×1.46×105)=0.614mm；面板的最大挠度计算值: =0.614mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.4mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2×(24+1.5)×0.9×0.35+0.3×0.35

38、5;(2×0.8+0.3)/ 0.3=10.437 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4×(2.5+2)×0.35=2.205 kN/m；均布荷载设计值 q = 10.437+2.205 = 12.642 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.35×1.2×0.10×24.00+1.4×(2.50+2.00)×(1.00-0.30)/4=0.562kN2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别

39、为：W=8×8×8/6 = 8.53×101 cm3；I=8×8×8×8/12 = 3.41×102 cm4；E= 10000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kN·m) 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N2=2.458 kN；最大弯矩：M= 0.997kN·m最大剪力：V= 2.458 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.997×106 /8.53×104=11.7 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/

40、(2bh0)=3×2.458×1000/(2×80×80)=0.576N/mm2；方木的最大挠度： =2.493 mm；方木的允许挠度: =1.000×1000/250=4.000 mm；方木最大应力计算值 11.683 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.576 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.500 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =2.493 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4.000 mm，满足要求！七、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与

41、模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(双钢管) :48×3；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；1.梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.458 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN·m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.732 kN·m ；最大变形 max = 1.12 mm ；最大支座力 Rmax = 7.808 kN ；最大应力 =M/W= 0.732×106 /(8.98×103 )=81.5 N/mm2；托梁的

42、抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 81.5 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=1.12mm小于1000/150与10 mm,满足要求!八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =7.808kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×9=1.608kN；N =N1+N2=7.808+1.608=9.416kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到

43、； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.185×1.7×1.2,1.2+2×0.2= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185； - 计算长度系数，参

44、照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.301；钢管立杆受压应力计算值；=9416.48/(0.301×424) = 73.8N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 73.8N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！(二) 8-10轴×B-C轴17.8米高400mm×1280mm梁段。一、参数信息1.模板支撑及构造参数

45、梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.28；混凝土板厚度(mm)：130.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.20；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：17.80；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；采用的钢管类型为48×3；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2

46、)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：26.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：油松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：80.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.

47、0；梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：300；主楞到梁底距离依次是：300mm，600mm，900mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：80.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算新浇混凝土侧压力标准值F1=26.772kN/m2；三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压

48、力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W < f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 115×1.8×1.8/6=62.1cm3； M - 面板的最大弯矩(N·mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1.15×26.77=36.945kN/m；振捣混凝土荷载设计值:

49、q2= 1.4×1.15×4=6.44kN/m；计算跨度: l = 300mm；面板的最大弯矩 M = 0.1×36.945×3002 + 0.117 ×6.44×3002 = 4.00×105N·mm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×36.945×0.3+1.2×6.44×0.3=14.51kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.00×105 / 6.21×104=6.4N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f =

50、13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.4N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=36.945N/mm； l-计算跨度: l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 115×1.8×1.8×1.8/12=55.89cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677×36.945×3004/(100×6000×5.59

51、×105) = 0.604 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.604mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=14.510/(1.280-0.130)=12.618kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度80mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1×8×8×8/6 = 85.33cm

52、3；I = 1×8×8×8×8/12 = 341.33cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.568 kN·m，最大支座反力 R= 7.899 kN，最大变形 = 0.705 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/W<f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 5.68×105/8.53×104 = 6.7 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 =

53、 6.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；次楞的最大挠度计算值 =0.705mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力7.899kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2×4.493=8.99cm3；I = 2×10.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算

54、简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kN·m) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.415 kN·m，最大支座反力 R= 9.084 kN，最大变形 = 0.055 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/W<f经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 4.15×105/8.99×103 = 46.1 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =46.1N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.

55、055 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.055mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:N<N= f×A其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =9.084 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=9.084kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=