冒煤综采工作面供电专项说明书

1、玉舍煤业有限公司11011冒煤综采工作面供电设计专项说明书机电副总：审 核:编 制: 编制单位： 机电运输工区编制日期： 2012年 月 日11011冒煤综采工作面供电设计专项说明书一、概述见11011冒煤综采工作面回采地质说明书。二、供电系统11011冒煤综采工作面设备装机总容量为：2868KW。分为两组，一组为移动电站供电，设备总功率：2090KW；一组为固定电站供电,设备总功率：778KW。根据现场实际情况和工作面负荷情况，分为三路供电,一路(10KV）供移动变电站，一路（0。66KV)供机巷皮带运输机、绞车及水泵,一路（0。66KV)供风巷辅助运输设备,其中,工作面安装时,再拉一趟电缆

2、供乳化泵，工作面安装完成后撤除这一供电。供电线路如下:供移动变电站：11区段变电所（10KV)至021#及022#移动变电站.供机巷皮带机、辅助运输设备及水泵：11区段变电所干式变压器(0。66KV）至皮带机。供风巷辅助运输设备： 11区段变电所干式变压器(0。66KV)至11011冒煤风巷.工作面供电设备选择如下：序 号名 称型号技术参数数量1高爆开关BPG52/1010KV 100A12防爆移动变电站KBSGZY-125010/1.14KV 1250KVA 23防爆真空启动开关QJZ3001140V 300A74防爆真空启动开关QJZ4001140V 400A25防爆馈电开关KBZ6301

3、.14KV 630A46防爆馈电开关BKD9-400660V 400A27防爆真空可逆启动开关QBZ80N660V 80A168防爆真空启动开关QBZ80D660V 80A129防爆真空启动开关QBZ200D660V 200A210防爆真空启动开关QBZ120D660V 120A811防爆真空启动开关QJZ2×200/SA1140V 200A312信号、煤电钻综保ZZ8L-4G660/128V2三、负荷统计11011冒煤综采工作面设备负荷统计表序号设备名称数量型 号电动机容量（KW)设备总功率（KW)额定电压(V）额定电流（A）移动变电站1采煤机1MG200/500AWD710710

4、11404762刮板输送机1SGZ730/40040080011402803转载机2SZZ730/20016016011401124破碎机1PCM1101101101140775喷雾泵1KPB315/161101101140776乳化泵1GRB315/31.52002001140140合 计6209011011冒煤机巷运输辅助设备1调度绞车6JD111。468660V2调度绞车2JD1.62550660V3回柱绞车1JH202222660V4皮带机2DSJ80/40/2×404080660V5皮带机1DSJ80/40/404040660V6溜子2SGB-62055110660V7张紧

5、绞车3JH87.522.5660V8潜水泵15.55.5660V9潜水泵27。515660V合 计41311011冒煤风巷运输辅助设备1调度绞车5JD111.457660V2调度绞车5JD-1。625125660V3回柱绞车2JH-1418。537660V4双速绞车3JSDB-1637111660V5潜水泵17。57.5660V6潜水泵21530合 计365四、变压器容量、台数确定一) 变压器容量计算1、采面工作面供电的021移动变压器容量计算SB=KxPe/COSpjSB变压器计算容量，KVA；Pe供电的设备功率之和,KW;Kx需用系数；COSpj加权平均功率因数；Pe=710+200+11

6、0=1020KWKx=0.4+0。6Pd/PePd最大一台电机功率，KW；Kx=0.4+0。6Pd/Pe=0.4+0。6×300/1020 =0。58COSpj取0。7(查表）SB=0。58×1020/0.7=845。14KVA根据计算，选用KBSGZY1250移动变电站一台即可满足要求。2、采面工作面供电的022#移动变压器容量计算SB=KxPe/COSpjSB变压器计算容量,KVA；Pe供电的设备功率之和，KW；Kx需用系数；COSpj加权平均功率因数;Pe=400+400+160+110=1070KWKx=0.4+0。6Pd/PePd最大一台电机功率，KW；Kx=0。

7、4+0.6Pd/Pe=0.4+0.6×200/1070 =0.51COSpj取0.7（查表)SB=0。51×1070/0.7=779。57KVA根据计算，选用KBSGZY1250移动变电站一台即可满足要求.3、11011冒煤风巷辅助运输供电的固定变压器容量计算SB=KxPe/COSpjSB变压器计算容量，KVA；Pe-供电的设备功率之和，KW；Kx需用系数；COSpj加权平均功率因数；Pe=365KWKx取0.7（查表）COSpj取0.7(查表）SB=0。7×365/0.7=372。9KVA根据计算，选用KBSG500干式变压器一台即可满足要求。4、11011冒煤

8、机巷辅助运输供电的固定变压器容量计算SB=KxPe/COSpjSB变压器计算容量,KVA；Pe供电的设备功率之和,KW；Kx-需用系数;COSpj-加权平均功率因数；Pe=413KWKx=0.4+0。6Pd/Pe=0。48COSpj取0.7(查表）SB=0.48×413/0。7=283KVA根据计算,选用KBSG100干式变压器一台即可满足要求.二）变压器型号及技术参数据型 号容量（KVA）电压（KV）电流（A)短路损耗P（W)绕组电阻R(）绕组电抗%（)阻抗电压KBSGZY-1250125010/1。257。7/481。1474000。010。0914.5五、11011冒煤采煤工作

9、面供电系统的确定按工作面设备拟定供电系统,如图:六、电缆的选择一)电缆型号确定1、采区变电所向11011冒煤采面移动变电站供电的高压电缆采用煤矿用移动屏蔽监视型橡套软电缆MYPTJ6/10型。2、移动变电站向采煤工作面电气设备供电使用移动屏蔽软电缆,MCP、MYP-0.66/1.14型.3、向11011冒煤机风巷辅助运输设备、皮带输送机使用的橡套软电缆采用MY0。38/0.66型。二）低压电缆截面的计算(一）11011冒煤工作面021#移动变电站1） 向710型采煤机供电的干线电缆截面的选取择变压器电压损失计算U= （UrCOSpj +Ux%Sinpj)式中变压器负荷系数=S/SeS变压器二次

10、侧实际负荷容量之和，KVASe变压器额定容量，KVA=S/Se=1020/1250=0.816Ur%=(Pd/Se×10） =（7400/1250×10)=0.592 Pd变压器短路损耗，W 查表7400WUx=（Ud%）2( Ur）2=（4.5）2（0.592）2=4。46Ud-变压器额定负荷时阻抗压降百分数.查表4.5%COSpj变压器所带负荷的加权平功率因数 取0。7 U= （Ur%COSpj +UxSinpj）=0。816(0.592×0。7+4.46×0.714）=2.9变压器损失为 UB =U× U%/100=2.9×12

11、00/100=34.8V支线电缆电压损失计算 UZ= Kf Pe Lz Rz0 ×100%/ Ue 2=1×300×0。1×0.247×100/1.142=5。7V干线中允许电压损失为Ugy=UY- UZ UB=11734。8-5。7=76。5V采煤机供电电缆截面确定A=KfPe Lg×103/UeUgye=1×300×0.610×1000/1200×42。5×70。2×0。8=94.5mm2Kf-负荷系数,取1Pe电动机额定功率Rz0支线电缆长度电阻，/kmLz支线电缆实际

12、长度，MUe-电网额定电压，V-铜芯电缆的电导率,m/(.mm2)，取42.5A电缆截面积, mm2e电动机加权平均效率，取0.8干线选用MCP0。66/1.14. 3×95+1×25+3×10 610M电缆,支线选用MCP0。66/1.14。 3×70+1×25+3×10 100M电缆。2) 按长期允许负荷电流校验电缆截面In= Pe×1000/UpjCOSpj3=710×0。8×1000/1。732×1200×0。9×0.81.732=219AIn电流中流过的实际工作电流

13、,APe-电缆所带负荷有功功率之和，KWU电网额定电压,Vpj电机加权平均效率，0.9COSp加权平均功率，0。8长期允许负荷电流260A219A符合要求3）按起动条件校验电缆截面按起动条件校核电动机最小起动电压为UQmin=UeKO/Q=12001.2/2。5=790VUe电动机的额定电压，VKO-电动机最小允许起动转矩与额定转矩之比值，取1。2Q-电动机在额定电压下的起动转矩与额定转矩之比值,取2。5起动时工作机械支路电缆中电压损失， UZQ=IQLZ IgQ COSQ10003/Az=1504×0。1×0。85×1000×1。732/42.5

14、15;95=54。8VLZ支线电缆实际长度，KMCOSQ电动机起动时的功率因数,取0.85Az支线电缆的芯线截面，mm2支线电缆芯线导体的电导率,m/(。mm2），取42.5IQ电动机的实际起动电流，AIQ=IeQ UQmin/ Ue=380×6×790/1200=1504AIeQ电动机在额定电压下的起动电流，AUQmin-电动机最小允许起电压，VUe电动机的额定电压，V起动时干线电缆中电压损失UgQ=3IgQLgCOSGq103/Ag=1。732×0。61×0。02×1000×993/42。5×95=6V式中 干线电缆芯线

15、导体的电导率,m/（mm2）； Lg-干线电缆实际长度，km; Ag-干线电缆芯线面积,mm2；IgQ-干线电缆中实际启动电流，A；IgQ= （IQ cosQ+Ii cospj) 2+(Iq sinq + Ii cospj)2=(1504×0。85) 2+（1504×0。53） 2=993AIi-其余负荷电动机正常工作电流之和，A；cospj其余负荷的加权平均功率因数；cosgq干线电缆在启动条件下的功率因数； cosgq=Iq cosQ+Ii cospj IgQ=(993×0.85）/993=0.85起动时变压器中电压损失 Ubq%=Ibq(Ur% cosbq

16、+Ux sinbq) Ibe=993(0.65×0。81+3。95×0。59)/380=7.4 Ubq=Ube Ubo ， V 100=1140×7。4/100=84。4V式中 Ibq起动时变压器的负荷电流,A; Ibe-变压器负荷侧额定电流，A， Ube变压器负荷侧额定电压，V， cosbq起动时变压器负荷功率因数。起动状态下供电系统中总的电压损失 Uq=Uzq+Ugq+Ubq ，V校验条件为 U2e UqUq min=114084.47。4=1046。2V790V满足起动要求（二)11011冒煤工作面022#移动变电站1) 向刮板输送机供电的电缆截面的选取择变

17、压器中电压损失U= （Ur%COSpj +UxSinpj）式中变压器负荷系数=S/SeS变压器二次侧实际负荷容量之和，KVASe 变压器额定容量,KVA=S/Se=1070/1250=0.86Ur=(Pd/Se×10） =(7400/1250×10)%=0.6 Pd变压器短路损耗，W 查表7400WUx%=（Ud)2（ Ur）2=（ 4.5）2(0.74）2=4.44Ud%变压器额定负荷时阻抗压降百分数。查表4.5COSpj变压器所带负荷的加权平功率因数 取0。7 U= （UrCOSpj +UxSinpj）=0.86（0.74×0.7+4。44×0.71

18、4）=3.1变压器损失为 UB =U× U%/100=3.1×1140/100=35.3V支路中电压损失 UZ= Kf Pe Lz Rz0×100%/ Ue 2=1×400×0.1×0.346×100%/1。142=10.6V干线中电压损失Ugy=UY- UZ UB =117-35.3-10。6=71.1V刮板输送机干线供电电缆截面确定A=KfPe Lg×103/UeUgye=1×400×0.67×1000/1200×42。5×60.1×0.8=93。7m

19、m2Kf负荷系数，取1Pe-电动机额定功率Lz-支线电缆实际长度，MUe电网额定电压，V-铜芯电缆的电导率，m/（.mm2），取42。5A电缆截面积， mm2e-电动机加强平均效率，取0。8干线选用MYP-0.66/1.14。 3×95+1×25 610M电缆支线选用MYP0.66/1。14。 3×70+1×25 100M电缆，另一台电机支线选用MYP-0。66/1。14。 3×70+1×25 50M电缆，2) 按长期允许负荷电流校验电缆截面In= Pe×1000/UpjCOSpj3=400×0.8×10

20、00/1。732×1200×0.9×0.8=224。6AIn电流中流过的实际工作电流,APe-电缆所带负荷有功功率之和，KWU电网额定电压，Vpj电机加权平均效率，0.9COSp加权平均功率，0。8长期允许负荷电流260A224。6A符合要求按起动条件校验电缆截面3)按起动条件校核电动机最小起动电压为UQmin=UeKO/Q=12001.2/2。5=790VUe电动机的额定电压，VKO电动机最小允许起动转矩与额定转矩之比值,取1。4Q电动机在额定电压下的起动转矩与额定转矩之比值，取2.5起动时工作机械支路电缆中电压损失， UZQ=IQLZ IgQ COSQ1000

21、03/Az=654×0.6×0.85×1000×1.732/42.5×70×2=97VLZ-支线电缆实际长度,KMCOSQ电动机起动时的功率因数，取0.85Az支线电缆的芯线截面，mm2支线电缆芯线导体的电导率，m/（.mm2),取42.5IQ电动机的实际起动电流，AIQ=IeQ UQmin/ Ue=135×7×790 /1140=654。8AIeQ电动机在额定电压下的起动电流，AUQmin电动机最小允许起电压,VUe电动机的额定电压，V起动时干线电缆中电压损失UgQ=3IgQLgCOSgQ1000/Ag=1。73

22、2×2215×0.61×0。6×1000/42。5×95=118V式中 干线电缆芯线导体的电导率,m/（mm2）； Lg干线电缆实际长度，km; Ag-干线电缆芯线面积，mm2；IgQ干线电缆中实际启动电流，A； IgQ= (IQ cosQ+Ii cospj) 2+(Iq sinq + Ii cospj）2=(654。8×0.85+469×0。7） 2+(654.8×0。53+ 469×0.714） 2=2215AIi-其余负荷电动机正常工作电流之和，A；cospj-其余负荷的加权平均功率因数;cosgq

23、-干线电缆在启动条件下的功率因数； cosgq=Iq cosQ+Ii cospj IgQ=（654×0.85+580×0。7)/1227=0.78起动时变压器中电压损失 Ubq=Ibq(Ur cosbq +Ux% sinbq） Ibe=2215×（0.65×0。78+3.95×0。58）/642=9 Ubq=Ube Ubq , V 100=1140×9/100=102.6V式中 Ibq起动时变压器的负荷电流，A， Ibe-变压器负荷侧额定电流,A， Ube变压器负荷侧额定电压，V， cosbq起动时变压器负荷功率因数。起动状态下供电系

24、统中总的电压损失 Uq=Uzq+Ugq+Ubq ,V校验条件为 U2e -UqUq min=114097118102.6=822V790V满足起动要求（三) 11011冒煤工作面020#移动变电站1) 向乳化泵及喷雾泵供电的电缆截面的选取择变压器中电压损失U= (Ur%COSpj +UxSinpj）式中-变压器负荷系数=S/SeS变压器二次侧实际负荷容量之和，KVASe-变压器额定容量，KVA=S/Se=1020/1250=0。92Ur=（Pd/Se×10)% =（7400/1250×10）=0.59 Pd变压器短路损耗，W 查表7400WUx=(Ud%）2（ Ur）2=（

25、4.5）2(0.74）2=4.44Ud变压器额定负荷时阻抗压降百分数。查表4。5COSpj-变压器所带负荷的加权平功率因数 取0.7 U= （UrCOSpj +UxSinpj）=0。92（0。74×0.7+4.44×0.714)=3。4%变压器损失为 UB =U× U/100=3。4×1140/100=39V支路中电压损失 UZ= Kf Pe Lz Rz0 ×100%/ Ue 2=1×310×0。61×0.346×100%/1.22=45。4V干线中电压损失Ugy=UY- UZ UB =1173945。4

26、=32.6V乳化泵及清水泵干线供电电缆截面确定A=KfPe Lg×103/UeUgye=1×310×0。6×1000/1140×42.5×39.5×0.8=59.2mm2Kf负荷系数,取1Pe-电动机额定功率Lz-支线电缆实际长度，MUe电网额定电压，V-铜芯电缆的电导率，m/（.mm2)，取42.5A-电缆截面积, mm2e电动机加强平均效率,取0.8干线选用MYP0。66/1.14. 3×70+1×25 610M电缆支线选用MYP0.66/1。14. 3×70+1×25 50M电缆

27、,按长期允许负荷电流校验电缆截面In= Pe×1000/UpjCOSpj3=310×0。8×1000/1.732×1140×0.9×0。8=174。5AIn-电流中流过的实际工作电流，APe-电缆所带负荷有功功率之和，KWU电网额定电压，Vpj电机加权平均效率，0。9COSp加权平均功率,0。8长期允许负荷电流260A174。5A符合要求按起动条件校验电缆截面按起动条件校核电动机最小起动电压为UQmin=UeKO/Q=12001.4/2。5=790VUe-电动机的额定电压，VKO电动机最小允许起动转矩与额定转矩之比值，取1.4Q电动机

28、在额定电压下的起动转矩与额定转矩之比值，取2。5起动时工作机械支路电缆中电压损失， UZQ=IQLZ IgQ COSQ100003/Az=553×0.05×0.85×1000×1.732/42。5×64.5×2=7.4VLZ-支线电缆实际长度，KMCOSQ-电动机起动时的功率因数，取0。85Az支线电缆的芯线截面,mm2支线电缆芯线导体的电导率，m/(。mm2），取42.5IQ电动机的实际起动电流,AIQ=IeQ UQmin/ Ue=120×7×790 /1200=553AIeQ-电动机在额定电压下的起动电流，AU

29、Qmin-电动机最小允许起电压,VUe-电动机的额定电压，V起动时干线电缆中电压损失UgQ=3IgQLgCOSgQ1000/Ag=1.732×0.82×0.61×935.2×1000/42。5×64.5=295V式中 -干线电缆芯线导体的电导率，m/（mm2）； Lg-干线电缆实际长度，km； Ag干线电缆芯线面积，mm2；IgQ干线电缆中实际启动电流,A; IgQ= （IQ cosQ+Ii cospj） 2+（Iq sinq + Ii cospj)2=（553×0.85+424×0.7） 2+（553×0。53+

30、 424×0。714） 2=935。2AIi-其余负荷电动机正常工作电流之和,A；cospj其余负荷的加权平均功率因数；cosgq-干线电缆在启动条件下的功率因数； cosgq=Iq cosQ+Ii cospj IgQ=(553×0。85+424×0.7）/935。2=0.82起动时变压器中电压损失 Ubq%=Ibq(Ur cosbq +Ux% sinbq） Ibe=935。2×（0.74×0.82+3。95×0.58）/784 =3。4 Ubq=Ube Ubq ， V 100=1200×3/100=41V式中 Ibq-起动

31、时变压器的负荷电流,A， Ibe-变压器负荷侧额定电流,A， Ube变压器负荷侧额定电压，V, cosbq-起动时变压器负荷功率因数。起动状态下供电系统中总的电压损失 Uq=Uzq+Ugq+Ubq ，V校验条件为 U2e -UqUq min=12007。429541=856V790V满足起动要求（四） 11011冒煤工作面022移动变电站1） 向破碎机及转载机供电的电缆截面的选取择变压器中电压损失U%= （Ur%COSpj +UxSinpj）式中-变压器负荷系数=S/SeS变压器二次侧实际负荷容量之和,KVASe变压器额定容量，KVA=S/Se=1070/1250=0.86Ur=(Pd/Se&

32、#215;10） =（7400/1250×10）%=0.6 Pd-变压器短路损耗,W 查表4100WUx=（Ud）2( Ur)2=（4.5）2(0.6)2=4。5Ud%变压器额定负荷时阻抗压降百分数。查表4.5COSpj-变压器所带负荷的加权平功率因数 取0。7 U= （UrCOSpj +UxSinpj)=0。92（0.74×0。7+4。5×0。714）=3。4变压器损失为 UB =U× U/100=3。4×1200/100=41V支路中电压损失 UZ= Kf Pe Lz Rz0 ×100%/ Ue 2=1×270×

33、;0。61×0.346×100/1.22=40V干线中电压损失Ugy=UY UZ UB =117-4140=36V破碎机及转载机干线供电电缆截面确定A=KfPe Lg×103/UeUgye=1×270×0.61×1000/1200×42.5×39.5×0。8=64.3mm2Kf-负荷系数，取1Pe电动机额定功率Lz支线电缆实际长度，MUe电网额定电压，V铜芯电缆的电导率，m/（。mm2)，取42。5A电缆截面积, mm2e电动机加强平均效率，取0。8干线选用MYP0。66/1.14. 3×70+

34、1×25 643M电缆支线选用MYP0.66/1。14。 3×70+1×25 50M电缆,2） 按长期允许负荷电流校验电缆截面In= Pe×1000/UpjCOSpj3=270×1000/1.732×1200×0。9×0。8=180AIn-电流中流过的实际工作电流,APe电缆所带负荷有功功率之和，KWU电网额定电压，Vpj电机加权平均效率，0。9COSp加权平均功率,0。8长期允许负荷电流260A180A符合要求按起动条件校验电缆截面3)按起动条件校核电动机最小起动电压为UQmin=UeKO/Q=12001.2/2

35、。5=790VUe电动机的额定电压,VKO电动机最小允许起动转矩与额定转矩之比值，取1。4Q电动机在额定电压下的起动转矩与额定转矩之比值,取2.5起动时工作机械支路电缆中电压损失, UZQ=IQLZ IgQ COSQ100003/Az=442.4×0.05×0。85×1000×1。732/42。5×64。5×2=6VLZ支线电缆实际长度,KMCOSQ-电动机起动时的功率因数，取0。85Az支线电缆的芯线截面，mm2支线电缆芯线导体的电导率，m/（.mm2)，取42。5IQ电动机的实际起动电流，AIQ=IeQ UQmin/ Ue=112

36、×6×790 /1200=442。4AIeQ电动机在额定电压下的起动电流，AUQmin-电动机最小允许起电压，VUe电动机的额定电压，V起动时干线电缆中电压损失UgQ=3IgQLgCOSgQ1000/Ag=1.732×0。82×0.61×790。2×1000/42。5×64.5=250V式中 -干线电缆芯线导体的电导率,m/（mm2）； Lg-干线电缆实际长度,km； Ag干线电缆芯线面积，mm2；IgQ干线电缆中实际启动电流，A； IgQ= (IQ cosQ+Ii cospj） 2+（Iq sinq + Ii cospj)

37、2=(442。4×0.85+480×0.7) 2+(442。4×0.53+ 480×0.714) 2=790。2AIi其余负荷电动机正常工作电流之和,A；cospj其余负荷的加权平均功率因数；cosgq干线电缆在启动条件下的功率因数； cosgq=Iq cosQ+Ii cospj IgQ=（442.4×0.85+480×0.7)/790.2=0。9起动时变压器中电压损失 Ubq=Ibq（Ur cosbq +Ux sinbq) Ibe=784×（0.6×0.9+4.5×0.44)/642=3 Ubq=Ube

38、 Ubq ， V 100=1200×3/100=36V式中 Ibq-起动时变压器的负荷电流，A， Ibe变压器负荷侧额定电流，A， Ube变压器负荷侧额定电压,V， cosbq起动时变压器负荷功率因数。起动状态下供电系统中总的电压损失 Uq=Uzq+Ugq+Ubq ，V校验条件为 U2e UqUq min=12006-25036=908V790V满足起动要求(五）11011冒煤机巷电缆截面计算1、11032机巷皮带运输机80KW皮带机干线段初选电缆为MY 3×70+1×25 603米 支线段选用MY 3×35+1×10 20米后段干线初选电缆为

39、MY 3×35+1×16支线电压损失为 Ue=KfPe Lz×103/UeAze=1×80×20×1000/660×42。5×35×0.9=2.5V Ue-支线电压损失,VKf负荷系数，取1Pe电动机额定功率Lz-支线电缆实际长度，MUe电网额定电压，V-铜芯电缆的电导率，m/(.mm2），取42。5Az-电缆计算截面积， mm2e-电动机加强平均效率,取0.9变压器电压损失 U%= (Ur%COSpj +UxSinpj)式中变压器负荷系数=S/SeS变压器二次侧实际负荷容量之和，KVASe变压器额定容量

40、，KVA=S/Se=380/400=0.95Ur=(Pd/Se×10） % =（3000/400×10）=0.75 Pd变压器短路损耗，W 查表3000WUx%=（Ud）2( Ur）2=（ 4)2(0。75）2=3.9Ud变压器额定负荷时阻抗压降百分数。查表4COSpj-变压器所带负荷的加权平功率因数 取0.7 U= （Ur%COSpj +UxSinpj）=0.95（0。75×0.7+3.9×0.714)=3.1变压器损失为 U=U× U/100=3。1×690/100=21VU变压器二次侧额定电压。VUgy=UYUB-UZ=634-

41、21=38V Ugy干线电缆中允许电压损失，VUY-允许电压损失，V 660电压允许电压损失为63VUB变压器电压损失,V UZ支线电缆中电压损失,V皮带机供电电缆截面确定A=KfPe Lg×103/UeUgye=1×80×603×1000/660×42。5×38.48×0.8=55。8mm2Kf负荷系数,取1Pe电动机额定功率Lz支线电缆实际长度，MUe电网额定电压，V-铜芯电缆的电导率,m/(。mm2）,取42。5A-电缆截面积， mm2e电动机加强平均效率，取0。8干线电线选MY 3×70+1×25

42、 603米即可2）、按长期允许负荷电流校验电缆截面In= KXPe×1000/UpjCOSpj3=0.7×300×0。7×1000/1.732×660×0。8×0。8=200A长期允许负荷电流215A200A符合要求七、11011冒煤采面高、低压开关的选择一）11011冒煤采面低压开关的选择1、11011冒煤采面供电电压为660V,所选开关额定电压为660V等级；2、开关的额定电流按电气设备长期工作电流确定;3、低压馈电开关及分路开关选BKD、QJZ系列；4、控制电动机的开关选用隔爆磁力开关；1）向电机供电的开关选取用QBZ

43、系列起动器;2）需要正反转控制的设备如调度绞车、回柱绞车选用QBZN系列起动器；3）向照明、信号供电选用千伏级综保1140/127V；5、各种的继电保护应符合煤矿安全规程及行业相关要求；二）11011冒煤采面高压开关的选择1、选择计算公式及选择条件1）负荷长期工作电流In= KxPe/COSpj/3×10=2090/ 3×10=120AJ经济电流密度,A/ mm2 查表取2。02）选择条件UzeUe InIzeUze-高压开关额定电压，KV Ize-高压开关额定电流，A 2、高压开关选型根据计算、选择条件11011冒煤采面选用BPG52/10型隔爆高压开关，技术数据见表:被

44、保护变压器容量KVA高压开关型 号额定电压KV额定电流A额定开断电流KA短路容量MVAKBSGZY1250KBSGZY1250BPG52/101020012.550八、低压电网短路电流和保护的整定一）11011冒煤采面020移动变电站供电系统中各开关的整定1、按短路电流校验A、020移变对从移变低压侧至馈电开关的负荷侧最远端所有电缆进行长度折算，共有电缆1根，规格型号为： 3×95+1×25mm2610m；对3×95+1×25mm2600m进行折算,3×95+1×25mm2 电缆折算系数为0。54，610×0.54=329.

45、4m。查移变短路电流表d1。移变低压侧电压等级为1140V、移变容量为1250KVA.查表得:=3088 (A)B、020移变对从移变低压侧至馈电开关的负荷侧最远端所有电缆进行长度折算,共有电缆1根，规格型号分别为: 3×70+1×25mm2620m; （1）对3×70+1×25mm2-620m进行折算,3×70+1×25mm2 电缆折算系数为0。73，620×0.73=452。6m。查移变短路电流表d2.移变低压侧电压等级为1140V、移变容量为1250KVA。查表得：=2375（A)2、020移动变电站供电系统中各保护整

46、定计算结果开关编号设备名称开关型号保护方式整定值A两相短路电流值A短路电流校验备 注馈电开关KBZ-630电子式168730883088/1687=1.81。5馈电开关KBZ-400电子式877.723752375/877.7=2。71.5采煤机QJZ-400电子式1712.5乳化泵QJZ300电子式804喷雾泵QJZ-300电子式442.2二）11011冒煤采面022#移动变电站供电系统中各开关的整定1、按短路电流校验A、022移变对从移变低压侧至馈电开关的负荷侧最远端所有电缆进行长度折算,共有电缆1根，规格型号分别为：3×70+1×25mm25m 对3×70+

47、1×25mm2600m进行折算,3×70+1×25mm2 电缆折算系数为0.73，600×0.73=438m。查移变短路电流表d3。移变低压侧电压等级为1140V、移变容量为1250KVA。查表得：=2458(A）B、022移变对从移变低压侧至馈电开关的负荷侧最远端所有电缆进行长度折算，共有电缆1根，规格型号分别为:3×70+1×25mm2-620m 对3×70+1×25mm2-620m进行折算，3×70+1×25mm2 电缆折算系数为0.73，620×0。73=452.6m。查移变短路电流表d4。移变低压侧电压等级为1140V、移变容量为1250KVA.查表得：=2375（A）C、022移变对从移变低压侧至馈电开关的负荷侧最远端所有电缆进行长度折算，共有电缆1根，规格型号分别为:3×70+1×25mm215m 对3×70+1×25mm215m进行折算，3×70+1×25mm2 电缆折算系数为0.73，15×0。73=10.95m。查移变短路电流表d5。移变低压侧电压等级为1140V、移变容量为12