马鞍山体育馆模板工程方案内文

1、一、前言新体育中心规划位于城市东部，紧接大学城和旅游园，有城市主干道直通中心，占地约750亩，建设规模7.5万平方米，分两期建设完成。包括34万观众席体育场一座，2000观众席游泳馆一座，6000观众席体育馆一座，网球馆一座，综合训练馆一座，全民建身广场（含标准田径场）一处，体育运动学校用房一座及附属设施。目前由我部城建的是6000观众席的体育馆工程。二、参建单位建设单位：马鞍山市重点建设工程管理局设计单位：中建国际（深圳）设计顾问有限公司监理单位：浙江江南工程管理股份有限公司勘察单位：冶金工业部华东勘察基础工程总公司三、编制依据马鞍山体育中心-体育馆设计文件建筑地基基础工程施工质量验收规范G

2、B50202_2002混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）钢结构设计规范（GB50017-2003）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001建筑施工计算手册钢管脚手架扣件（GB15831）建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008四、工程概况 马鞍山体育中心-体育馆工程混凝土结构在基础部分为筏板、承台、连系梁基础、主体部分为框剪结构，框架柱中直径1000mm的圆柱28根，直径800的圆柱4根、直径600的圆柱10根，矩形柱截面分450*1000；700*700；500*500；1000*1000四种，剪力墙

3、主要分布在主桁架支承结构处、变配电间下夹层、电梯井基坑处，墙厚为400mm、300mm、200mm。一层在2.85米处有部分斜看台结构，二层结构面标高5.95米，二层以上结构，主要是斜看台板，但整体高度较高，自5.95米直至16.84米，在A轴交OB轴；K轴交OC轴三层看台板区域结构净高超过8米，属高支模。结构板在楼板处局部厚130mm，其余厚120mm，看台板厚100mm，框架梁最大截面为600*900，主梁最大净跨度为11.73米，普遍净跨在7.7米以内，最南边主通道处梁净跨9.5米。注：本方案暂不涉及高支模部分，高支模另行编制专项方案五、模板支设方案5.1材料要求：地下室竖向结构剪力墙与

4、方柱模板采用15厚木胶合板模，钢管扣件支撑体系；主次梁侧模、柱模均用15厚覆膜胶合板，水平结构楼面模板体系采用15厚竹胶合板模板，圆柱采用定制钢模板。模板的支撑系统考虑采用：拼挡和楞木采用50*100 木方，柱围檩采用48×3.5 钢管和14 螺杆，梁、板、墙支撑体系采用48×3.5 钢管扣件搭设满堂排架支撑。5.2 基础结构模板基础结构中模板主要采用15mm厚胶合板，但在承台及筏板结合区筏板下承台和梁采用240厚砖模砌筑，砖模内侧粉刷20mm厚1:2水泥砂浆，地下室剪力墙模板采用双钢管做横楞，14 螺杆，止水板采用钢板止水带。（详见模板基础承台模板、变配电间地下室模板支撑

5、系统简图）5.2.1 施工顺序基础梁模板：混凝土垫层测量放线模板控制线钢筋绑扎单侧模板穿对拉螺杆另侧模板支撑加固模板调校浇筑混凝土。承台模板：混凝土垫层测量放线模板控制线钢筋绑扎维护模板穿对拉螺杆支撑加固模板调校浇筑混凝土。变配电间、电梯井底板模板：承台及梁混凝土垫层测量放线砖模砌筑底板下混凝土垫层砖模抹灰防水卷材铺贴防水保护层测量放线底板钢筋剪力墙外侧立筋钢板止水带焊接剪力墙内层钢筋底板侧模剪力墙翻边吊模支撑加固模板调校浇筑混凝土。变配电间剪力墙、顶板模板：剪力墙钢筋绑扎施工缝清理钢筋、预埋件及保护层隐蔽验收支剪力墙模板顶板脚手架支撑系统板下木方铺排配板底模顶板钢筋脚手架支撑系统验收模板调校

6、浇筑混凝土。5.2.2技术要点、垫层浇筑时必须控制底模上表面标高和平整度，这是钢筋绑扎成型和侧模施工质量的前提、模板拼缝处宜采用胶带粘接；垫层和侧模接缝处如缝隙过大则采用砂浆从外模填塞。、梁模板和底板侧模顺直度、吊模下口水平和顺直度应拉通线调校。、梁与承台连接处在土方开挖时有部分斜断面，此处采用支底模方式解决。、剪力墙内预埋套管必须是防水套管，套管安装需牢固地固定在钢筋网上，套管与模板接触面需紧贴，在套管内与模板直角处用胶带满贴。5.2.3 模板安装精度要求两块模板之间拼缝 1mm; 相邻模板之间高低差 1mm; 模板平整度 2mm; 模板平面尺寸偏差 ±3mm。5.3 主体结构柱、

7、墙、梁、板模板5.3.1施工顺序注：圆柱采用定型钢模板（各结构配板简图附后）、框架柱模板施工顺序：底部（承台、楼板）混凝土浇筑完成轴线施测弹模板控制线柱脚清理钢筋隐蔽和保护层检查验收安装柱模安装柱箍垂直度调校梁柱接头处理模板加固浇筑混凝土、框架梁板模板施工顺序：脚手架底部建筑地坪框架梁轴线施测弹支撑架控制排线支撑架搭设水平标高上翻配梁底模框架梁钢筋安装配梁侧模板下支撑系统铺排板下木方配板底模板筋绑扎支撑系统调校验收模板调校混凝土浇筑。、剪力墙模板施工顺序：暗柱钢筋绑扎剪力墙钢筋绑扎门洞模板支设暗梁钢筋绑扎钢筋隐蔽和保护层检查验收安装剪力墙模板模板调校加固混凝土浇筑5.3.2技术要点、承台顶面、

8、筏板顶面、楼板顶面在模板支撑的下口部分混凝土需找平压光，封模时底部垫双面胶带。、柱、剪力墙支模前，需完成相关安装专业预埋工程，安装完通过验收后，各相关专业必须会签确认。、目前梁跨度基本上在4米以上，所以应按规范要求的13起拱、板、支模完毕后，首先由各专业安装施测预埋管线位置,再绑下层钢筋管线预埋上层钢筋、看台板静压箱预留风道孔必须在样品订货确定孔洞直径后相应直径的采用PVC套管做预留套管。、梁、柱、板拼缝处必须黏贴胶带防止漏浆。5.3.3 模板安装精度要求两块模板之间拼缝 1mm; 相邻模板之间高低差 1mm; 模板平整度 2mm; 模板平面尺寸偏差 ±3mm。5.4、模板拆除1、模

9、板拆除按先支后拆的的原则按支模的逆顺序进行，模板的拆除顺序为：柱墙模板楼板模板梁侧模梁底模。2 拆模时混凝土强度应达到以下要求：柱、墙模板，其混凝土强度应在其表面及棱角不致因拆模而受到损害时方可拆除且不早于两天，拆除完毕后立即包裹薄膜或无纺布毯保湿养护。承重模板应在混凝土强度达到施工规范所规定的强度时拆模，所指混凝土强度应根据同条件养护试块的强度决定。虽然达到了拆模强度，但强度尚不能承受上部施工荷载时应保留部分支撑；楼梯间模板与支撑在其强度达到100%时方可拆除。拆模时，梁板结构的模板通过同条件养护的混凝土试件强度试验结果并结合结构尺寸和规范要求来确定。（见下表） 拆模时混凝土立方体抗压强度标

10、准值构件类型构件跨度（m）砼立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-100六、脚手架支撑体系计算和搭设要求6.1 支撑体系分类计算,根据现场结构形式，分别计算框架柱、剪力墙、框架梁、现浇结构板支撑体系。6.1.1 框架柱模板计算柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍

11、，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):1000.00；柱截面高度H(mm):1000.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m； 计算简图6.1.1.1、参数信息1）.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M12；2）.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3）.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；

12、宽度(mm):35.00；高度(mm):85.00；4）.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5）.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；6.1.1.2、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按

13、下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.871 kN/m2、75.000 kN/m2，取较小值20.871 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.871kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值

14、 q2= 2 kN/m2。6.1.1.3、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 322 mm，且竖楞数为 4，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(N·mm)； l-

15、计算跨度(竖楞间距): l =322.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.87×0.50×0.90=11.270kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =11.270+1.260=12.530 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1×12.530×322×322= 1.30×105N.mm；面板最大应力按

16、下式计算： =M/W<f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(N·mm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 500×18.0×18.0/6=2.70×104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.30×105 / 2.70×104 = 4.812N/mm2；面板的最大应力计算值 =4.812N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2）

17、.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =322.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.87×0.50×0.90=11.270kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =11.270+1.260=12.530 kN/m；面板的最大剪力：V

18、 = 0.6×12.530×322.0 = 2420.862N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2420.862N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =3×2420.862/(2×500×18.0)=0.403N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2

19、；面板截面的受剪应力 =0.403N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3）.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.87×0.5010.44 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =322.0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 500×18.0×18.0×

20、;18.0/12 = 2.43×105 mm4；面板最大容许挠度: = 322 / 250 = 1.288 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677×10.44×322.04/(100×6000.0×2.43×105) = 0.521 mm；面板的最大挠度计算值 =0.521mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.288mm,满足要求！6.1.1.4、竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽

21、度35mm，高度85mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 35×85×85/6×1 = 42.15cm3；I = 35×85×85×85/12×1 = 179.12cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(N·mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.871×0.322×0.900=7.258kN/m； 倾倒混凝土

22、侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.322×0.900=0.811kN/m； q = 7.258+0.811=8.070 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.1×8.070×500.0×500.0= 2.02×105N·mm； =M/W<f其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(N·mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.21×104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W =

23、 2.02×105/4.21×104 = 4.787N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =4.787N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2）.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.871×0.322×0.900=7.258kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.3

24、22×0.900=0.811kN/m； q = 7.258+0.811=8.070 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.6×8.070×500.0 = 2420.862N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6×8.07×500=2420.862N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 35.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 85.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500

25、N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =3×2420.862/(2×35.0×85.0×1)=1.221N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1.221N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3）.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.87×0.32 = 8.07 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距):

26、 l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1.79×106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.677×8.07×500.04/(100×9000.0×1.79×106) = 0.212 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.212mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！6.1.1.5、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

27、W = 4.493×2=8.99cm3；I = 10.783×2=21.57cm4；按集中荷载计算(附计算简图)：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 ×20.87×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.322 × 0.5 = 4.03 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 8.598 kN； B方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩: M = 0.544 kN·m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.158 mm；1）. 柱

28、箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)<f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 544005.72 N·mm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 57.66 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =5.44×108/(1.05×8.99×106)=57.66N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2）. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.158 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 /

29、250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0.158mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!6.1.1.6、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:N<N=f×A其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.598 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.9

30、2 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=8.598kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!6.1.1.7、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.493×2=8.99cm3；I = 10.783×2=21.57cm4；按计算(附计算简图)：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2×20.87×0.9+1.4×2×0.9)×0.322 ×0.5 = 4.03 k

31、N；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 8.598 kN；H方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩: M = 0.544 kN·m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.158 mm；1）.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)<f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 544005.72 N·mm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 57.656 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =5.44×108/

32、(1.05×8.99×106)=57.656N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2）. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.158 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0.158mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!6.1.1.8、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:N<N=f×A其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径:

33、 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.598 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=8.598kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!6.1.2剪力墙模板系统计算墙模板的计算参照建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内

34、龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；6.1.2.1、参数信息1）.基本参数次楞间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M12；2）.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3）.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:1；宽度(mm):35.00；高度(mm):85.00

35、；4）.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5）.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图6.1.2.2、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F

36、=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。6.1.2

37、.3、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1）.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(N·mm)； l-计算跨度(次楞间距): l =300.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.

38、4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.1×9.197×300.02+0.117×1.260×300.02= 9.60×104N·mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W< f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(N·mm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 500×15.0×15.0/6=1.88×104 mm3；

39、 f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 9.60×104 / 1.88×104 = 5.1N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =5.1N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2）.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =300.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m； 倾倒混

40、凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6×9.197×300.0 + 0.617×1.260×300.0 = 1888.6N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1888.6N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面

41、板截面的最大受剪应力计算值: =3×1888.6/(2×500×15.0)=0.378N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.378N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3）.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.03×0.5 = 8.516N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 300mm； E-面

42、板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.2mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677×8.52×3004/(100×6000×1.41×105) = 0.553 mm；面板的最大挠度计算值: =0.553mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.2mm，满足要求！6.1.2.4、墙模板主次楞的计算(一). 次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方

43、，宽度35mm，高度85mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 3.5×8.5×8.5/6×1= 42.146cm3；I = 3.5×8.5×8.5×8.5/12×1= 179.12cm4； 次楞计算简图1）.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(N·mm)； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×17.031×0.300×0.900=5.518kN/

44、m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.1×5.518×500.02+0.117×0.756×500.02= 1.60×105N·mm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W< f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(N·mm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=4.21×104mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的

45、最大应力计算值： = 1.60×105/4.21×104 = 3.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 3.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2）.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×17.031×0.300×0.900/1=5.518kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计

46、值q2: 1.4×2.00×0.30×0.90/1=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.6×5.518×500.0+ 0.617×0.756×500.0 = 1888.6N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 1888.6N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 35.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 85.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1

47、.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =3×1888.6/(2×35.0×85.0×1)=0.952N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.952N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3）.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.03×0.30=5.11 kN/m； l-计算跨度(主楞间距):

48、 l =500.0mm ； E-次楞弹性模量(N/mm2)：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=1.79×106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.677×5.11/1×5004/(100×9000×1.79×106) = 0.134 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.134mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！ (二). 主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性

49、矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.493×2= 8.986cm3；I =10.783×2= 21.566cm4；E = 206000N/mm2；主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kN·m) 主楞计算变形图(mm)1）.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.2×17.03×0.3×0.51.4×2×0.3×0.53.486kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm；强度验算公式： = M/W< f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的

50、最大弯矩(N·mm)；M = 2.82×105 N·mm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99×103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 2.82×105/8.99×103 = 31.4 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =31.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2）.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)

51、：V = 2561.5N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =2×2561.5/848.230=6.040N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =6.04N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3）.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.312mm；主楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；主楞的最大挠度计算值 =0.312mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！6.1.2.5、穿墙螺栓的计算

52、计算公式如下:N<N=f×A其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 4.65 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=4.652kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN

53、，满足要求！6.1.3 梁模板计算支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:KL。6.1.3.1、参数信息1）.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：130

54、.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.15；立杆步距h(m)：1.30；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：5.20；梁两侧立杆间距(m)：0.70；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为48×3；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2）.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：25.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.

55、0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：18.6；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：1.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：1.0；3）.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4）.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：35.0；梁底方木截面高度h(mm)：85.0；梁底纵向支撑根数：3；5）.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：600；竖向支撑点到梁底距离依次是：0mm，257mm，514mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：35.00；高度