跨湖大桥预应力箱梁施工方案碗扣式满堂支架

1、XXXX九林作XX水利开发股份有限公司XX年六月三十日一、编制说明-2 -二、编帝q依据一 2 -三、工程概况-2 -四、总体部署-3 -五、施工方案-7 -六、冬期施工措施-29 -七、资源配备计划-32 -八、支架上现浇预应力连续箱梁施工进度计划-34 -九、质量目标及技术经济保证措施-34 -十、职业健康安全保证体系及措施-39 -一、编制说明XX大桥是位r XXXX风景区的一座景观桥，为XX风景区的标志性建筑，是XX市新城 区XX及周边生态综合治理开发项目中的重点工程。桥址位于XX市东西向主干道的东海大 道上，原双龙桥位置处，桥的东岸紧邻大学园区和规划中的XX高速铁路客运站，西岸紧 邻

2、XX市行政中心。大桥的建成将对XX风景区及周边地区经济、交通具有重要意义。二、编制依据1、XX市XX大桥设计文件：2、公路桥涵施工技术规范(JTJ0412000)：3、市政工程质星检验评定标准；(CCJ290)4、公路工程质量检验评定标准(JIJ071-98)：5、XX水利开发股份有限公司：“XX市XX大桥施工组织设计”：6、建筑施工手册；7、路桥施工计算手册：三、工程概况1、桥梁总体布置XX大桥桥型为预应力泯凝土连续箱梁桥，沿桥长分为三联(中联和两个边联)。全桥共 四道伸缩缝，设置在每联梁端。桥梁总长796m,两个边联跨径组合分别为28m+5X30m, 中联跨径组合为45m+2X65m+90

3、m+2X65ni+45m。桥梁屮间凸曲线坡度为3%和-3%,竖曲线 半径为4500m；两侧凹曲线坡度东侧为0. 32%,西侧为-0. 25%,竖曲线半径为4000m。2、上部结构桥梁中联梁长440m,立面造型为双飞雁，为变截面连续箱梁，其间梁底面呈抛物线变化 的拱形，两座竖琴墩的设置使“拱”内梁的跨径ftl 220m变为65m+90m+65mo中联两翼各长 110m,变截面箱梁底面呈抛物线形变化，跨径组成为45m+65m。边联均为等截面连续箱梁, 边联各长178m,跨径组成为28m+5X30mo中联箱梁为五室单箱截面，中间三个箱室底面水平，两个边箱室底板另设呈向上抬起的 斜面板，坡度5%o中箱

4、梁高度：跨中250cm,主桥墩处650cm,竖琴墩处320cm,分界墩 处180cm, 7#(12#)墩处266cm。边联箱梁为五室单箱截而，底面水平。边联箱梁高度180cm,顶板厚25cm,底板厚25cm50cm,腹板厚40cm。中联箱梁按“沿梁长分为43个节段，用7个施工阶段逐段对称施工，分别以两个主桥 墩为核心，对称的逐段支架施工，形成两个“T”形，合拢时按先边跨合拢，再跨中合拢 的施工顺序，纵、横、竖三向配置预应力钢绞线束或精轧螺纹预应力钢筋。中联箱梁内设冒纵向预应力钢束，在桥面板及横梁内设置横向预应力钢束，0VM锚预应 力体系，在中联箱梁端10m的范围内，7# (12# )墩顶前后各

5、15m范围内，8# (11#) 墩顶前后各20m范围内，9# (10#)墩顶前后各30m范围内设置竖向预应力钢筋，精轧 螺纹钢预应力体系。边联箱梁按逐跨施工法配置纵向预应力钢束，在每个腹板内配置3束分段连续的钢绞线 束，共18束，每束在梁端设置0VM15-12锚具，在接缝处设置OVM15L-12连接器。边跨 底板内配置16束纵向预应力钢绞线束。中跨底板内配置8束纵向预应力钢绞线束，与端 部对应的8束连续，接缝采用0VM15L-12连接器。在中间支点前后6m范用内的箱梁顶板 上配置纵向预应力钢绞线束，每束一端采用P型锚，另一端锚固在接缝处，采用0VM15- 12锚具。!1!总体部署1主要工程量混

6、凝土：中联连续箱梁C50混凝土方量13976. 66m3：边联连续箱梁C50混凝土方量 8547m'。钢筋：中联连续箱梁2165. 669吨；边联连续箱梁1510. 442吨。模板：中联连续箱梁21433m2；边联连续箱梁51051m2o精轧螺纹:100. 717吨钢绞线：962.3吨支架：25. 6320 m3XX大桥预应力连续箱梁主要工程量计算表部位节段号混凝土(n?)横梁钢筋(T)箱梁钢筋(T)模板(m2)备注6a817. 22X24. 254X2128. 936X2114135b*147. 32X228. 037X210214b485.45X27.012X258. 254X22

7、2875b157.9X229. 445X210916'638. 44X293. 551X248205、172. 06X225. 945 X 21353中4'177. 66X226.614X214113192. 05X234. 504X214732231. 16X235. 603 X 215381789. 23X215. 037X260. 369 X 230552233. 25X235. 851X21554联3190. 86X234. 850X214954183. 89X226. 893 X 214405175. 66X226. 347X213886510. 74X278. 83

8、9 X 238985a161.66X224. 402 X 212184a'184. 74X230. 532X211843a543. 23X27. 182X260. 076X224654a179. 71X229. 539 X 211045a154. 94X222. 777X210847609. 16X297. 800X24759边1897. 13X216. 308X2143. 924X253722-5716. 02X88. 337X8117. 431X811991联6512.4X27. 971X278.914X24070合il222523. 66182. 2243493. 8877248

9、42、组织机构3、连续箱梁施工工序流程五、施工方案1、箱梁施工顺序、中联7孔为预应力混凝土连续刚构一连续梁结构，单箱五室结构，长439. 88米, 沿梁长分41段，按7个施工阶段对称施工，分别以两个主桥墩为核心，采用对称的支架 施工法，先形成两个“T”，再行跨中合拢。具体顺序如下： 、在支架上浇筑主桥墩的1 段箱梁块件，张拉预应力钢束。在支架上浇筑丫、2 段箱梁块件，张拉钢束结束后拆除1段支架。 、在支架上浇筑3"、3' 段箱梁块件.张拉预应力钢束结束后拆除才、2'枸段支架。在9-(10-)墩处搭支架浇筑3丄段箱梁块件，张拉预应力钢束。 、在支架上浇筑丫、4 段箱梁块

10、件。张拉预应力钢束结束后，拆除3"、3' 段支架。在支架上浇筑4厂、4a' *段箱梁块件，张拉预应力钢束，然后拆除3a段支架， 在7# (12#)墩处搭支架浇筑41/段箱梁块件，张拉预应力钢束。 在支架上浇筑煮5段箱梁块件，张拉钢束后落仁4段支架。在支架上浇筑 5a 5a(-段箱梁块件，张拉预应力钢束后拆除4、4a' #段支架，在支架上浇筑517、5b' 段箱梁块件，张拉预应力钢束，然后拆除4b段支架。边联必须在本阶段以前施工，以便 边联端部预应力钢束的张拉。 、在支架上浇筑6二6' "、6a =段箱梁块件，张拉预应力钢束后全部落架。

11、 、在支架上浇筑跨中7#段箱梁块件后，进行合拢段施工，三段同时张拉结束后落 架，形成预应力混凝土连续刚构一连续梁结构。(2)、边联预应力连续箱梁按从分界墩至桥两端逐跨浇筑混凝土，逐跨张拉和接长纵 向预应力钢束的施工方法进行施工。2、模板支架模板支架总体方案及布置根据各段箱梁口重及下部的地基情况不同采用不同的组合方式，共分成三种不同的支 架布置方式： 方式1：在所有承台两端15m范围内受承台开挖影响部分，采用沉管灌注桩基础(详 见附图1),其上沿横桥向按间距6m设置贝雷片托架梁，其上铺设I40a号工字钢、20em X20cm方木，在方木上搭设碗扣式满堂支架；详见图1: 方式2：对于边联承台开挖影

12、响区域外因地质良好只需对原基进行处理、磔斥后， 铺设30cm碎石垫层，面层C20混凝土厚15cm,其上搭设碗扣式满堂支架，详见图2； 方式3：中联由于老路堤外存在在软弱地基，故对老路堤以外软弱地基部分按方式 1布置，老路堤范禺内按方式2布置，详见图3。（详见中联箱梁模板支架设计方案。）2X20方兔it: Ihi明外.所有尺寸均以恳耒计.图1 承台Wit*板支来典裂斷面示盘图图2边联昨中權板支面示*图2M2琳145工和Ok%piJIH mill 1 HUH/All心1 111 1图3中联扌中樓板支耒典裂斷而示*图中联箱梁模板支架沉管灌注桩基础平而布置详见下图。13#6#12#7#桥 胯 中11#

13、8#1049#沉管灌注桩（中联箱梁模板支架基础）平而布置图托架梁采用贝雷桁架垂直于桥轴向水半放置，每三片桁架为一组。相邻桁架中心距为 450mm,三片桁架采用宽度为900mm的竖向支撑架相连。在纵梁之上设置分配梁，分配梁 采用I40a工字钢，梁之间的间距根据各处实际受力情况、施工荷载情况及模板构造情况 确定。在I40a X宁钢之上横桥向设置20X20方木，型讷和方木的间距根据模板构造、梁 段荷载及施工荷载的大小确定。为保证支架的整体稳定性，工字钢和桁架交义处设置U型卡，将工字钢固定在桁架上，每一交叉处设一道U型卡，具体做法如下图:C20钢筋碗扣式满堂支架：立杆间距在箱梁腹板下方1、4 (4&#

14、39;)节段为30cm,其余节段为60cm： 箱梁横隔梁处立杆间距为45cm：底板底部为90cm；水半横杆步距均为120cm (如此，每根 立杆可承担30kN竖向荷载)。立杆下部设可调底座，上部设可调顶托。顶托上铺设10cm X 15cm方木。支架的垂直度偏差小于全高的1 /500,确保翳体稳定性。立杆上下连接采用对接扣 件且相邻立杆接头不能在同一高度范围内(50cm) o为保证支架的稳定性，在支架搭设中沿 纵横向每4排立杆为一组，沿全高设置双杆剪刀撑，斜杆与地面夹角为45。60°，剪刀 撑用扣件与立杆连接。、支架施工 、托架梁搭设托架梁采用321桁架垂百于桥轴向水平放置，每三片桁架

15、为一组。相邻桁架中心葩为 450mm,三片桁架采用宽度为900mm的竖向支撐架相连。托架梁拼装前要求在已浇小承台上弹出中线，安装时严格按中线安装，以确保梁体半直：同时要求用水平尺检测托架梁横 断而，确保横断而水平，否则，用薄钢板将其垫平。为确保相邻托架梁的整体稳定性，相 邻托架梁之间用上75角钢交角连接，间距3mo 、分配梁的安装分配梁型钢沿顺桥向布置，梁之间的间距根据各处实际受力情况确定，布置原则如表:a、腹板部分间距30cm：型钢规格腹板底板I40a1.120.52I30a0.480.2330a0.830.39b、底板、翼板部分间距为Imo分配梁与托架梁的连接采用e 20的U形卡，垫片为8

16、的槽钢，连接处垫薄木板。 、支架搭设A、场材料检验、验收I、进场材料必须检査合格证或其他相关质量证明资料。II、材料进场后必须认真检査构件的焊接部位，主要内容为：焊缝的饱满度，焊缝咬 边、夹渣、裂缝，焊接处是否脱焊。III、杆件主要检査钢管的壁厚，有无裂缝、凹陷、锈蚀。IV、可调构件主要检査螺丝部分是否完好，有无滑丝、严重锈蚀、焊缝脱焊等。V、立杆最大弯曲变形欠高不超过1/500L,横杆斜杆变形欠高不超过1/250L。VI、方木主要检査材质是否符合二级材质要求，有无裂缝、翘曲、树节、虫眼、朽斑 等。B、支架搭设I、组装顺序首先在已处理好的地基或支架基础上铺垫20cmX20cm方木，用铁钉将立杆

17、可调底座 固定在方木上，其上交错安装30m和1.8m立杆，调整立杆可调座，使同一层立杆接头处 在同一水平面内，以便装横杆。组装顺序:立杆底座 一立杆一横杆一斜杆一接头锁紧_脚手板_上层立杆立杆连接销一 横杆一顶托方木II、组装注意事项a、基础：地基基础表面要坚实平整，垫板放置牢靠，排水通畅；立杆与支架基础或 方木接触密实，不允许有浮动、松动现象。b、接头：接头是立杆和横杆、斜杆的连接装置，应确保接头锁紧，具体做法为先将 上碗扣搁置在限位销上，将横杆、斜杆等接头插入下碗扣，使接头弧而与立杆密贴，待全 部接头插入后，将上碗扣套下，并用榔头顺时针沿切线敲击上碗扣凸头，直至上碗扣被限 位销卡紧不再转动

18、为止。方木的对接接头要求接缝严密，并用扒钉连接。杆件、方木的接 头均不允许在同一截面。c、垂直度：在支架搭设过程中，应注意调整整架的垂直度，整架垂直度不允许大于1/500L或100mm （两者取小值）。d、水平度：横杆水平度不允许超过l/400LoIII、支架检验a、支架施工及使用过程中，必须由专职安全监督人员现场监督检査，确保支架的搭 设符合设计和规范要求。b、支架遇以下情况必须进行检验：支架投入使用前；支架预压期间：支架预压卸荷 后：箱梁混凝土浇筑期间；箱梁预应力张拉后：遇有6级以上大风、大雨、大雪后。c、检验内容：基础是否有不均匀沉降：立杆垫座与基础面接触是否良好，有无松动 或脱离情况；

19、全部节点的上碗扣是否锁紧：荷载是否超过设计值；支架接头是否按设计要 求错开。d、支架预压；每跨模板支架搭设完成后，均按设计及规范要求进行堆载预压，堆 载可采用水箱充水法，如图4-13所示。堆载总重为箱梁自重的12倍，模拟支架受力情 况采取分级加载的方式。预压完成后按照加载的逆顺用进行卸载。e、预圧采用分级加载方式：0-40% （静停24h） -80% （静停24h） -100% （静停 48h） -120% （静停24h）,（注：当每级加载沉降量小于2mm时方可进行下一步加载）。f、卸载时采用分级卸载方式：120%-* 100% （静停lh） -*80% （静停lh） -40% （静 停 lh

20、） -0。g、沉降与位移观测h、预圧前在支架底部和顶部分别设置沉降观测点，用于加载和卸载过程的观测。采 用DSZ2型精密水准仪，按三等水准测量要求进行观测，并用悬线重锤配合钢板尺观测支 架水平位移量。用预压前、预压期、稳定期、卸载后的标高观测值，算出支架总下沉值（预 压前-稳定期），计算弹性变形量（卸载后-稳定期）和非弹性变形量（预床前-卸载后）。i、当出现下列不利情况之一应立即停止加载：j、a预斥过程中如发现支架横向左右对称断面沉降差超过10mm时应停止加载并分 析原因。k、b.支架及地基变形量（尤其是地基）超过计算值时，停止加载并分析原因。l、c在预斥过程中同时观测支架的强度和稳定性，支架

21、变形、倾斜应停止加载并分 析原因。m、当符合下列条件之一视为支架预压合格：n> d.各监测点最初24h沉降量平均值小于1mm:o、e.各监测点最初72h沉降量累计值小于5mmoP、支架调整及预拱度设置：在支架卸载后，按沉降观测数据的分析结果调整支架顶托高度，设置合理的预拱度。设置的预拱度应为实测弹性变形星均值。590illillllllllllBIIIII11140a工宇如一一11111 1 11111FT3、模板施工、模板施工顺丿宇 、施工阶段划分根据XX大桥预应力箱梁单箱五室，腹板高而薄，预应力管道布置密等特点，将预应力箱梁施匸分两个阶段：底板和腹板为一个施工阶段；顶板为一个施工阶段

22、。具体划分如 图：朋部分为第一虹阶段,其余为第二嶽工臧 、施工顺用：模板施工按先底模、外模侧模，底板钢筋、波纹管、泄水孔安装，中间箱室腹板一侧侧模，腹板钢筋、波纹管、透气孔安装，腹板另一侧侧模的顺序施工。(2) 、模板材料选择 、箱梁底模、侧模外模全部采用1.8cm双层覆膜竹胶板1.22mX2.44ni,模板加工 时要特别注意箱梁外侧翼板的坡度、弧度、细部尺寸与线条平顺。 、侧模内模、顶板底模采用1.5cm双层覆膜竹胶板。 、弧形装饰带采用定型钢模，钢板厚度5mm,长度为lm。 、底板底模内楞釆用lOcmX 10cm方木，外楞采用lOcmX 15cm方木；顶板底模外 楞木采用少48钢管，内楞木

23、采用5cmX 10cm方木;侧模内楞采用lOcmX 10cm方木，外楞 采用20 48钢管。 、对拉螺丝采用G 12圆钢，双螺帽，间距50cm。(3) 、模板制作、安装 、底模制作、安装支架搭设完毕，在支架顶托上顺桥向安装外楞木，外楞木间距按支架顶托的间距铺设, 预压并按预拱度调整后，在横桥向安装内楞木，内楞木间距按25cm布置，内、外楞木安 装时要求接头必须错开，并用扒钉连接；内楞木中间三室沿横桥向中间三室必须保证水平, 边上两室按设计要求调整为±5%横坡；顺桥向按二次抛物线确定高程，具体确定办法为： 按主梁曲线最高点(X=22000cni)的水平线和八号墩伸缩缝中心线的交点处设置

24、坐标原点, 按下式进行计算：y二3. 83654XIOXX'-O. 028085480XX+637. 545(X<10850cm)y=7840465(10850cm <X<11150cm)y=4. 54004 XIOXX'-O. 19976164 XX+2447. 7380(X>11150cm)调整时采取在内、外楞木交点处垫楔形木块的方式进行调整。模板铺设前在内楞木上放出纵、横轴线，按先中间，对称向两边的顺序铺设，中间的 模板中心线必须与纵轴线重合，边板按实际尺寸用电锯裁百，并用电创刨平，确保与圆形 装饰带接缝平顺。桥台和墩顶处底板模板为了便于拆除，支座

25、在按设计要求预置位移最并完成安装：以 及按设计要求完成临时固结施工后，在支座和临时固结墩四周铺设一层泡沫塑料，顶而标 高应比支座上平面高出2-3mm,以便浇注混凝土后通过压缩基本与支座上一致。在拆除底 模板时可用刷了将墩顶处的泡沐塑料剔除。 、侧模制作、安装侧模按接缝横平竖直的原则，按设计尺寸在木工场进行配制，运至现场进行安装， 内楞木按30cm间距垂直向布设。模板制作时为防止腹板混凝土在浇筑时向底板流动，在 下趾板底部水半铺设20cm模板；为确保腹板在浇筑时能顺利下料和振捣，在边腹板的内 侧、中腹板的任一侧设30cmX30cm的进料洞，间距和层高均为150cm (在与波纹管冲突时 作适当进行

26、调整)。模板安装前在箱室部位搭设间» 100cm,步距120cm的固定支架，以确保侧模能准确 定位，侧模按设计要求安装后，按50cm间距布设外楞木，并按50cm间距安装对拉螺丝， 对拉螺丝采用双螺帽，为确保混凝土浇筑后对拉螺丝能顺利拔除，在对拉螺丝外穿一根PVC 套管。 、顶板模板制作、安装第一阶段混凝土浇筑后，调整箱室内支架，并按设计要求高程布设外楞木，外楞木 按50cm间距布设,内楞木按30cm间距布设。模板铺设时，根据设计要求横向沿纵轴中线向两侧按±2%调整横坡：边联纵向按士 3%调整纵坡；中联纵向按以下方程式计算纵坡：Y=457. 534-0. 03XX(X <

27、;8499. 9cm)Y=45OOOO- V4500002- (X-22000) 2 (X >8499. 9cm)坐标原点设置同底板。 、预应力槽口模板制作、安装槽口模板采用1.5cm竹胶板，按设计要求制作和安装锚垫板后，按规范要求安装在 设计位置，并认真加固。待预应力张拉结束后再封堵槽口混凝土，横梁横向预应力张拉后 用混凝土封堵槽口。考虑槽口封锚混凝土浇筑外观质量，所有在结构下部的槽口，在施工 时必须在槽口上部预留混凝土进料洞。 、模板缝、模板面的处理为确保模板在拼装时接缝严密、不漏浆，在所有模板拼缝处，事先顺一侧模板面板的 侧边，通长粘上一道1mm厚、1.5 cm宽的弹性止水泡沫胶带

28、。待模板拼好后，所有拼缝调 平、止水泡沫胶带沿模板内侧裁平后，再刮上一层玻璃胶，以确保混凝土表而不错台。为 确保混凝土表面色泽一致，便于脱模，模板安装时在模板表面刷一层隔离剂：板缝处理完 后，再对板而粉尘等污染进行清理，补刷隔离剂(隔离剂采用清机油)。4、钢筋施工钢筋在钢筋加工场按设计要求钢号、规格、尺寸进行加工后，运至现场绑扎。钢筋加 工时，水半焊接采用闪光对接焊。首先在底板模板上按设计图纸定出下层钢筋位置，并按规范和质量要求绑扎钢筋，按 设计要求制作PVC保护层垫块，并支垫在纵横钢筋的相交处，上下两层钢筋与架立筋焊接 牢固，以确保钢筋位置的准确。腹板钢筋绑扎的拉筋要绑扎牢固，防止钢筋变形，

29、顶板钢 筋在顶板内模完成后进行，其绑扎方法与底板相同。梁体钢筋绑扎完成后安装防裂钢筋网片，用专用PVC保护层保证梁体碗的保护层厚 So根据设计要求所有梁体节段处纵向钢筋采用双面焊，焊缝长度不小于5d。钢筋焊接时 钢筋的中心线应调整在同一平面上。钢筋施工时，必须考虑人行道板基础的预埋钢筋和伸缩缝预埋钢筋，以及槽口封锚的 预埋钢筋的预埋。钢筋加工与绑扎质暈要求： 、所有钢筋严格按设计规格、型号采购，进场后严格按规范要求进行复试，合格后 方可使用； 、焊接钢筋使用的焊剂必须严格符合规范要求，试件严格按规范要求进行复试，合 格后方可施焊，制作过程中取样频率严格按规范要求。 、在加工场严格按设计要求的规

30、格、型号、尺寸、根数成批制作，挂牌堆放。 、绑扎前预先标出定位筋位置，绑扎时用20=铁丝将钢筋交义处扎牢。 、同一截面钢筋焊接接头不多于50%,绑扎接头不多于25%,并错开布置。 、在钢筋与垫层间设置保护层垫块，垫块与钢筋扎紧，保证钢筋混凝土 保护层厚度。5、预应力管道铺设（具体作法见预应力施工方案）： 、安装波纹管时，直线段每隔5、曲线段每隔0.5m用短钢筋和结构钢筋焊接作为 管道定位筋，将波纹管用铅丝和定位筋绑扎牢固，防止管道移位。 、管道曲线按图纸设置，并力求曲线顺畅°同时波纹管延伸出梁端10cm,锚垫板 安装要牢固。 、安装时将锚垫板固定在梁端封头模板上，并将螺旋筋及加密钢筋

31、网绑扎牢固，锚 垫板与波纹管必须垂直。 、施工过程中用海绵将排气孔堵住，防止排气孔被堵塞。6、混凝土施工为确保混凝土浇筑质量，项目部成立混凝土施工质量管理小组，对混凝土施工质量 实施全过程控制：组长：程腾副组长：仲米君凌智勇成员：后志国年宾陈浩程猛刘书开 、原材料选择A、水泥：采用42. 5级普通硅酸盐水泥，进场水泥必须有出厂合格证并经 安定性等进行试验，合格后才能使用。B、砂子采用级配良好的中粗砂，细度模数2. 52. 8,含泥量小于2%：石子选用连续 级配的二级料，片状颗粒含星不大于10%,含泥量小于3%。存放场地设置磴地坪，保证材 料清洁。C、掺入的粉煤灰及减水剂必须符合规范要求，并且对

32、每一进场批进行复试。D、控制碗坍落度，水灰比不超过0.5,减少栓收缩。 、混凝土的拌制I、为保证混凝土质暈，混凝土用的各种主要材料必须符合相应的国家标准和经监理 批准的设计配合比。II、混凝土拌制前，对骨料必须进行含水星试验，计算并出具施工配合比。III、混凝土拌制时，为保证配合比准确，所有材料均按质量比配料，并经常检查各种 仪器，使其准确无误，以调整骨料和水的用量"IV、拌和机出料时，应经常对均匀性进行检查，确保拌和均匀，颜色一致，不出现离 析和泌水现象。V、拌和机出料和入仓前，应按规范对坍落度进行抽査。 、混凝土运输I、混凝土运输车运输能力要满足混凝土初凝时间和浇筑速度的需要，保

33、证混凝土运 输工作不间断，使混凝土运至浇筑地点时仍保持均匀性和坍落度。本项目采用往搅拌运输 午运送混凝土，运输时间严格控制在60min以内。II、泵车泵送前先用适量的与混凝土成份相同的水泥浆润滑输送管内壁。混凝土出现 离析现象时，立即用压力或其他方法冲洗管内残留的混凝土。泵送间歇时间严格控制15min 以内。IIL泵送时，受料斗内必须有足够的牲，以防吸入空气，产生堵塞。IV、用搅拌车运输已拌成的泯凝土，途中以2-4/min的慢速进行搅动，混凝土的装载 最约为搅拌筒的儿何容量的确2/3oV、混凝土运至浇筑地点发生离析，严重泌水或坍落度不符合要求时，应进行第二次 搅拌。二次搅拌时不得任意加水，确有

34、必要时加与混凝土配比相同的外加剂，保持其原水 灰比不变，如二次搅拌仍不符合要求，则不得使用。VI、下料高度超过2.0m时加设导管或串筒，以免碇在下料过程中发生离析。VII、混凝土运输速度应控制在底板50m7h腹板30m7h.顶板50m7ho 、混凝土浇筑I、混凝土浇筑时按中联节段号从小到大的排序对称逐段施工，浇筑时按先底板后腹 板、面板，先中室后边室；悬臂梁从悬臂梁端向墩台：边联按节段号从小到大的排序由跨 中向两端墩台浇筑顺序进行。II、混凝土浇筑前，应对模板、钢筋、预埋件，以及各种机具、设备等进行检査， 模板如有缝隙，应填塞严密，模板补涂脱模剂；各种条件符合要求，各项准备工作安排就 绪后，才

35、能浇筑混凝土。III、混凝土浇筑前，检査混凝土的均匀性和坍落度。1因中横梁钢筋较密，混凝土下料前将部分钢筋解开，保证泯凝土输送泵管和操 作人员能进入梁身底部，待混凝土浇至上部时再将钢筋恢复。V、下料时由专人指挥布料，严格控制布料间距和浇筑厚度，布料间距控制在1.5m、 浇筑厚度控制在30-50 cm之间，浇筑时应尽量安排操作人员进入到仓而振捣。箱梁布料时 按从跨中向跨端、中箱室向边箱室对称下料的顺序，腹板较高时在模板侧面开30X30 cm 进料口，待混凝土浇至进料口高度后，进行封堵。VI、腹板浇筑采用插入式振捣器，移动间距不超过振动器作用半径的1.5倍，与侧 模保持50-100mm的距离，以避

36、免振捣棒碰撞模板、钢筋、波纹管、预埋件；插入下层混 凝土 50-100mm,每处振毕，徐徐提出振动棒，并在不扰动己浇混凝土的情况下，及时排除 混凝土泌水，并査明原因，及时调整配合比，降低泌水率。每一振动部位均须振动到该部 位混凝土密实为止。密实的标准是混凝土停止下沉，不再冒出气泡，表面平坦、泛浆。顶 板在插入式振捣器振过后，用平板振动器振动一遍。VII、振捣时必须特别注意腹板较高且钢筋、预应力管道较密处以及锚下预应力集中 区、圆形装饰带、下趾板等部位的振捣质量，必要时安装附着振动器进行辅助振动。VIIL浇筑混凝土时，应保证混凝土本身的均匀性，不产生离析现象，并使混凝土均匀 的填充模板，确保混凝

37、土表而不产生蜂窝麻面现象，保证保护层厚度。IX、顶板、與板浇筑：待箱梁底板、腹板达到一定强度和抗弯刚度后，即可浇筑顶板、 翼板混凝土，浇筑时按先屮间，后两侧翼缘板的顺序进行，但两侧翼板要同步进行。振捣 时，先用插入式振捣器，再用平板式振捣器进行振捣整平，混凝土浇筑完成后，对混凝土 表面应及时进行抹平，浇筑2小时后对上层混凝土进行二次振捣和表面第二遍抹半、斥光。X、浇筑时为确保碇表而高程和平整度，在钢筋上沿横向焊接Z2h角钢、间距不大 于6m,以作为标高控制带，浇筑时用刮尺顺标高控制带刮平，找平后用三米靠尺进行检査。XI、腹板、横梁浇筑时严格控制混凝土的下料速度，速度必须控制在lm/h范围以内。

38、VII、浇筑混凝土期间，必须设专人检查模板、脚手架、钢筋、预埋件等的稳定情况, 发现异常，及时处理。训、混凝土浇筑时，用彩条布覆盖下料口以外的区域，防止因混凝土洒落而污染钢 筋和模板：安排专人及时清理溅在模板上的水泥浆，并补刷脱模剂。IX、混凝土浇筑后，及时对施工缝进行打毛处理，打毛时要求将所有松散的骨料全 部剔除，并要求石子露出1/3粒径。下次混凝土浇筑前，用水充分湿润。 、混凝土养生混凝土浇筑时，从最后一车混凝土中留置54组试件，与混凝土构件在同等条件下 进行养生，并在混凝土养生期间进行强度试验，达到40Mpa后，方可进行预应力张拉。混凝土浇筑结束并达到终凝后，面板部分喷洒养生液后用塑料薄

39、膜覆盖，并加盖两 层土工布覆盖养生14天，保持混凝土表而湿润。混凝土达到强度张拉、压浆后，按设计 要求拆除模板，拆模后立即在碇表面喷洒养生液,并用薄膜包裹，同时在薄膜外面裹两层土 工布遮阳和保温。低温时，浇筑结束后即进行蒸汽养护，达设计强度80%后即停止蒸养进行张拉施工。 边联在第一次浇筑结束后，进行蒸汽养护。达到一定强度和抗弯刚度后将覆盖布取消，再 施工顶板。顶板施工结束后再进行养护，达到设计强度的80%后即停止养护开始张拉施工。 中联在厂、8 9 10 11 12墩顶各布置一座lm锅炉,边联按施工顺序每段箱梁布置 1座Ini'锅炉，用p25水管将蒸汽引进水箱梁内。蒸养结束后在箱梁表

40、面再喷涂养护液并 覆盖进行养生，以保证混凝土的强度及混凝土表而的色泽观感。蒸养时注意以下事项：I、混凝土浇筑26小时后方能进行蒸养，在此期间必须对混凝土进行覆盖。蒸养时将蒸汽管架设在距混凝土面一定高度处，在箱梁上覆盖养护棚布。II、混凝土加温时升温速度应控制在不小于1025°C/h,以免混凝土表面温度急剧上 升而产生裂缝。III、混凝土蒸养时最高温度不允许超过80 °C,同时必须保证不大于90%湿度。IV、混凝土降温时降温速度控制在不小于203O°C/h,以免降温速度过快，导致混凝 土表面出现裂缝。同时，停止蒸养时，混凝土表而温度与外界温差值不小于20°

41、C时方可与 空气接触，否则也会导致混凝土表面出现裂缝。V、蒸养时蒸汽管道必须用石棉或其他保温材料包裹，并且用土覆盖，以免热量损失, 降低蒸养效果。7、中联连续箱梁合拢段施工中联连续箱梁的介拢，按照先边孔后中孔的顺序组织施工。中孔介拢要注意采取以下 措施： 、箱梁合拢前，必须对箱梁顶而、底面标高线及纵、横轴线根据不同时 间段进行反复测量，连续测试温度影响偏移值，观测合拢段在温度影响下梁体挠度、长度 的变化。 、合拢时机宜选择口平均气温18°C左右,且在当I气温最低的时候进 行：事先要按设计要求做好刚性连接。 、混凝土中要掺入适星的微膨胀剂和3强剂，以补偿合拢段|身混凝土 的收缩，并提前

42、张拉，以防止合拢段混凝土出现裂缝。 、合拢段施工时严格按设计要求进行体系转换、支座反力调整、预应力 张拉。 、合拢段达到设计强度在支架上同7#段一起张拉，斥浆后进行养生，达到设计强度 后卸落支架。 、且箱梁混凝土方量较大很难在混凝土初凝前全部完成，为防止梁体不均匀沉降产 生裂缝，箱梁考虑分2次施工，第一次浇筑至腹板上趾板，第二次浇筑顶板。 、边联施工中，桥墩为刚性支撑，满堂支架为弹性支挣，一次性浇筑，底板会产生 下挠，支架受力增大，极易导致墩顶开裂。 、为尽可能克服在浇注顶板过程中支座反力增大对箱梁的影响，采用如下措施：I、仔细检査支架是否有收缩和下沉，调紧支架达到减少支座反力的目的。II、尽

43、量减少浇筑顶板时人为的施工荷载。IV、严禁对地基基础产生扰动。9、混凝土浇筑强度计算 、泵车数量N=q/ qB =63/30=2. 1qm泵车的计划排量，m3/hqm=xa=125xo. 3X0.8=30 m3/hq混凝土泵车的最大排量，m3/hn 一 泵车作业效率，取o.3(根据实际测算所得)N 泵车数量，台qR-每层混凝土浇筑量，m7hqR= Qn/ S 沪380/6二63 m3/hSw-混凝土初凝时间，6hQn-每层混凝土数量，按边联 1腹板计 Qni = (36-1.2-1.6) X (0. 4X0. 5+0. 4X0. 2/2) +4. 7X (0. 7-0.4) X2 X5/2+5

44、. IX (0. 7-0.4) X2X5X2/2+(l. 6+1. 2) X0. 5X31. 6+0.1X0. 1X3X (31.6-0. 75 X5X2)=75. 281 m3按边联 广底板计 Qn2=(36-1. 2-1. 6) X31. 6X0. 25+(4. 7+5. 1X2) X (0. 5-0. 25) X31. 6X 2/2=380.0 m33取 Qn=380 m考虑到输送泵的工作范围，以及实际泵送能力，现场配置2台输送泵正常作业，即N=3, 另配1台备用。 、搅拌运输车数量n产 Nxqmx (60Xl/v+t) /60Q=3x30x (60x23/30+15) / (60x6)

45、 =15Q 一搅拌车容量，m3v 搅拌午的午速，取30 Km/h1 一搅拌站到施工现场的往返距离，取23 Kmt 一因故造成停工的时间，取15mina 一配管条件系数，取0.8取m二15台，另配4台换班、备用。 、每层牲浇筑强度计算S 萨Q=/ (3Xqa) =380/90=4. 2hS淺S初=6h能满足浇筑要求。10、模板承载力计算、模板的侧压力验算I、新浇栓对模板侧床力计算pE=KXhXY =1.2X1.99X24=57. 312KPa当 v/T>0. 035 时：h=l. 53+3. 8Xv/T=l. 53+3.8X0. 12=1. 99mv二90/75. 281=1. 2m/hT

46、=10 °Cv/T=l. 2/10=0. 12Pm新浇碗对侧面模板的最大压力，KPah 一有效压头高度，mT -碇入模时的温度，°CK 外加剂影响修正系数，不加时K二1；掺缓凝外加剂时K二1.2V -碇的浇注速度，m/hY 栓的容重，kN/m511、振捣混凝土产生的水平荷载：p,=2KN/m：III> q= Ph+ p.腹板 q=57. 312+2=59. 312 KN/m：IV、模板的强度计算M=qXL2/ (1OXW) =59. 312XO.252/ (10X4.575X IO 5) =8.15MPa计算跨度L=0.25mW截面抵抗矩 W=bh2/6=0.0152

47、X 1.22/6=4.575 X 105m3fj 竹胶板的抗弯曲强度 取EfJ=30 MPaM< fj能满足要求。V、模板的挠度计算内模：f= qXL4/ (15OXEXI)=59. 312X 103 X 0.254/ (150 X 4X 1O9X3.43X IO'7)=1.12X 103mE 弹性模量E=4X103 MPaI 截面惯性矩 I=bh'/12=1.22X0.015/12=3.43X loGi?f<0. 3/250=1. 2 X10-3m外模：f= qXL4/ (15OXEXI)=59. 312X1O3X0.254/ ( 150X4X 1O9X 5.93

48、X IO'7)=O.65X 10'3mI 截面惯性矩 I=bh'/12=1.22X0.018"2=5.93X lOii4f <0. 25/400=0. 625X10 3m内、外模均能满足要求。VI、内楞木的强度计算M=q2xL2/ (1OX W ) =17.79X103 X 0.52/ (10 X8.33X105 ) =5.34 MPa q：作用在内楞木上的荷载q2= 59.312X0.3=17.79X 10 N/mW截而抵抗矩W=bh2/6=0.05 X 0.12/6=8.33 X 10'5m3M<f.=13MPa能满足要求。VII、内楞

49、木的挠度计算f= q2XL4/ (150XEXI)=17.79X103X0.54/ ( 150X9X 103X4.17X IO-6)=0.20 X 10-3mE 弹性模量E=9X103 MPaI 截面惯性矩 I=bh*12=0.05X0.1*12=4.17X 10%J f <0. 5/400=1. 25 X 10-3m能满足要求。VIII、外楞木强度计算0.25M= PXL / (4XW)=8. 895X103X0. 5/(4X4. 49X2X IO-4)=123. 8 MPaP作用在内楞木上的荷载 P二59. 312 X 0.3 X 0.5=8.895X 103 NW 截面抵抗矩W=4

50、.49X10_6n?M< f.=145 MPa能满足要求。IX、外楞木的挠度计算f = PXL7(48XEXI)=8. 895X IO3X0. 57(48X2. 6X10nX2X 10. 78X IO-8)=0. 41X10_3mE弹性模量E=2.6 X 10s MPa=2. 6X IO11 PaI截面惯性矩I=10.78X10ff <0.5/400=1.25 X10'3m能满足要求X、对拉螺栓承载力计算N 作用在对拉螺栓上的荷载 N = 59.312 X 0.5 X0.5=14.828X 10NS对拉螺栓面积S=3.1415926 X 62= 113.1 ninrP= N

51、/ 3=14.828X10*113.1=131.1 MPaP<f=215MPa、底模的竖向承载力验算I、新浇碗对模板竖向压力计算a、新浇钢筋混凝土的重最qi=6X25=150X IO3 N/nr(M中6为箱梁高度)b、施工人员及其他活荷载q2=2.5X io3N/nrc、倾倒混凝土时产生的冲击荷载q3=2Xio3 N/nrd、振捣时产生的荷载q4=2Xio3N/nrq= q】+ q2+ q3+ q4=( 150+2.5+2+2) X io'=156.5 X io3 N/nrII、模板的强度计算M=qXL2/ (10XW)=156.5X 103X0.152/ ( 10X6.588X

52、 10'5)=5.3X 106Pa=5.3MPaL 计算跨度L=0.15m(内楞木间距内楞木宽度)W截而抵抗矩 W=blr/6=0.0182 X 1.22/6=6.588 X 10_5m3fj竹胶板的抗弯曲强度 取f.l=30 MPaM< fj能满足要求。III、模板的挠度计算外模：f= qXL4/ (150XEXI)=156. 5X 103X0.154/ (150X4X 109X5.93X 10'7)=0.221X10%E弹性模量E=4X103 MPaI截面惯性矩I=bh'/12=1.22X0.0183/12=5.93X lOni4f <0. 25/400

53、=0. 625X10 3m能满足要求。IV、内楞木的强度计算a、腹板底部M=q2xL2/ (10XW ) =46.95X 103 X 0.22/ (10 X1.67X 10-4 ) =1.12 MPaL内楞木的计算跨度L=0.2m(外楞木间距外楞木宽度)q2作用在内楞木上的荷载qF 156. 5X103 X 0.3=46.95X103 N/mW截面抵抗矩W=bh%=0.1 X 0.2/6=1.67 X 1M<fJ=13MPab、底板底部M=q2XL2/ (10XW ) =22.47X 103 X 0.52/ (10 X1.67X10-4 ) =3.36 MPaL内楞木的计算跨度L=0.5

54、m(外楞木间距外楞木宽度)q2作用在内楞木上的荷载37. 45X103 X 0.6=22.47X103 N/mW截面抵抗矩W=bh2/6=0.1X0.1 %= 1.67X1 O*4!?M<fJ=13MPac、横梁底部M=q2XL2/ (10XW ) =70.425X 10sX0.352/ (10 X 1.67X10 ) =5.17 MPa内楞木的计算跨度L=O.35m（外楞木间距外楞木宽度）作用在内楞木上的荷载截面抵抗矩q2= 156. 5X10X 0.45=70.425X 10 N/mW=bh2/6=0.1X0.1 引6= 1.67 XI Om3M<fJ=13MPa能满足要求。V、内楞木的挠度计算 a、腹板底部f = q2XL4/ (150XEXI) =46.95X 103X0.24/ (150X9X 109X8.33X IO-6) =6.7X10_6mL 内楞木的计算跨度L=0.2m(外楞木间距外楞木宽度)q2作用在内楞木上的荷载156. 5X 103 X 0.3=46.95X IO3 N/mE弹性模量E=9X1O3 MPa=9X109 PaI截面惯性矩I=bh'/12=0.1X0.1'/12=&33Xf <0