α–蒎烯——双戊烯连续精馏塔设计

1、百度文库-让每个人平等地提升自我及$科枚生摩（筹）Guangxi UnSversity of Science and Technology化工原理课程设计说明书设计题目： 烯一一双戊烯连续精储塔设计学生姓名：XXXXXXXXXXXX所在班级：XXXXXXXXXXXXXXX学号：XXXXXXXXXXXXXXX设计时间：一设计成绩：指导教师： XXXXXXXXXXXXX审阅时间：1化工原理课程设计任务书(精微塔设计)一、设计题目：烯一一双戊烯连续精储塔设计二、设计任务及操作条件：1 .进精储塔的料液含a -藻烯85% (质量)；2 .产品a -狼烯含量98% (质量)；/3.残液中a-狼烯含量2%

2、 (质量)；/ 4.每小时进料量(500+10X Kg K注：X弋表学号最后两位数R ;5.操作条件：(1)塔 顶操作压力7 0 0 mmHgM空度；、(2)进料热状况(自选)；(3)回流比：取 2 .5 Rmin ;(4)加热用低压蒸气；(5)全塔效率60% ;(6)单板压力降 3 mmHg三、设备形式：浮阀塔或筛板塔四、厂址：广西玉林地区五、设计内容：1 .设计方案的确定及流程说明；2 .塔的工艺计算：(1)物料衡算；(2)计算塔顶、塔底及加料板温度；(3)计算平衡数据；(4)计算塔板数：作X-Y图； /求最小回流比及适宜回流比；求理论塔板数；实际塔板数。3 .塔和塔板的主要工艺尺寸计算

3、：/(1)塔和塔板主要尺寸的确定 ：塔径；溢流装置(溢流堰长 、出口堰高、降液管的宽 度及面积、降液管下端与塔板间距离)；塔板设计(塔板布置：包括开孔区 、溢 流区、 安定区、无效区；浮阀数：包括孔径 、塔板厚度、开孔面积、开孔率、浮阀数、浮阀 的选型；排列方式及孔心距)。(2)塔板的液体力学验算：塔板压力降；雾沫夹带；漏液点气速；液泛(即淹塔)。(3)塔板负荷性能图。4 .设计结果一览表八5 .板式塔的结构：/(1)塔体结构：塔顶空间；塔底空间；人孔；视镜；支座；塔高；封头及容器法兰。(2)塔板结构及安装方式。6 .附属设备的计算及选型(1)再沸器(即蒸储釜)；、(2)塔顶回流冷凝器；(3)

4、料液预热器；(4)/塔顶、塔底产品冷凝器；(5)主要接管尺寸及法兰：包括塔顶蒸气出口管、回流液管、料液排出管、加料管、饱和水蒸气管的管径 及各接管的法兰。(6) 蒸气喷出器。7 .绘图：生产工艺流程图(3#图)；精储塔的工艺图、塔板构造图(3#图)。8.对本设计的评述和有关问题的分析讨论。六、设计基础数据：1 .蒸气压力(mmHg与温度(K)的关系：a -流烯 lg P = -( 2111 / T ); 双戊烯 l g P = -(2 2 8 9 / T )2 . 表面张力：a -狼烯a =- 9 2 2 t( 达因/厘米)； 料液a =-(达因/厘米)3 .密度：(Kg/m3 )a -狼烯

5、p =-； 料液p =-4 .比热与汽化潜热； a-狼烯蒸汽比热Ca = + ( Kcal /Kg ) C% a-流烯液体比热Ca = +(Kcal /Kg C)料液比热C优=+ ( Kcal /Kg ) C双戊烯比热C双二(Kcal / Kg C)a -流烯汽化潜热r = 74 (Kcal / Kg )5.粘度 (CP )温度ca-狼烯双戊烯七、参考资料1谭天恩等化工原理2天津大学化工原理教研室化工原理/3大连工学院化工原理教研室化工原理4 化工设备设计手册全书编辑委员会塔设备设计换热器设计5 化学工程手册编委会传热设备及工业生产(8篇)气液传质设备（13）6王静康黄璐化工设计潘国昌郭庆丰化

6、工设备设计8上海化学工业设计院医药工业设计组 化工工艺设计手册9北京化工研究所浮阀塔10化工容器及设备简明设计手册43目录4.2.2 实际塔板数计算？工. 13由全塔效率 Eo=由E=N/Ne可得实际塔板数Ne=(19-1)/=30块 134.3.1 混合液的平均分子量计算./. 134.3.2 压强和温度的计算 /. 134.3.3 平均密度计算 . 144.3.4 液体的平均张力计算 1154.3.5 液体平均粘度的计算 154.3.6 汽液负荷计算 16塔体工艺尺寸计算4.4.1塔径的计算塔板的布置 184.5.1 边缘区宽度和安定区的确定 184.5.2 开孔区面积的计算 184.5.

7、3 开孔数n和开孔率4的计算 、194.5.4 气体通过筛板的孔流速度的计算 19塔板的流体力学的计算 204.6.1 塔板压降的计算 204.6.2 液面落差 214.6.3 液沫夹带的验算 214.6.4 漏液的验算214.6.5 液泛的验算22塔板负荷性能图 224.7.1 雾沫夹带线224.7.2 液泛线234.7.3 液相负荷上限线 244.7.4 漏液线(气相负荷下限线) 254.7.5 液相负荷下限线 254.7.6 精福塔工艺设计计算结果总表 / 275.塔的总高度二.295.1.1 塔顶部空间高度Hd 295.1.2 进料板高度 Hf ./. 295.1.3 设置有人孔的塔板

8、间距Hp/ 295.1.4 封头高度H1 29292929305.1.5 裙座高度H25.1.6 塔底空间高度Hb 5.1.7 总高度 H/ 附属设备的设计5.2.1 冷凝器的选择 305.2.2 再沸器的选择 305.2.3 预热器的选择厂、 31接管的计算315.3.1 进料管 315.3.2 塔釜出料管325.3.3 塔顶蒸汽出料管 325.3.4 塔釜进气管 325.3.5 法兰 32主要符号名称33希腊字母33课程设计的心得体会.34主要参考文献 341、课程设计的目的化工原理课程设计是化工原理课程教学中综合性和实践性较强的教学环节， 是理论系实际的桥梁，是使学生体察工程实际问题复杂

9、性的初次尝试。 通过化工 原理课程设计，要求学生能综合运用本课程和前修课程的基本知识， 进行融汇贯 通的独立思考，在规定的时间内完成指定的设计任务， 从而得到以化工单元操作 为主的化工设计的初步训练。通过课程设计，要求学生了解工程设计的基本内容， 掌握典型单元操作设计的主要程序和方法，培养学生分析和解决工程实际问题的 能力。同时，通过课程设计，还可以使学生树立正确的设计思想， 培养实事求是、 严肃认真、高度负责的工作作风。课程设计是增强工程观念，培养提高学生独立 工作能力的有益实践。通过课程设计，学生应该注重以下几个能力的训练和培养： 1、查阅资料，选用公式和搜集数据(包括从已发表的文献中从生

10、产现场中 搜集)的能力；2、树立既考虑技术的先进性和可行性，又考虑经济上的合理性，并注重到 操作时的劳动条件和环境保护的正确设计思想，在这种设计思想的指导 下去分析和解决实际问题的能力；3、迅速正确的进行工程设计的能力；4、用简洁的文字，清晰图表来表达自己的设计思想的能力。2、设计方案简介精储操作对塔设备的要求精储所进行的是气(汽卜液两相之间的传质，而作为气(汽卜液两相传质所 用的塔设备，首先必须要能使气(汽)、液两相得到充分的接触，以达到较高的传 质效率。但是，为了满足工业生产和需要，塔设备还得具备下列各种基本要求：(1)气(汽卜液处理量大，即生产能力大时，仍不致发生大量的雾沫夹带、 拦液或

11、液泛等破坏操作的现象。工(2)操作稳定，弹性大，即当塔设备的气(汽卜液负荷有较大范围的变动时， 仍能在较高的传质效率下进行稳定的操作并应保证长期连续操作所必须具有的 可靠性。(3)流体流动的阻力小，即流体流经塔设备的压力降小，这将大大节省动 力消耗，从而降低操作费用。对于减压精储操作，过大的压力降还将使整个系统 无法维持必要的真空度，最终破坏物系的操作。(4)结构简单，材料耗用量小，制造和安装容易。/(5)耐腐蚀和不易堵塞，方便操作、调节和检修。/(6)塔内的滞留量要小。/实际上，任何塔设备都难以满足上述所有要求， 况且上述要求中有些也是互 相矛盾的。不同的塔型各有某些独特的优点，设计时应根据

12、物系性质和具体要求， 抓住主要矛盾，进行选型。板式塔类型气-液传质设备主要分为板式塔和填料塔两大类。精储操作既可采用板式 塔，也可采用填料塔，填料塔的设计将在其他分册中作详细介绍，故本书将只介绍板式塔。板式塔为逐级接触型气-液传质设备， 具种类繁多，根据塔板上气-液接触 元件的不同，可分为泡罩塔、浮阀塔、筛板塔、穿流多孔板塔、舌形塔、浮动舌 形塔和浮动喷射塔等多种。板式塔在工业上最早使用的是泡罩塔(1813年)、筛板塔(1832年)，其后，特别是 在本世纪五十年代以后，随着石油、 化学工业生产的迅速发展，相继出现了大批 新型塔板，如S型板、浮阀塔板、多降液管筛板、舌形塔板、穿流式波纹塔板、 浮

13、动喷射塔板及角钢塔板等。目前从国内外实际使用情况看，主要的塔板类型为 浮阀塔、筛板塔及泡罩塔，而前两者使用尤为广泛，因此，本章只讨论浮阀塔与 筛板塔的设计。筛板塔筛板塔也是传质过程常用的塔设备，它的主要优点有：(1)结构比浮阀塔更简单，易于加工，造价约为泡罩塔的60%,为浮阀塔的80%左右。(2)处理能力大，比同塔径的泡罩塔可增加 1015%。、(3)塔板效率高，比泡罩塔高15%左右。(4)压降较低，每板压力比泡罩塔约低 30%左右。筛板塔的缺点是：(1)塔板安装的水平度要求较高，否则气液接触不匀。(2 )操作弹性较小(约23)。(3 )小孔筛板容易堵塞。浮阀塔浮阀塔是在泡罩塔的基础上发展起来

14、的， 它主要的改进是取消了开气管和泡 罩，在塔板开孔上设有浮动的浮阀，浮阀可根据气体流量上下浮动，自行调节， 使气缝速度稳定在某一数值。这一改进使浮阀塔在操作弹性、塔板效率、压降、 生产能力以及设备造价等方面比泡罩塔优越。但在处理粘稠度大的物料方面，又不及泡罩塔可靠。浮阀塔广泛用于精储、吸收以及脱吸等传质过程中。塔径从 200mm到6400mm,使用效果均较好。国外浮阀塔径，大者可达 10m,塔高可 达80m,板数有的多达数百块。工浮阀塔之所以这样广泛地被采用，是因为它具有下列特点：(1)处理能力大，比同塔径的泡罩塔可增加 2040%,而接近于筛板塔。(2)操作弹性大，一般约为59,比筛板、泡

15、罩、舌形塔板的操作弹性要 大得多。(3)塔板效率高，比泡罩塔高15%左右。/(4 )压强小,、在常压塔中每块板的压强降一般为 400660N/m2。/(5 )液面梯度小。/(6)使用周期长。粘度稍大以及有一股聚合现象的系统也能正常操作。(7)结构简单，安装容易，制造费为泡罩塔板的6080%,为筛板塔的120 130%。由于产品粘度较大，流量较小，为减少造价，降低生产过程中压降和塔板液 面落差的影响，提高生产效率，选用浮阀塔。设计方案的确定：1 .操作压力：精储操作可在常压，加压，减压下进行。应该根据处理物料的性能 和设计总原则来确定操作压力。本次设计a旅烯一一双戊烯为特殊物料，因此， 采用减压

16、操作。2 .进料状况：进料状态有五种：过冷液体，饱和液体，气液混合物，饱和蒸气， 过热蒸气。但在实际操作中一般将物料预热到泡点或近泡点，才送入塔内。这样 塔的操作比较容易控制。本次设计采用泡点进料，即q=1。3.加热方式：本次设计采用低压饱和水蒸气间接加热方式。塔顶的冷却凝水通常用水冷却，应尽量使 用循环水，以逆流方式进行。本设计采用 F1型浮阀塔分离a旅烯一一双戊烯 连系物质，及其辅助设备的选型。由于此次设计时间紧张，有错误的地方，恳请 老师指出！!！/3、工艺流程简图及说明工艺流程图：液桂气 冷.水胜初塔杯品骋台流程图说明/首先，a旅烯和双戊烯的原料混合物进入原料罐， 在里面停留一定的时间

17、之 后，通过泵进入原料预热器，在原料预热器中加热到泡点温度， 原料从进料口进 入到精储塔中。因为被加热到泡点，混合物中既有气相混合物，又有液相混合物， 这时候原料混合物就分开了，气相混合物在精微塔中上升，.而液相混合物在精储 塔中下降。气相混合物上升到塔顶上方的冷凝器中，/这些气相混合物被降温到泡 点，其中的液态部分进入到塔顶产品冷却器中，1/停留一定的时间然后进入苯的储 罐，而其中的气态部分重新回到精储塔中，这个过程就叫做回流。液相混合物就从塔底一部分进入到塔底产品冷却器中，一部分进入再沸器，在再沸器中被加热到泡点温度重新回到精储塔。塔里的混合物不断重复前面所说的过程，而进料口不断有新鲜原料

18、的加入。最终，完成 a旅烯和双戊烯的分离4、精储塔的工艺计算精储塔的物料衡算原料液及塔顶、塔底产品的摩尔分率物质 /分子式相对分子量沸点/C0-狼烯CoHl6156双戊烯GoHl6料液及塔顶、塔底产品摩尔分数XF =/+ =XD =/+ =Xw =/+ =2、物料衡算：原料处理量 F=(500+10X 34) kg/h=840 kg/h =840/ kmol/h= kmol/h总物料衡算： F = D + Wa-流烯物料衡算：Fxf Dxd Wxw得：d F(Xf xW); W = F-DXD XW代入数据，联立方程得D= kmol/h W= kmol/h塔板数的确定因为：a 藻烯 lg P

19、= - ( 2111 / T );双戊烯 l g P = -(2 2 8 9 / T )由泡点方程：XPp;PAPboP?X和露点方程：丫看;相对挥发度少A/P0B由以上公式得出各温度下a -流烯和双戊烯纯组分的饱和蒸汽压(表一)各温度下年源烯和双戊烯纯组分的饱和蒸汽压数据列表： 单位：mmHg温度C Pa160Pb|60 /得出汽、液两相的平衡组成和相对挥发度 a表二 a -狼烯-双戊烯物系在总压760mmHg的关系温度CX10Y10(1)、根据a施烯双戊烯纯组分的饱和蒸汽压数据作Y-X图:求最小回流比及操作回流比本设计取泡点进料，故q=1。则xF=xe。在Y-X图上对角线上点e (,)作垂

20、 线，即为进料线q线，该线与平衡线的交点q (,)即为最小回流比时操作线与 平衡线的交点。根据最小回流比计算：R xDyqRminyq Xq0.98 0.9450.3680.945 0.85取操作回流比为R= X =R=(3)理论塔板数的确定取 a 的平均值：o=a=PA0/PB0=60/=平衡曲线为：yax1 (a 1)x即:2.16x1.16x精微段操作线方程:XdR 1RxnR 1即:yn0.479xn0.510提储段操作线方程:1L xmVWxw(VRD FWxwxm(R 1)D (R 1)D即：ym 11.082xm 0.0016逐级计算塔板：精储段：Xdy10.98X1 ay10.

21、958(a 1)y1y 0.969X20.935y 0.958X30.913y40.947x40.893y50.938x50.875y60.929x60.859y7 0.921x70.843提储段：y80.914x80.832y90.902x90.813yi00.881X100.774yii0.839X110.707y120.767X120.604y130.655x130.468y140.508x140.324y150.352X150.201y160.219X16 0.115y170.126X170.063y180.069x180.033y190.037x19 0.018所以，理论板数为(19

22、-1) =18层，进料位置为第7层板。(4)精储塔汽，液相负荷计算精储段液相质量流量：L=RD=X=h 八、精微段气相质量流量：V=(R+1) XD= (+1) x = kmol/h提储段液相质量流量：L =L+q= 实际空塔气速为: 实际泛点百分率:V(4 0.6)/(3.14 1.736) 0.664mu = Vs/ At=SU/Un=Xl00%=%4.4.2溢流装置的计算(1)精储段：堰长取Lw=x=?青液层高度：hi =一般取E=1便可满足工艺误差要求，则取 E=1堰上清液高：how=1000)E(L s/Lw)2/3=1000) X 1 X X 3600 + 2/3=堰高hw= hi

23、-how-弓形降液管宽度 Wd和截面积Af由 lw/D二查弓形液降管的参数图，得Af/At =Wd/D=故 Af = xAt=x =Wd= X D= X =0=360CAfHT/Lh=3600X X+ (X 3600) =5s(液体在降液管中的停留时间一般不小于3s-5s)故降液管设计合理降液管底隙高h0Ls0.00023h0 s -0.0051mlwu00.56 0.08hw-h0=设计时应使堰层高度hw大于6mm) 降液管底隙高度设计合理(2)提储段：堰长取Lw=X=清液层高度：hi =一般取E=1便可满足工艺误差要求，则取、E=1堰上清液高：how=1000)E(Ls/Lw) 2/3=1

24、000) X 1 X (X 3600+3=hw= hl-how= =/弓形降液管宽度Wd和截面积Af由 lw/D二查弓形液降管的参数图，得Af/AT =Wd/D=故 Af = X At= X = m2Vd= X D = X =0=360CAfHT/Lh=3600X x-x 3600)= 5s故降液管设计合理降液管底隙高h0h0LS1 w u 00.000510.49 0.080.013mhw-h0=故降液管底隙高度设计合理 因塔径为和，故可以选用平形受液塔板的布置4.5.1边缘区宽度和安定区的确定边缘区宽度 Wc： 一股为5075mm,D2m时可达100mm 安定区宽度 Ws：规定D时 Ws=

25、100mm 所以本设计 Wc=50mm, Ws=60mm4.5.2开孔区面积的计算开孔区面积Aa按下式计算Aa2r sin 180r D2 Wc精储段：其中r - Wc2 c0.80.050.35mD0.8xWd Ws0.132 0.06 0.208m222故 Aa 20.2080.352 0.20823.14 0.35 sin 102080.290m21800.35提储段：其中 r W/07 0.05 0.30m22D0.7xWd Ws一 0.116 0.060.174m222故 Aa 2 0.1740.32 0.17423.14 0.3 sin 1 0.1740.209m21800.34.

26、5.3 开孔数n和开孔率。的计算取筛孔的孔径d0=5mm,正三角形排列,筛板采用碳钢，其厚度6=3mm,且t/ d0=,故孔心距t=3 x 5=15mm精微段:31158 10t2Aa1158152103 0.290 1493提储段:1158 103t2Aa1158 1031520.209 1076开孔率0.9072 t/d00.907320.101精储段开孔面积AoAa 0.101 0.290 0.0293m2提储段开孔面积AoAa 0.101 0.209 0.0211m2a4.5.4 气体通过筛板的孔流速度的计算精微段:u0 Vs/A00.818/0.0293 27.9m/s提储段：Uo

27、Vs/Ao0.6/0.0211 28.4m/s塔有效高度精微段：乙(Ni1) Ht(10 1) 0.35 3.15m提福段：Z2 (N2 1)Ht 20 10.35 6.65m故精储塔的有效高度为Z=Z i+Z 2=+=10m塔板的流体力学的计算4.6.1塔板压降的计算干板阻力hc计算hc=( p vmjd)/( p LmCo2)查表得：C 0=故精储段hc=x x / x=液柱提储段hc=x x/ x=液柱(2)气体通过液层的阻力hi计算气体通过液层的阻力hi由下式计算，即h1hL取充气系数精微段:hl hL 0.5 0.003 0.015m提储段：hihL 0.5 0.03 0.015m液

28、体表面张力的阻力h计算精储段：液体表面张力所产生的阻力h .由下式计算，即h-4-L34 21.4 100.002 m液柱Lgd。816.4 9.81 0.005气体通过每层塔板的液柱高度hp可按下式计算，即hphc hr hhp += m液柱气体通过每层塔板的压降为Pp hp Lg提储段：x x =343Pa(设计允许值)4 l h Lgd0306-0 0.002 m 液柱813.1 9.81 0.005气体通过每层塔板的液柱高度hp可按下式计算，即hp hc hr hhp +峨柱气体通过每层塔板的压降为Pp hp Lg 0.048 813.1 9.81/393Pa(设计允许值)4.6.2液

29、面落差对于板塔液面落差很小，塔径和液流量不大，故可忽略4.6.3/液沫夹带的验算精储段：uVsATA0.8181.75m / s 0.5 0.033提储段：uVsATAf0.60.385 0.04251.75m/s由ev5.710 6uHt 2.5hL3.2计算精微段：ev5.7 10 61.7521.4 10 30.35 2.53.20.09kg液/kg汽 0.1kg 液/kg 汽0.03故本设计中液沫夹带量ev在允许范围内提解殳ev黑与1.750.35 2.5 0.033.20.096kg液/kg汽 (不会产生过量液漏)4.6.5液泛的验算为防止塔内发生液泛，降液管内液层高度Hd应服从下式

30、的关系，即Hd (Ht hw)故物a-流烯-双戊烯系属一般物系，取 =，则精储段：(Hthw)0.5(0.350.0263)0.188m提储段：(Hthw)0.5(0.350.02315)0.187m而 H d =h p hL hd板上不设进口堰，hd可以由下式计算，即hd 0.153Ls/lwho)2精储段：hd0.153( Ls/lwho )2 0.153 0.00023/(0.56 0.0051) 2 0.00099m液柱提储段：hd0.15 3( Ls/lwho)2 0.153 0.00051/(0.49 0.013) 2 0.00098m 液柱板上液层高度儿二精微段：、Hd=+= m

31、液柱提储段：H d =+= m液柱Hd HthW故在本设计中不会发生液泛现象/塔板负荷性能图4.7.1雾沫夹带线/精储段：hf5.7 10ATAfHt 2.5hLVs0.5 0.04252.5hL 2.5 hw how2.50.02630.00284 13.2将已知数据代入1）式2.19Vs2.50.0263 0.00284E3600 Ls0.562/30.0662/33600Ls-2/32.455 Ls65.7 1021.4 10 32.19Vs0.35 0.066 2.455L2/3整理得：Vs 0.827 7.147Ls2/3同理得提储段：Vs 0.648 5.952Ls2/33.20.

32、1精储段Ls m3/sV s m3/s提储段Ls m3/sV sm3/s在操作范围内，取几个值，求得的值列于附表如下4.7.2液泛线Ht hwhp hwhow hd2/3精微段：how0.00284E3600Ls0.00284 12/33600Ls0.560.982L2/3hc0.051 也 Co0.051VsC0 A0-0.051L0.8 0.02930.4730.054Vs2816.4hlhw how0.50.0263 0.982L2/30.0130.491L2/30.002mhPhc hl h0.054V： 0.013 0.491Ls/3 0.002 0.015 0.491Ls/3 0.

33、059Vs2hd 0.153Lslw ho0.153Ls0.56 0.005118758 Ls20.5 0.350.02632/320.015 0.491L20.054Vs22/320.982Ls 0.0263 18758L；.整理得：Vs22.71925.944L2/3 347370L：提储段：2/3h ow0.00284E3600Ls0.002843600Ls0.492/31.073Ls/3hcJ20.051 % C。0.0512VsC0A00.0510.6450.8 0.0211813.120.142VS2hihphdh hw ow0.002mhc hi0.153Ls0.5 0.0231

34、5 1.073Ls/30.0116 0.5365 L2/30.142Vs20.0116 0.5365L：3 0.002 0.0136 0.5365L2/3 0.195Vs20.50.35lw ho0.153Ls0.49 0.0133770Ls20.023152/30.0136 0.5365Ls22/320.142Vs0.02315 1.073Ls3770Ls22/32整理得：Vs1.055 11.335Ls26549Ls在操作范围内，取几个值，求得的值列于附表如下精储段Ls m3/sV s m3/s提储段Ls m3/sV sm3/s4.7.3 液相负荷上限线精储段：Ls, maxHTAf0.3

35、50.04250.00298m/s5提储段：Ls, maxHTAf0.350.0330.00231m/s54.7.4 漏液线(气相负荷下限线)精福段：hL hw how 0.0263 0.982L，3漏液点气速U0, min4.4C0 V(0.0056 0.13hLhll/ v4.4 0.8 0.00560.130.02630.982L2/30.0021816.4/0.473Vs, minA0U0,min整理得：Vs2min 0.129 2.344L2/3提福段：hL hw how 0.02315 1.073L2/3Uo min4.4C0 J(0.0056 0.13hL h )l/ V0.00

36、2 813.1/0.6452/34.4 0.8 0.0056 0.13 0.02315 1.073L；Vs, minAoUo ,min整理得：Vs2min0.0460 0.970L2/3在操作范围内，取几个值，求得的值列于附表如下精储段Ls m3/sV s m3/s提储段Ls m3/sV s m3/s4.7.5液相负荷下限线对于平直堰，取堰上液层高度=作为最小液体符合标准。2/3根据 试计算求 的下限值：=(3600Ls,nin, /lw) 2/3精储段：=x 1X 3600Ls,nim / 即,Ls,nim=s2/3提储段：=X 1X 3600Ls,nim / 即，Ls,nim=s操作弹性=

37、K=Vs,man/ Vs,min精储段：Vs2 2.719 25.944L2/3 347370 Ls 所以 Vs, max=s精微段：Vs2 min0.129 2.344L2/3所以 Vs,min=ss , 11 iinsK=提储段：Vs2 1.055 11.335Ls/3 26549L2所以 Vs, max=s提储段：Vs2min0.0460 0.970L2/3所以 Vs,min=s s, 11 iinsK=精微塔板负荷性能图00.0010.0020.0030.0040.005Ls1.81.6114.51.2110.8念50.40.2 0000.0010.0020.0030.0040.00500.0010.0020.0030.0040.005LsLs4.7.6精储塔工艺设计计算结果总表项目符号单位计算数据精储段提储段各段平均压强PKPa1014各段平均温度tC%平均流量气相Vsm3/s液相Lsm3/s实际塔板数Ne块1020板间距Htm塔的有效高度Zm塔径Dm空塔气速um/s塔板溢流型式、平行平行溢溢流管型式弓形/弓形流 装堰高XhWm置堰长lWm溢流堰宽度Wdm管底与受液 盘距离hOm板上清液层高度hLm孔径dom孔 心 距tm孑L数n/个14931076开孔面积Ao2 m开孑L率%筛孔气速/Uom/s塔板压降/PPa343393降液管面积Af2 m液体在降液管停