接触网第九气象区

1、一、原始资料1悬挂形式：正线全补偿简单链形悬挂，站线半补偿简单链形悬挂。2气象条件：学号尾数0为第九典型气象区。3悬挂数据：学号尾数0的结构高度为1.1米。 站线：承力索JT70，Tcmax=1500kg； 接触线CT85,Tjm=1000kg。 正线：承力索JT70，Tcm=1500kg； 接触线CT110,Tjm=1000kg。 e=4m4土壤特性: 女生：安息角（承载力）=30，挖方地段。二、设计内容1负载计算2最大跨距计算3半补偿链形悬挂安装曲线计算4半补偿链形悬挂锚段长度及张力增量曲线决定5平面设计（1）基本要求（2）支柱布置（3）拉出值及之字值标注（4）锚段关节（5）咽喉区放大图（

2、6）接触网分段6站场平面表格填写侧面限界、支柱类型、地质情况、基础类型、拉杆及腕臂/定位管及定位器、安装参考图号三、验算部分1各种类型支柱校验2缓和曲线跨距校验四、使用图纸按学号最后两位相加之和末位数为9使用站场9图纸计算部分一、接触网负载计算第9典型气候区的气象条件下的负载计算：已知条件：=40C， ， b=20mm，=900承力索GJ70：， K风负载体型系数 风速不均匀系数接触线TCG100：，风速不均匀系数表计算风速（m/s）20以下2030313535以上1.000.850.750.70垂直负载：1、 接触线TCG100自重负载：2、 承力索GJ70自重负载： 3、 吊弦及线夹自重负

3、载： 4、 接触悬挂无风无冰的自重负载 =0.89+0.615+0.05=1.555=15.555、 承力索纯冰负载6接触线纯冰负载水平负载7、最大风速时承力索风负载8、接触线上所承受的水平风负载(被认为传给了定位器而忽略不计)9、覆冰时承力索风负载10、覆冰时接触线风负载合成负载11、最大风速时的合成负载及与铅垂线的夹角 12、覆冰时的合成负载及与铅垂线的夹角二、最大跨距计算已知条件：Tj=10KN , 当量系数 m=0.9（0.850.9），直线区段接触线许可风偏移值bjx1=0.5m，曲线区段接触线许可风偏移值bjx2=0.45m，接触线水平面内支柱扰度=0.05m。 直线区段“之”字值

4、a=300mm， 曲线区段拉出值a见下表接触线拉出值表对于简单链形悬挂曲线半经R(m)直线拉出值a(mm)400250150300 2、接触线张力：直线区段：lmax= （3-1）式中 最大计算跨距（m）； 接触线额定张力（Kgm）； 接触线受风负载（Kg/m）； 链形悬挂当量系数； 最大允许偏移（m）； 直线区段接触线的之字值（m）； 接触线水平面内支柱挠度（m）。曲线区段：lmax= （3-2）式中 相应曲线半径（m）； 曲线区段接触线拉出值（m）。利用MATLAB计算，其结果见下表半径R（m）30040070020003000直线最大跨距计算值（m）40.22452655.8362.55

5、67.7770.92最大跨距选用值（m）404555606565最大跨距计算值、取用值表三：简单链形悬挂安装曲线计算3.1半补偿简单链形悬挂安装曲线确定3.1.1 计算条件承力索GJ-70：，即承力索最大允许张力：；承力索计算截面积：；承力索弹性系数；线胀系数；承力索自重负载接触线TCG-100：，即接触线最大允许张力：；接触线计算截面积：；接触线弹性系数；线胀系数无冰无风时的合成负载经验系数，与材质特性有关，钢承力索为0.8由悬挂点到最近的简单支柱吊弦间的距离（m） 3.1.2 计算与绘制步骤 1、确定最大合成负载有负载计算可知，覆冰时合成负载最大，即 2、确定当量跨距当量跨距由决定，其中为

6、计算锚段内的各个实际跨距（m），n为计算锚段内的跨距数。本次设计取3、计算接触线无弛度时，承力索的张力在计算阶段还是未知数，故用经验公式近似算出。 结构系数： 由于：因此：取覆冰时的条件作为计算的起始条件。4、计算最大覆冰或最大风速时承力索的张力，校验起始条件 校验起始条件由于临界负载是指链形悬挂线索即将产生最大张力时的合成负载，最大张力计可能出现在最大覆冰时，也可能出现在最低温度时。由于选取最大覆冰时的条件作为起始条件，因此要对最大风速时的张力进行校验，而，初始条件不变，不需要验算。即，初始条件为： ， 接触线无弛度时（）的承力索张力的精确计算代入上式可知计算并绘制有载承力索的张力温度曲线：

7、由初始条件可知： 由,有：即：承力索张力-温度数据表如下tx()-20-10-50510203040Tcx(KN)13.5112.4811.9611.4510.9610.469.498.567.65可得出有载承力索张力温度曲线如下：6、计算并绘制有载承力索的弛度温度曲线有载承力索弛度温度曲线计算公式：7、计算并绘制有载承力索的弛度温度曲线 承力索弛度由决定，曲线为7、 8、计算并绘制接触线各实际跨距的弛度温度曲线 接触线弛度由决定（），各对应值如下表：35404550556065-20-0.00666-0.0087-0.01101-0.0136-0.01645-0.01958-0.02298-

8、100.1425490.1861860.2356420.2909160.3520080.4189190.491648-50.1463560.1911570.2419320.298680.36140.4300930.50475700.1502940.1963020.2484430.3067180.3711260.4416670.51834150.1542840.2015120.2550380.3148590.3809770.453390.532099100.1585790.2071220.2621370.3236240.3915830.4660120.546912200.1676320.2189

9、470.2771040.3421010.4139390.4926180.578136300.177340.2316260.293150.361910.4379080.5211420.611613400.1879910.2455380.3107570.3836480.464210.5524440.648348则曲线为：8、计算并绘制无载承力索的张力温度曲线由于值已知，所以根据有载承力索的条件，可以决定无载承力索的起始条件下的张力，其值由下式决定： 由此式算出，将、及作为已知情况，就可以利用公式确定任意温度下无载承力，按一定间隔给出值，即可求出相应的值，如表3.4-20-10-5051020304

10、012.401511.271710.727510.17829.63479.09818.05207.05496.1273则可得曲线，如下：9、计算并绘制无载承力索各实际跨距的弛度温度曲线 由曲线， 又可由求得无载承力索弛度温度曲线数据列表：35404550556065-200.073960.0966010.1222610.1509390.1826370.2173530.255088-100.0813740.1062840.1345160.1660690.2009430.2391390.280656-50.0855020.1116760.1413390.1744930.2111370.251270

11、.29489300.0901160.1177030.1489670.183910.2225310.2648310.31080850.09520.1243420.1573710.1942850.2350850.279770.328341100.1008140.1316760.1666520.2057440.248950.2962710.347707200.1139120.1487830.1883030.2324730.2812930.3347620.39288300.1300120.1698110.2149170.265330.3210490.3820750.448407400.1496940.

12、1955180.2474530.3054980.3696520.4399160.516291则无载承力索各实际跨距内的弛度温度曲线，如下：第五章 半补偿链形悬挂锚段长度及张力增量曲线决定5.1 计算条件在设计中，规定在计算极限温度下，中心锚结合补偿器的张力差值，代表接触线在补偿器处的张力。1、承力索JT-70：承力索计算截面积：；承力索弹性系数；线胀系数2、接触线CT-85：接触线计算截面积：；接触线弹性系数；线胀系数3、 吊弦及定位器处于正常位置时的温度，温差,；4、结构高度5、悬挂的自重合成负载： 接触线的单位自重负载： 6、接触线无弛度时，承力索的弛度 吊弦的平均长度（a）站线承力索弛度

13、及吊弦平均长度（m）35404550556065（m）0.189630.247680.313470.3870.468270.557280.65403(m)0.973580.934880.891020.8420.787820.728480.663985.2 半补偿链形悬挂张力增量及锚段长度的计算1、吊弦造成的张力增量 式中：只考虑温度变化时，吊弦所引起的张力增量（kN） 接触线单位长度自重负载（kN/m） 由中心锚结至补偿器间的距离（m）（半锚段长度） 吊弦平均长度（m）2、定位器形成的张力增量 式中:只考虑温度变化时，定位器所引起的张力增量(kN)；曲线区段的曲率半径；定位器的长度；接触线在补

14、偿器处的张力(kN)3、直线区段张力增量的计算，即不考虑时由公式：决定、曲线区段张力增量的计算由公式：决定由此可得出其锚段长度及张力增量曲线：接触网平面设计（站场）的一般次序A、放图 根据站场施工图复制站场平面图，即将站场平面图有关部分描绘下来。由于站场股道岔密集，比例尺应适当放大，一般取1：1000或1：2000。B、布置支柱 先从咽喉区着手，然后布置站场中部，最后完成咽喉以外的部分。C、划分锚段 确定锚段的路径，下锚点和中心锚结地点。D、确定接触线拉出值，从咽喉开始，与支柱布置次序相同。E、确定电分段和隔离开关位置，根据站线，货线，操作方便以及有无牵引变电所等综合考虑确定。F、支柱编号，选

15、定材料，统计工程数量以及编写必要的说明。站场平面设计原则目前，在站场咽喉以内，一般使用绝缘软横跨或硬横跨，尽量不用双线腕臂柱。因此线路都是接地的，在维修方面不如绝缘软横跨安全、方便。硬横跨在带电作业方面也会受到限制。软横跨所跨越的股道数一般不超过8股。如果股数过多，横跨距离太大，而股道间距允许时，可在中间加设一软横跨柱，该柱类型应按较大一侧容量来决定。软横跨柱允许在后侧兼挂腕臂。跨距应尽可能接近最大允许值，以减少支柱数量。特别是注意减少软横跨柱和钢柱等大型支柱数量。相邻跨距之间，小跨距值应尽量不小于大跨距的75%。若使用的跨距与原计算跨距值不符合，确定接触线的拉出值时，应校验其风偏移值。站场支

16、柱平面布置，应考虑各个站场的特点。首先应尽可能地照顾到站场的远期发展。如果将来股道增加，则在近期设支柱时要考虑将来不用拆移，并可资利用。对于远期铺设的股道，如果土石方已做好，则软横跨支柱的容量及侧面限界，一般均应考虑预留。对于股道延长部分，当设立近期支柱时，对以后整个支柱布置不产生影响为原则。站场是客货的集散地，在技术合理的条件下，也应当注意美观。而对于大型客流或者有政治影响的特等站或者一等站，尤其要更多地考虑美观。不能因经济上的某些得失而破坏了美观条件。靠近站旁的支柱，要注意不要正堵着门窗，站旁两侧的支柱，应尽量对称布置。基本站台或中间站台上的支柱，其边缘至站台边的距离，应分别不小于4m或2

17、m.。咽喉区聚集着大量的道岔，各个站场的情况变化不一。对于34股道的小站，支柱布置起来比较容易。对于较大的站场有时相当复杂。一般则应先提出两个或两个以上的布置方案比较，然后确定较优方案。道岔，特别上正线道岔，道岔定位柱的布置首先应考虑标准定位。要标准定位时，对于单开道岔，定位柱位于距岔心为4350mm处或5720mm处，参见上表。也即是位于道岔曲线两线间距为600mm 处线路一侧，接触线相交于道岔曲线两线间距为690mm处中间点的上方。标准定位就是使接触线在道岔转换处具有最佳位置和保持良好地工作状态。在由于受条件限制无法实现标准定位时，考虑设置非标准定位。采用非标准定位，是使接触线的交叉点尽量

18、设置在道岔导曲线两线间距为500700mm处的中间点的上方。采用非标准定位是在考虑了技术条件后，还注意了经济上的合理。如果能用一组软横跨兼顾两组道岔的定位，就不要设两个独立的承重柱。在采用非标准定位时，非标准定位点一般应设在标准定位处的岔尖侧。如在辙岔侧时，应检查拉出值是否过大（设计值一般不超过450mm）。在低速道岔上允许不定位，对于无定位道岔，在它两侧的定位点之间，接触线是拉直的。其非工作支可能离股道中心很远，要注意不要使其腕臂、定位器离得太长。如果为软横跨，应加大支柱对股道中心的距离，以解决带电体至接地体绝缘距离不足的问题。在咽喉区由于道岔密集，问题较多，支柱布置形式可以是各式各样的，但

19、所遵循的基本原则应是节约支柱、技术合理和便于信号传输。在确定锚段路径时，其道岔处接触线最好采用一次交叉的方式，尽量不用二次交叉方式。无交叉的线岔易刮弓，不宜采用。两个相邻道岔柱间，把两个接触线布置成平行的比布置成交叉的要好。跨距和考虑站场和考虑站场的美观。在道岔区的外侧，应考虑站场与区间的衔接。站场两端，一般应设绝缘锚段关节，若受地形条件的影响，允许三股道以下的车站一般设置。要牵引变电所及分区亭附近应设电分相装置。靠近电分相装置车站的一端，一般设非绝缘锚段关节。分相装置的位置，应尽可能考虑车站调车作业的方便，并避免设在大坡道上。车站两端的绝缘锚段关节，一般应设在最外道岔与进站信号机之间。但是，

20、靠车站的转换柱距正线上最外道岔的岔尖（对岔尖向外的道岔），一般不应小于50m以便于电力机车转线。确定正线上的锚段长度时，一般按照下列原则：1、直线区段：全补偿链形悬挂，一般情况取1800m，困难条件时，为2000m。半补偿链形悬挂，一般情况取1600m，困难条件时，为1800m。2、曲线区段：全补偿链形悬挂，在曲线半径小于1500m的曲线长度占锚段长度50%及其以上时，其锚段长度不得不大于1500m。半补偿链形悬挂，应根据中心锚结处与补偿器处的张力差决定。接触线的张力增值不大于额定张力的，承力索的张力增量值不大于额定张力的。站线的锚段长度，不像正线要求那么严格。一般一股道发线只设一个锚段。对于不长的站线，如货物线，渡