住宅楼地下室模板施工方案1

1、目目 录录一、编制依据 .1二、工程概况 .1三、施工准备 .11、技术准备.12、模板支撑体系.23、材料选用.2四、模板施工顺序 .3五、主要部位模板施工方案 .31、底板模板：.32、地下室外墙模板：.43、框架柱模板：.44、梁、板模板：.55、楼梯模板：.7六、模板拆除方案 .7七、质量标准 .8八、成品保护 .9九、安全文明施工要求 .9十、模板支撑体系验算 .101、楼板模板.102、梁模板.223、柱模板计算.384、墙模对拉螺栓验算.53一、编制依据1、地下室建筑及结构施工图纸2、混凝土结构工程施工质量验收规范gb5020420023、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（j

2、gj130-2001）4、建筑施工安全技术手册5、建筑施工手册6、公司质量手册及程序文件二、工程概况太仓市怡景南园工程位于太仓市南园路北侧、太平南路西侧、市体育场南侧。建筑用途为商业住宅。总建筑面积 75001.75，其中地下室建筑面积 15655.96。本工程基础形式为桩基+筏板基础。地下车库结构形式为框架-剪力墙结构，主楼范围为短肢剪力墙结构。地下室底板底标高-5.550m，层高 3.600m；顶板厚 250mm，梁截面最大为 450*1000mm，kz 截面最大为 850*550mm，外墙厚 350mm。三、施工准备1、技术准备1.1 组织本项目施工技术人员在地下室施工前认真学习技术规范

3、、标准、图集、工艺规程。认真细看图纸，核对结构设计图纸的尺寸、标高。1.2 编制合理、可行、适合本工程地下室顶板、剪力墙的专项模板施工方案，并认真对木工施工班组进行技术交底。1.3 对现场的木工施工管理人员、施工操作人员经常进行安全与技术的培训，加强木工班组的技术素质及业务水平。2、模板支撑体系地下室层高 3.6m、顶板厚 250mm。从安全方面考虑，梁板模板支撑体系均采用满堂红脚手架支撑体系，配合 15mm 厚木夹板、50*100 木方、12 对拉螺栓；墙、柱模板支撑体系采用 483.5mm 钢管，配合 15mm厚木夹板、50*100 木方、12 对拉螺栓。3、材料选用3.1 钢管宜采用力学

4、性能适中的 q235a(3 号)钢，其力学性能应符合国家现行标准炭素结构钢(gb700-89)中 q235a 钢的规定。每批钢材进场时，应有材质检验合格证。3.2 钢管选用外径 48mm，壁厚 3.5mm 的焊接钢管。3.3 根据可铸铁分类及技术条件(gb978-67)的规定，扣件采用机械性能不低于 kth330-08 的可锻铸铁制造。铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、浇冒口残余披缝，毛刺、氧化皮等清除干净。3.4 扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于 5mm。3.5 扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于

5、1mm。3.6 扣件表面应进行防锈处理。3.7 钢管及扣件报皮标准：钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀；扣件有脆裂、变形、滑扣应报废和禁止使用。3.8 外架钢管采用金黄色，栏杆采用红白相间色，扣件刷暗红色防锈漆。四、模板施工顺序地梁砖胎模地下室垫层施工筏板砖胎模砌筑地下室底板防水施工筏板钢筋、墙柱插筋绑扎底板砼浇筑地下室一层墙、柱钢筋地下室一层梁板墙柱模板地下室一层梁板钢筋地下一层砼浇筑五、主要部位模板施工方案1、底板模板：基础底板厚度为 400，局部筏板厚 1200 mm，外模用 240 砖胎膜，从外墙外边线外出 50mm（砖胎膜砂浆层、防水层及保护层）砌筑。地梁及承台全部采用 240 砖胎膜

6、，600mm 高的导墙部位采用吊模，吊模用带止水环的对拉螺栓进行拉结，为防止吊模下落，在底板上每间距 1.5m设置止水支撑。15002、地下室外墙模板：地下室外墙模板采用 15 厚木胶板，外侧竖向支撑采用双排483.5mm 钢管脚手架。模板拼装加固采用12 止水对拉螺杆配合483.5mm 钢管及 50100 木方加固。为保证墙体截面尺寸，对拉螺栓起步距离 100mm。加固方法：内楞木方间距 200；外楞钢管间距 450。对拉螺栓间距水平方向 450。施工前应做好各项施工准备工作，包括选料、清理、除锈涂刷脱模剂等。先放样，放样顺序按先角部后墙体，先外墙后内墙，先横墙后纵墙，然后将模板组拼到位，在

7、模板底、中、上设三道斜撑，将模板根部定位，立面调垂直，在模板上口拉水平线调整上口平直，再次检查模板支撑及各种卡件的松紧，清理现场。在地下室外墙防水层施工前，将丝杆剔除 30，最后用防水砂浆封堵抹平（做法见下图）。3、框架柱模板：3.1 工艺流程：底面找平放线定位立柱模安装对拉螺栓、柱箍安装拉杆校正垂直度柱模板检收砼浇筑柱模拆除3.2 柱模采用木胶板柱模采用预先定型拼接，先根据柱子尺寸及高度（梁底下 50mm）加工好柱模的各侧面模板，然后在现场进行拼装，注意柱侧边木方必须一次支至板底。为了拆模方便，柱头模板与平板一起配置，但是必须和柱模板一起加固，以保证柱头截面尺寸。模板加工时柱子底口必须预留清

8、扫口（200*100），在混凝土浇筑之前将柱根部冲洗干净后并封堵严密。3.3 模板安装：根据柱子控制线将柱模大致就位，用钢管临时固定，首先安装完相互垂直的两面，再安装另外两面模板。通排柱子先安装两端的柱子，然后带线支设中间柱模板。柱模每面加固用木方间距不大于 150mm，且间距要上下均匀。3.4 模板的调整、加固：根据控制线将柱子下口精确定位，每面柱子用 2 根拉杆与满堂脚手架连接，用线坠吊柱模垂直度，如有偏差，用斜木楔调整。调整好后对柱子全高进行加固。加固钢管箍、对拉螺栓间距 450 mm。并与满堂脚手架可靠连接，每层柱拉结至少 5 道，其中最下面两道拉接必须采用双卡扣。柱子截面尺寸大于 6

9、00mm 时，加设12“十字”型对拉螺栓，竖向间距 450 mm，对拉螺栓外套 16pvc 塑料管。对拉螺栓的“3”形卡、螺帽在柱高下部一半范围内使用 3 个进行加固。4、梁、板模板：4.1 施工顺序：底板上弹出上层梁位置线支设满堂脚手架并按标高进行找平支梁底模、侧模支板模验收4.2 梁板模板采用木胶板，支撑系统采用钢管式满堂脚手架。弹梁位置线：根据图纸尺寸将梁侧边线弹在底板上，确保梁成型准确。满堂脚手架搭设：满堂架立杆间距 900，离地 200 mm 设扫地杆，首部水平杆高 1.5m，板下 200mm 处设水平杆，中间水平杆间距不大于1.5m。梁两侧立杆间距 800 mm。立杆底部均需垫 1

10、0050 通长脚手板，满堂支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵横剪刀撑，由底至顶连续设置。所有立杆必须垂直（立杆垂直度不大于 15 mm），左右通线。4.3 立杆搭接：钢管必须采用搭接时，应优先采用对接，对接钢管必须在同一条直线上。两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不得小于 500 mm。若无法对接，则搭接长度不得小于 1m，采用 2 个旋转扣件固定，上接钢管的底部用一个十字卡顶紧。4.4 找平：根据引测的楼层标高线，扣除结构层、模板层，将满堂架横杆用水平管引测定位好。当梁跨度4m 时，梁底模板按梁跨的1/500 起拱，当梁跨度8m 时,

11、 梁底模板按梁跨的 1/400 起拱。4.5 梁模支设：根据梁位置线将梁底模进行固定，并反复复核，严防位置偏移，然后固定梁侧模且梁侧模一定要包住底模。梁模上口必须用短钢管加紧或用 45 度短钢管斜撑。主梁与次梁、梁与柱接头部位要求一次成型，严禁使用碎板拼接、修补，同时要保证柱头截面方正，不允许出现探头板、缩头板。4.6 板模：采用木胶板作底模，采用 50100mm 木方，间距 250；支柱采用483.5mm 钢管，间距为 900*900mm。顶模板采用 15mm 厚的木胶板做面板，每块木胶板必须硬拼，木胶板翘曲太大时，需在板中钉钉子，在梁侧模木方上，也钉上钉子，在柱头模板的顶部每个短边钉 3

12、个钉子，钉长 50mm。 铺设主次愣时先将顶板套方，所有的缝隙拼缝必须严密，板面平整，标高准确，与墙体交接处加海绵条，防止漏浆。为进一步保证模板的平整，模板支模前先在四周柱子钢筋上弹好板面 50cm 控制线，拉线调整顶板模板的方木、龙骨及板面，龙骨调整完后铺设木胶板，木胶板铺好后通过工序联检再进行钢筋绑扎工作。顶板木胶板必须紧紧压住梁侧模，必要时加密铁钉。木胶板钉铁钉之前，必须先用手提钻打眼，木胶板只能在后台锯，必须保证所锯木胶板的净尺寸。梁侧压邦的木胶板略向后移 2mm，避免将来吃模，用于顶板及梁的所有方木均需双面过刨，u 形托口不能直接顶在木胶板上。梁板模板必须按规定进行起拱。5、楼梯模板

13、：楼梯模板支设采用木胶板，楼梯两边用 50 厚木方定型加工好后现场支设。楼梯结构施工时必须将建筑面层做法预留出来（即楼梯踏步建筑做法完成后，上下跑楼梯踏步应上下对齐）。楼梯施工缝必须留置在上跑的第三步且垂直于梯板底板设置，上跑斜度必须根据标高进行控制，严禁随意支设。六、模板拆除方案1、模板在拆除之前必须书面通知项目部技术人员，并经监理工程师批准后方能进行，严禁乱拆。墙、柱、梁侧模板应优先考虑整体拆除（在强度能保证混凝土成型质量不因拆除模板受损的情况下即可拆除），便于整体转移后重复利用。2、柱模拆除：先拆除柱拉杆，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离。3、墙体模板拆除：先拆除穿墙螺栓等附件

14、，再拆除斜拉杆或斜撑，用撬棍轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离。4、楼板、梁模板的拆除：应先拆除梁侧帮模，在拆除楼板模板时，楼板模板拆除先拆掉水平拉杆，然后拆除楼板模板支柱。操作人员站在已拆除的空隙撬掉板底模。模板拆除时要分段进行，该段拆除完后立即将此段集中运出，集中堆放，将拆除现场清理干净，确保安全、文明施工。梁、板底模：底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合下表的要求：构件类型构件跨度达到设计强度的百分率2502，875板8100875梁8100悬臂构件100注：其中强度根据同条件养护试块确定。七、质量标准所有模板必须达到清水混凝土的要求，不允许抹灰。1、主控项目：上下层立柱应对准，并铺设垫板

15、。避免油污染钢筋和混凝土。2、一般项目：模板接缝处不得漏浆；在浇筑之前木模应浇水湿润，但板内不应有积水。混凝土浇筑之前，模板内的杂物应清理干净。模板起拱，高度必须符合要求。3、预埋件和预留洞允许偏差项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留洞中心线位置3中心线位置5插筋外露长度+10，0中心线位置10预留洞尺寸+10，0现浇结构模板安装的允许偏差及检查办法项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪基础10钢尺检查截面内部尺寸柱、墙、梁+4，-5钢尺检查不大于 5m6吊线、钢尺检查层高垂直度大于 5m8吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差1.5m钢尺检查表面平整度

16、52 m 靠尺和塞尺检查八、成品保护1、吊装模板时轻拿轻放，不准碰撞已完楼板等处，防止模板变形，特别注意地下室拆模时下部铺垫木板，严防碰撞地下室找平面。2、拆除模板时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损坏混凝土表面和棱角。3、模板使用过程中应加强管理，分规格堆放，并堆码整齐，严禁乱丢乱放现场不允许乱丢卡扣和钢管，保证现场文明施工。九、安全文明施工要求1、进入施工现场必须戴好安全帽。2、高处作业必须系好安全带。3、严禁酒后作业，禁止穿拖鞋、裙子进入施工现场。4、单片墙、柱模吊装时，要妥用卸扣和模连接，严禁用钢筋代替。5、支模要按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。6、墙模板在未装对拉螺栓前，

17、板面要向后倾斜一定角度并撑牢。 7、本板模板安装就位时，要在支架搭设稳固，顶板下横与支架连接牢固后进行。8、五级以上大风，要停止模板的吊运作业。9、拆除模板要妥用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上。10、已拆除的模板，拉杆，支撑等要及时运走，严防操作人员因扶空、踏空而坠落。11、拆模间隙时，要将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。12、拆除时要每块拆除，不得成片松动和撬落或拉倒。13、严禁站在悬臂结构上面敲拆底模（阳台梁等）。十、模板支撑体系验算1、楼板模板1.1参数信息1.1.1 模板支架参数满堂脚手架搭设：满堂架立杆间距 0.9m，离地200 mm 设扫地杆，首

18、步水平杆高 1.5m，板下 200mm 处设水平杆。梁两侧立杆间距 800 mm。立杆底部均需垫 10050 通长脚手板，满堂支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵横剪刀撑，由底至顶连续设置。支架两端每隔 4 排立杆从顶向下每隔 2 步设置水平剪刀撑。当有部分立杆支设后下部不稳实，必须用木楔打紧。所有立杆必须垂直（立杆垂直度不大于 15 mm） ，左右通线。横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.25m；模板支架搭设高度3.20m。采用的钢管(mm):483.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数

19、:0.80；板底支撑连接方式:钢管支撑；板底钢管的间隔距离300mm；1.1.2荷载参数模板与木板自重(kn/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kn/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kn/m2):2.500；1.1.3材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm。面板弹性模量e(n/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(n/mm2):13；板底支撑采用钢管；托梁材料为：钢管(单钢管) :48 3.5；1.1.4楼板参数钢筋级别:三级钢hrb 400(20mnsiv,20mnsinb,20mnti)；楼板混凝土强度等级:c40；楼板的计算厚度(mm):250.00；每层标准施工天数:

20、8；图2 楼板支撑架荷载计算单元1.2演算过程1.2.1模板面板计算面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 。面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为：w = 1001.52/6 = 37.5 cm3；i = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1.2.2荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kn/m)： q1 = 250.251+0.351 = 6.6 kn/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kn)：q2 = 2.51= 2.5 kn/m；1.2.3强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载

21、的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.26.6+1.42.5= 11.42kn/m最大弯矩m=0.111.420.32= 0.103 knm；面板最大应力计算值 = 102780/37500 = 2.741 n/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 n/mm2；面板的最大应力计算值为 2.741 n/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 n/mm2,满足要求!1.2.4挠度计算挠度计算公式为其中q = 6.6kn/m面板最大挠度计算值 v = 0.6776.63004/(1009500121900)=0.313 mm； 面板最大允许挠度 v=300/ 250=1.2 mm

22、；面板的最大挠度计算值 0.313 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!1.2.5纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 w=5.08cm3截面惯性矩 i=12.19cm41.2.6荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kn/m)：q11= 250.250.25 = 1.562 kn/m；(2)模板的自重线荷载(kn/m):q12= 0.350.25 = 0.088 kn/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kn)：q2 = (2.5 + 2)0.25 = 1.125 kn/m；1.2.7钢管强度验算最大弯矩考虑为三

23、跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:静荷载：q1 = 1.2 (q1 + q2) = 1.21.562+1.20.088 = 1.98 kn/m；活荷载：q2 = 1.41.125 = 1.575 kn/m；最大弯距 mmax = (0.11.98+0.1171.575 ) 0.92 = 0.31 knm；最大支座力计算公式如下:最大支座力 n = ( 1.1 1.98 + 1.21.575)0.9 = 661 kn ；钢管的最大应力计算值 = m/w= 0.31106/5080 = 60.953 n/mm2

24、；钢管的抗压强度设计值 f=205.0 n/mm2；纵向钢最大应力计算值为 60.953 n/mm2 小于 纵向钢管的抗压强度设计值 205.0 n/mm2,满足要求！1.2.8挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载 q1 = q11 + q12 = 1.562+0.088=1.65 kn/m；活荷载 q2 = 1.125 kn/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v= (0.6771.65+0.9901.125)9004/( 10020.6105121900 ) =0.583 mm；支撑钢管的最大挠度小于900/150与10 mm,满足要求!1.3托梁材料

25、计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(单钢管) :48 5；w=5.08 cm3；i=12.19 cm4；托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载p取纵向板底支撑传递力，p取最大支座反力661kn托梁计算简图托梁计算弯矩图(kn.m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kn)最大弯矩 mmax = 0.879 knm；最大变形 vmax = 2.033 mm ；最大支座力 qmax = 11.96 kn ；托梁最大应力 = 0.879106/5080=17013 n/mm2 ；托梁抗压强度设计值 f=205 n/mm2 ；托梁的计算最大应力计算值 17013 n

26、/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 n/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 2.033 mm 小于900/150与10 mm,满足要求!1.4模板支架立杆荷载标准值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.4.1静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kn)：ng1 = 0.1387.4 = 1.024 kn；钢管的自重计算参照扣件式规范附录a。(2)模板的自重(kn)：ng2 = 0.350.90.9 = 0.284 kn；(3)钢筋混凝土楼板自重(kn)：ng3 = 250.250.90.9 = 5.062 kn；经计算得到，静荷载标准值 ng = ng1

27、+ng2+ng3 = 6.37 kn；1.4.2活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 nq = (2.5+2 ) 0.90.9 = 645 kn；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算n = 1.2ng + 1.4nq = 12.747 kn；1.5立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: 其中 n - 立杆的轴心压力设计值(kn) ：n = 12.747 kn； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； a - 立杆净截面面积(cm2)：a = 1.89 cm2； w -

28、 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：w=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (n/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； l0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.5 m；上式的计算结果：立杆计算长度 l0 = h+2a = 1.5+0.52 = 2.5 m；l0/i = 2500 / 15.8 = 158 ；由长细比 lo/i 的结果

29、查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.281 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=12747.192/（0.281489） = 92.768 n/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 92.768 n/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.5 按照表2取值1.009 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.009(1.5+0.52) = 135 m

30、；lo/i = 3135.468 / 15.8 = 198 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.184 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=12747.192/（0.184489） = 141.673 n/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 141.673 n/mm2 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205，考虑0.8的安全系数（材料的折旧以及材料本身的材质缺陷），即f=2050.8=164 n/mm2= 141.673 n/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照 杜荣军:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全

31、。1.6楼板强度的计算1.6.1楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。板的截面尺寸为 bh=8000mm250mm， 楼板的跨度取8 m，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度 ho=230 mm。按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：1.6.2验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8m,短边为8 m；q = 2 1.2 ( 0.35 + 250.25 ) + 1 1.2 ( 1.02499/8/8 ) + 1.4 (2.5 + 2) = 27 kn/m2；单元板带所

32、承受均布荷载 q = 12695 = 2695 kn/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算mmax = 0.05132782 = 77.797 knm；因平均气温为22，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到8天龄期混凝土强度达到62.4%,c40混凝土强度在8天龄期近似等效为c21.84。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=10.446n/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:= as fy/ ( lb ho fcm ) = 1846.32360 / (1100023010.446 )= 0.277计算系数为：s = (1-0.5) = 0.277(1-0.50.277)

33、 = 0.239；此时楼板所能承受的最大弯矩为:m1 = s 1 b ho2fcm = 0.23911000230210.44610-6 = 131.868 kn.m；结论：由于 m1 = m1= 131.868 knm mmax= 77.797 knm；所以第8天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。2、梁模板以450*1000mm梁为验算单元（安全系数1.2，即500*1200）。2.1参数信息2.1.1模板支撑及构造参数梁截面宽度 b(m):0.50；梁截面高度 d(m):1.20混凝土板厚度(mm):250.00；立杆梁跨度方向间距la(m):0.90；立杆上端伸出

34、至模板支撑点长度a(m):0.50；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度h(m)：3.40；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:钢管支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距lb(m):0.90；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.1.2荷载参数模板自重(kn/m2):0.35；施工均布荷载标准值(kn/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kn/m2):27.6；倾倒混凝土侧压力(kn/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kn/m2):2.02.1.3材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量e

35、(n/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(n/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(n/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；面板弹性模量e(n/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(n/mm2)：10；2.1.4梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；面板厚度(mm)：15.0；2.1.5梁侧模板参数主楞间距(mm)：450；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；穿梁螺栓竖向根数：1；穿梁螺栓直径(mm)：12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；2.2梁模板荷载标准值计算

36、强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中 - 混凝土的重力密度，取2000kn/m3；t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； t - 混凝土的入模温度，取25.000； v - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力f；分别为 42.761 kn

37、/m2、27.600 kn/m2，取较小值27.600 kn/m2作为本工程计算荷载。2.3梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)2.3.1强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中， - 面板的弯曲应力计算值(n/mm2)；m - 面板的最大弯距(n.mm)；w - 面板的净截面抵抗矩，w = 451.21.2/6=10.8cm3；f - 面板的抗弯强度设计值(n/mm2)；按以下公式计算面板跨中

38、弯矩：其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.4527.60.9=141kn/m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.4520.9=1.13kn/m；q = q1+q2 = 1414+1.134 = 11.548 kn/m；计算跨度(内楞间距): l = 300mm；面板的最大弯距 m= 0.111.5483002 = 1.31105n.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.31105 / 1.08104=12.123n/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13n/mm2；面板的受弯应力计算值 =12.123n/mm2 小

39、于面板的抗弯强度设计值 f=13n/mm2，满足要求！2.3.2挠度验算q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 27.60.45 = 12.42n/mm；l-计算跨度(内楞间距): l = 300mm；e-面板材质的弹性模量: e = 9500n/mm2；i-面板的截面惯性矩: i = 451.21.21.2/12=6.48cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67712.423004/(10095006.48104) = 1.106 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =1.106mm 小于 面板的最大容许挠度值 =

40、1.2mm，满足要求！2.4梁侧模板内外楞的计算2.4.1内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:w = 5010021/6 = 833cm3；i = 5010031/12 = 416.67cm4；内楞计算简图（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中， - 内楞弯曲应力计算值(n/mm2)；m - 内楞的最大弯距(n.mm)；w - 内楞的净截面抵抗矩；f - 内楞的强度设计值(n/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q =

41、 (1.227.60.9+1.420.9)0.3=9.7kn/m；内楞计算跨度(外楞间距): l = 450mm；内楞的最大弯距: m=0.19.70450.002= 1.96105n.mm；支座力:r=1.19.6980.45=1.801 kn；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.96105/8.33104 = 2.357 n/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 17n/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.357 n/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17n/mm2，满足要求！（2）内楞的挠度验算其中 e - 面板材质的弹性模量： 10000n/mm2；q-作用在模板

42、上的侧压力线荷载标准值： q =27.600.30= 8.28 n/mm；l-计算跨度(外楞间距)：l = 450mm；i-面板的截面惯性矩：i = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6778.284504/(100100008.33106) = 0.028 mm；内楞的最大容许挠度值: = 450/250=1.8mm；内楞的最大挠度计算值 =0.028mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！2.4.2外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.801kn,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度50mm

43、，截面高度100mm，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:w = 5010022/6 = 166.67cm3；i = 5010032/12 = 8333cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kn.m)外楞变形图(mm)（1）外楞抗弯强度验算其中 - 外楞受弯应力计算值(n/mm2)m - 外楞的最大弯距(n.mm)；w - 外楞的净截面抵抗矩；f -外楞的强度设计值(n/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为m= 1.44 kn.m外楞最大计算跨度: l = 300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.44106/1.67105 = 8.638 n/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f =

44、 17n/mm2；外楞的受弯应力计算值 =8.638n/mm2 小于外楞的抗弯强度设计值 f=17n/mm2，满足要求！（2）外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.802 mm外楞的最大容许挠度值: = 300/250=1.2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.802mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！2.5穿梁螺栓的计算 验算公式如下:其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力；a - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 n/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径: 12 mm；穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面积: a=

45、 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: n =27.60.450.4 =49.68 kn；穿梁螺栓最大容许拉力值: n = 17076/1000 = 12.92 kn；穿梁螺栓所受的最大拉力 n=49.68kn 小于穿梁螺栓最大容许拉力值 n=12.92kn，满足要求！2.6梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩

46、w分别为:w = 5001212/6 = 1.20104mm3；i = 500121212/12 = 7.20104mm4；2.6.1抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(n/mm2)；m - 计算的最大弯矩 (kn.m)；l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm；q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kn/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（200+2.00）0.501.200.90=16.20kn/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.500.90=0.19kn/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.

47、42.000.500.90=1.26kn/m；q = q1 + q2 + q3=16.20+0.19+1.26=17.65kn/m；跨中弯矩计算公式如下:mmax = 0.1017.6490.22=0.071kn.m； =0.071106/1.20104=5.883n/mm2；梁底模面板计算应力 =5.883 n/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13n/mm2，满足要求！2.6.2挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =（(20+2.00)1.200+0.35）0.50= 15.18

48、kn/m；l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm；e-面板的弹性模量: e = 9500.0n/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67715.1752004/(10095007.20104)=0.24mm；面板的最大挠度计算值: =0.24mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！2.7梁底支撑钢管的计算2.7.1荷载的计算(1)钢筋混凝土梁自重(kn)：q1= (23+2)0.51.20.2=3 kn；(2)模板的自重荷载(kn)：q2 = 0.350.2(2

49、1.2+0.5) =0.203 kn；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kn)：经计算得到，活荷载标准值 p1 = (2.5+2)0.50.2=0.45 kn；2.7.2木方楞的传递均布荷载验算q = (1.2(30.203)+1.40.45)/0.5=8.947 kn/m；2.7.3支撑钢管的强度验算按照均布荷载作用下的简支梁计算均布荷载，q=8.947 kn/m；计算简图如下支撑钢管按照简支梁的计算公式 m = 0.125qcl(2-c/l) q = 0.5qc经过简支梁的计算得到:钢管最大弯矩 mmax=0.1258.9470.50.8(2-0.5/0.8)=0.61

50、5 kn.m；钢管最大应力 =615120/5080=121.087 n/mm2；钢管的抗压强度设计值 f=205.0 n/mm2；水平钢管的最大应力计算值 121.087 n/mm2 小于 水平钢管的抗压强度设计值 205.0 n/mm2，满足要求！钢管支座反力 ra = rb=0.58.9470.5=2.237 kn；梁底纵向钢管计算：作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。2.7.4梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力p= 2.237 kn.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kn.m)支撑钢管计算变形图(mm

51、)支撑钢管计算剪力图(kn)最大弯矩 mmax = 0.913 kn.m ；最大变形 vmax = 2.034 mm ；最大支座力 rmax = 11.123 kn ；最大应力 = 0.913106 /(5.08103 )=179.756 n/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 n/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 179.756 n/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 n/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度vmax=2.034mm小于900/150与10 mm,满足要求!2.8扣件抗滑移的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kn，按照扣件抗滑承

52、载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kn。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):r rc其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kn；r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中r取最大支座反力，根据前面计算结果得到 r=2.237kn；r 6.40 kn , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 2.9立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式2.9.1梁两侧立杆稳定性验算其中 n - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力： n1 =11.123 kn ；脚手架钢管的自重： n2 = 1.20.12

53、97.2=1.115 kn；楼板的混凝土模板的自重： n3=1.2(0.90/2+(0.80-0.50)/2)0.900.35=0.227 kn；楼板钢筋混凝土自重荷载:n4=1.2(0.90/2+(0.80-0.50)/2)0.900.300(2.00+200)=1.860 kn；n =11.123+1.115+0.227+1.86=17.325 kn；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；a - 立杆净截面面积 (cm2)： a = 1.89；w - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：w = 5.08； - 钢管立杆

54、轴心受压应力计算值 ( n/mm2)；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 n/mm2；lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1)k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=17321.808/(0.207

55、489) = 171.155 n/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 171.155 n/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.5 按照表2取值1.009 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.009(1.5+0.52) = 2.944 m；lo/i = 294758 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立

56、杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=17321.808/(0.207489) = 171.155 n/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 171.155 n/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！3、柱模板计算以700*700mm柱为计算单元。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度b(mm):700.00；柱截面高度h(mm):700.00；柱模

57、板的总计算高度:h =2.600m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kn/m2；计算简图3.1参数信息3.1.1基本参数柱截面宽度b方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度b方向竖楞数目:5；柱截面高度h方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度h方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):m12；3.1.2柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管485；钢楞截面惯性矩i(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩w(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):450；柱箍肢数:2；3.1.3竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；竖楞肢数:4；3.

58、1.4面板参数面板类型:木胶合板；面板厚度(mm):12.00；面板弹性模量(n/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(n/mm2):100；面板抗剪强度设计值(n/mm2):1.50；3.1.5木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(n/mm2):100；方木弹性模量e(n/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(n/mm2):1.50；钢楞弹性模量e(n/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(n/mm2):205.00；3.2柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中 - 混凝土的重力密度，取21

59、.000kn/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(t+15)计算，得5.714h； t - 混凝土的入模温度，取20.000； v - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； h - 模板计算高度，取000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力f；分别为 47.705 kn/m2、72.000 kn/m2，取较小值47.705 kn/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 f1=47.705kn/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标

60、准值 f2= 2 kn/m2。3.3柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度b方向和h方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度b方向竖楞间距最大，为l= 160 mm，且竖楞数为 5，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度b方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图3.3.1面板抗弯强度验算对柱截面宽度b方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中， m-面板计算最大弯距(n