再热气温调节讲解

1、600MV机组一级过热汽温控制课程设计设计题目：600MW机组再热气温控制系 别 能动系班级学生姓名 学号指导教师一职称 副教授起止日期：2013年1月7日起一至2013年1月18日止热工自动控制系统课程设计成绩评定表系（部）： 能动 班级：学生姓名：指导教师评审意见评价 内容具体要求权重评分加权 分调研 论证能独立查阅文献，收集资料；能制定课程设计方案 和日程安排。0.15432工作 能力 态度工作态度认真，遵守纪律，出勤情况是否良好，能 够独立完成设计工作，0.25432工作 量按期圆满完成规定的设计任务，工作量饱满，难度话宜。0.25432说明 书的 质量说明书立论正确，论述充分，结论严

2、谨合理，文字 通顺，技术用语准确，符号统一，编号齐全，图表 完备，书写工整规范。0.55432指导教师评审成绩 （加权分合计乘以12）分加权分合计指导教师签名：年 月日评阅教师评审意见评价 内容具体要求权重评分加权 分查阅 文献查阅文献有一定广泛性；有综合归纳资料的能力0.25432工作 量工作量饱满，难度适中。0.55432说明 书的 质量说明书立论正确，论述充分，结论严谨合理，文字 通顺，技术用语准确，符号统一，编号齐全，图表 完备，书写工整规范。0.35432评阅教师评审成绩 （加权分合计乘以8）分加权分合计评阅教师签名：年 月日课程设计总评成绩分目录1引言41.1课题的意义41.2 过

3、热器类型和特点51.3过热器的性能52过热器工作介绍52.1 过热气温控制的任务52.2过热气温控制对象的动态特性62.2.1蒸汽流量（负荷）扰动下过热汽温对象的动态特性62.2.2烟气热量扰动下的过热汽温的动态特性62.2.3减温水流量扰动下汽温的动态特性63 一级过热喷水减温控制系统的功能和组成83.1 一级过热喷水减温控制系统的功能83.1.1 一级A侧过热喷水减温控制系图103.1.2 一级过热喷水减温控制系统的组成113.2过热汽温分段控制系统124 SAMA图析14课设总结15参考文献17-4 -600MV机组一级过热汽温控制过热蒸汽温度是锅炉汽水系统中的温度最高点，蒸汽温度过高会

4、使过热器管壁金属强 度下降，以至烧坏过热器的高温段，严重影响安全。锅炉过热蒸汽温度是影响锅炉生产过 程安全性和经济性的重要参数，现代锅炉的过热器是在高温、高压的条件下工作。必须通 过自动化手段加以控制，维持其出口蒸汽温度在生产允许的范围内。因此，需要采用适当 的减温方式改变过热器入口的蒸汽温度，从而控制出口的过热蒸汽温度。汽包锅炉过热蒸汽温度自动控制是维持过热器出口蒸汽温度在允许范围内，并且保护 过热器，使管壁温度不超过允许的工作温度。过热蒸汽温度过高，会造成过热器、蒸汽管 道和汽轮机高压部分的金属损坏，因而过热汽温的上限一般不超过额定值 5C ；过热蒸汽 温度过低，会降低全厂的热效率并影响汽

5、轮机的安全经济运行，因而过热汽温的下限一般 不低于额定值10C 。主蒸汽温度的稳定对机组的安全经济运行是非常重要的。过热蒸汽温度控制的任务是 维持过热器出口蒸汽温度在允许的范围之内，并保护过热器，使其管壁温度不超过允许的 工作温度。1.1课题的意义锅炉中将蒸汽从饱和温度进一步加热至过热温度的部件，又称蒸汽过热器。大部分工 业锅炉不装设过热器，因为许多工业生产流程和生活设施只需要饱和蒸汽。在电站、机车 和船用锅炉中，为了提高整个蒸汽动力装置的循环热效率，一般都装有过热器。采用过热 蒸汽可以减少汽轮机排汽中的含水率。过热蒸汽温度的高低取决于锅炉的压力、蒸发量、 钢材的耐高温性能以及燃料与钢材的比价

6、等因素，对电站锅炉来说，4兆帕的锅炉一般为450C左右;10兆帕以上的锅炉为540570C。少数电站锅炉也有采用更高过热汽温的 （甚 至可达650C）。温度过高，过热器和高压锅炉会被损坏，若温度过低，电厂的效率会被降低。过热器 内部温度变化也要很好的抑制，否则，剧烈的温度变化会引起较大的机械压力，可能会引 起锅炉破裂，从而会减少加热系统单元的生命并且增加维护费用。因此合理控制主汽温对 保证电厂的安全经济运行有重大影响控制器，内环为 P控制。过热汽温控制是热工控制系统中一个十分重要的控制系统，其主要任务是维持过热器 出口温度在允许范围内并且保护过热器，使其壁温不超过允许温度。过热汽温的暂时偏差

7、不允许超过土 10c，长期偏差不允许超过土 5C。温度过高会使过热器和汽机高压缸承受 过高的热应力而损坏；温度过低则会降低机组的热效率，影响经济运行 3。过热汽温控制 系统发生故障将会给整个电厂运行带来严重的后果，因此，以过热汽温控制系统为例进行故障诊断的研究具有代表性和实用性。1.2 过热器类型和特点过热器按传热方式可分为对流式、辐射式和半辐射式；按结构特点可分为蛇形管式、屏式、墙式和包墙式。它们都由若干根并联管子和进出口集箱组成。管子的外径一般为30 60毫米。对流式过热器最为常用，采用蛇形管式。它具有比较密集的管组，布置在 450 1000C烟气温度的烟道中，受烟气的横向和纵向冲刷。烟气

8、主要以对流的方式将热量传递 给管子，也有一部分辐射吸热量。屏式过热器由多片管屏组成，布置在炉膛内上部或出口 处，属于辐射或半辐射式过热器。前者吸收炉膛火焰的辐射热，后者还吸收一部分对流热 量。在10兆帕以上的电站锅炉中，一般都兼用屏式和蛇形管式两种过热器，以增加吸热 量。敷在炉膛内壁上的墙式过热器为辐射式过热器，较少采用。包墙式过热器用在大容量 的电站锅炉中构成炉顶和对流烟道的壁面，外面敷以绝热材料组成轻型炉墙。图为几种过 热器的布置。装有过热器的小容量工业锅炉一般只用单级管组的对流式过热器即能满足要 求。1.3过热器的性能锅炉运行工况的变化，例如负荷高低、燃料变化、燃烧工况变动等，都对过热器

9、出口汽温有影响，所以在电站锅炉中都有调节锅炉出口汽温使其稳定在规定值的手段。常用手 段有：用喷水式或表面式减温器直接调节汽温； 用摆动燃烧器改变炉膛出口烟气温度； 用烟气再循环调节过热器吸热量（见锅炉汽温调节）。锅炉负荷升高时，对流式过热器 的进出口蒸汽温度升高值增大，辐射式过热器的温度升高值减小。若将对流式、辐射式和 半辐射式过热器合理组合配置，则可在负荷、燃烧工况等变化时使出口汽温变化较小。过 热器管组中各并联管子的吸热量和蒸汽流量在运行中都会有差别。为避免个别管子中温度 过高，在大型锅炉中把过热器分成若干管组，用炉外的集箱对各管组蒸汽进行混合并用导 汽管使各管组换位，以避免各管间出现过大

10、的温度差。2过热器工作介绍2.1过热汽温控制的任务过热蒸汽温度自动控制的任务是维持过热器出口蒸汽温度在允许范围内，并且保护 过热器，是管壁温度不超过允许的工作温度。过热蒸汽温度是锅炉运行质量的重要指标之 一，过热蒸汽温度过高或过低都会显著地影响电厂的安全性和经济性。过热蒸汽温度的上限一般不应超过额定值 5C。过热蒸汽温度过低，又会降低全厂的热效率并影响汽轮机的 安全经济运行，因而过热汽温度的下限一般不低于额定值 10C。过热汽温的额定值通常在 500C以上，例如高压锅炉一般不低于540C，就是说要使过热汽温保持在 540 5C的范围内。2.2过热汽温控制对象的动态特性影响过热器出口蒸汽温度变化

11、的原因很多，如蒸汽流量变化、燃烧工况变化、锅炉给 水温度变化、进入过热器的蒸汽温度变化、流经过热器的烟气温度和流速变化、锅炉受热 面结垢等。2.2.1蒸汽流量（负荷）扰动下过热汽温对象的动态特性当锅炉负荷扰动时，蒸汽流量的变化使沿整个过热器管路长度上各点的蒸汽流速几乎 同时改变，从而改变过热器的对流放热系数，使过热器各点的蒸汽温度几乎同时改变，因 而汽温反应较快。过热器出口汽温的阶跃响应曲线如图2.1所示，其特点是：有滞后、有惯性、有自平衡能力，且 /Tc较小。当锅炉负荷增加时，对流式过热器和辐射式过热器的出口汽温随负荷变化的方向是相 反的。负荷增加时，通过对流式过热器的烟气温度和流速都增加，

12、从而使对流式过热器的 出口汽温升高。但是，由于负荷增加时，炉膛温度升高不多，而炉膛烟温升高所增加的辐 射热量小于蒸汽负荷增加所需要的吸收量，因而当负荷增加时，辐射式过热器出口汽温是 下降的。现代大型锅炉过热器，对流式过热器受热面积大于辐射式过热器的受热面积，因 此总的汽温将随负荷增加而升高。2.2.2烟气热量扰动下的过热汽温的动态特性图2.2表示烟气热量Qy阶跃变化时的过热汽温的反应曲线，其特点是：有迟延、有惯性、有自平衡能力。烟气热量扰动（烟气温度和流速产生化）时，由于烟气流速和温度的 变化也是沿整个过热器同时改变的，因而沿过热器整个长度使烟气传递热量也同时变化， 所以汽温反应较快，其时间常

13、数Tc和迟延均比其他扰动小。图2.2表示烟气热量Qy阶跃 变化时的过热汽温的反应曲线，其特点是：有迟延、有惯性、有自平衡能力。烟气热量扰 动（烟气温度和流速产生变化）时，由于烟气流速和温度的变化也是沿整个过热器同时改 变的，因而沿过热器整个长度使烟气传递热量也同时变化，所以汽温反应较快，其时间常 数Tc和迟延均比其他扰动小。现场当中是通过改变烟气温度（例如改变喷燃器角度或改变喷燃器投入的个数）或改 变烟气流量来求取汽温响应曲线的。223减温水流量扰动下汽温的动态特性当锅炉负荷扰动时，蒸汽流量的变化使沿整个过热器管路长度上各点的蒸汽流速几乎 同时改变，从而改变过热器的对流放热系数，使过热器各点的

14、蒸汽温度几乎同时改变，因 而汽温反应较快。过热器出口汽温的阶跃响应曲线如图2.3所示，其特点是：有滞后、有惯性、有自平衡能力，且 /Tc较小。当锅炉负荷增加时，对流式过热器和辐射式过热器的出口汽温随负荷变化的方向是相 反的。负荷增加时，通过对流式过热器的烟气温度和流速都增加，从而使对流式过热器的 出口汽温升高。但是，由于负荷增加时，炉膛温度升高不多，而炉膛烟温升高所增加的辐 射热量小于蒸汽负荷增加所需要的吸收量，因而当负荷增加时，辐射式过热器出口汽温是 下降的。现代大型锅炉过热器，对流式过热器受热面积大于辐射式过热器的受热面积，因 此总的汽温将随负荷增加而升高。综上所示，汽温在各种扰动下都有延

15、迟有惯性，有自平衡能力。就 / Tc值而言，减温量扰动下其值最大，烟汽扰动下次之，蒸汽流量扰动时为最小。要指出的是，在喷水减温 控制系统中，减温量的扰动强烈。对此段的温度要求比对高温段出口要求低，所以将它作 为串级控制的副参数，在导前微分中也常将它作为导前微分信号。现场当中是通过改变烟 气温度（例如改变喷燃器角度或改变喷燃器投入的个数）或改变烟气流量来求取汽温响应 曲线的。gD I图2.1蒸汽负荷扰动下汽温的动态特性图2.2烟气热量扰动下汽温的动态特性图2.3减温水流量扰动时的汽温动态特性3 一级过热喷水减温控制系统的功能和组成3.1 一级过热喷水减温控制系统的功能I级过热器喷水减温控制系统是

16、通过I级减温水流量的控制，使屏式过热器出口汽温 维持在设定值，以保护屏式过热器管壁不致超温，同时配合高温过热汽温控制系统的工作。 外层慢速回路控制屏式过热器出口蒸汽温度，内层快速回路通过控制一级减温水流量来保 证屏式过热器入口蒸汽温度达到要求值。I级A侧与B侧控制原理相同，下面以 A侧为例介绍过热器喷水减温控制系统工 作原理，其简图如图3.1所示。屏式过热器出口蒸汽温度设定值采用用运行人员手动设定和系统自动设定两种方式。在自动设定方式下，屏式过热器出口温度设定值以经过PTn惯性环节的二级减温器出口温度信号与期望的二级减温器温度降之和为基础，并受锅炉负荷允许的屏式过热器出口 温度 的限制。屏式过

17、热器入口蒸汽温度的设定值由外层慢速回路给定。外层慢速回路根 据以下主要因素预测维持或达到所设定的二级减温器入口温度所要求的一级减温器出口 所需的温度。1 屏式过热器出口蒸汽温度设定值和实测值之间的偏差屏式过热器进口汽温（一级 喷水减温器出口汽温）的变化以屏式过热器的动态特性影响屏式过热器出口汽温的动态变 化。假设锅炉一直处于稳定状态，操作者要求屏过出口蒸汽温度增加5 C,在稳定的压力和负荷状态下，这个差值会通过加法器及乘法器作用到PID的设定值上，从而使PID的设定值相应增加5C。设定值的增加导致喷水量的减少，这使得减温器出口的温度增加。 当屏过出口蒸汽温度升高时，根据屏过出口温度设定值和实测

18、值之间的偏差同方向地增加 屏过入口温度，因此使得 PID调节器的设定值很稳定。控制回路中采用屏过入口蒸汽温 度经过PTn惯性环节模拟从屏过入口到屏过出口的温度变化过程。过热器的特性PTn随负荷的变动会发生改变，可通过负荷与惯性环节时间常数的关系曲线实现不同负荷下的过 热器的特性。过热器特性PTn并不总是很准确。但经过PTn惯性环节的屏过入口蒸汽温 度最终能稳定，所以屏过出口温度总能调整稳定到其设定点。这一系统可以满足超临界机 组负荷调峰时的需要。为了协调这个控制回路，设置在PTn里的延时必须与实际屏式过热器热延迟相匹配，实际值在现场试验期间确定，而且对不同的蒸汽量会有所改变。当实 发功率低于某

19、值或者I级 A侧减温水调节阀操作站切手动时，PTn的输出等于输入。2锅炉负荷前馈负荷前馈是一个微分脉冲、有适当比例和受限制的信号。屏过入口温度设定值有一个 最低点（屏过出口蒸汽温度设定值也与此类似），此最低点与分离器湿态-干态转换点相对 应。这是因为在启动过程中，锅炉燃料量逐渐增加，分离器由湿态转向干态运行。炉内燃 料量增加时，炉膛出口烟温也增加，使炉膛内单位烟气的放热量反而减少，即对于屏式过 热器来说，单位重量蒸汽的吸热量反而减少，而通过屏式过热器的蒸汽流量是增加的，从 而导致屏过出口汽温随负荷的增加反而减少（相当于辐射过热器的汽温特性）。当分离器 干态运行后，汽温随负荷的增加而增加。因此在

20、湿态 -干态转换的短时间内，应注意过 热 汽温出现快速的严重超温现象。为了避免出现这种情况，系统采用了快速降低汽温设定值，预先增加喷水的方法。负荷指数在控制系统里产生一个 脉冲”并被处理，负荷增 加时导 致产生更多的蒸汽，要求更多的冷却，通过从屏过入口温度设定值中减去负荷前 馈分量以 减少屏过入口温度设定值从而增加喷水量。设定的比例（ K）提供一个以C为单 位的值，这个值代表一个确定的阀位变化，相当于所需给水量的变化，用以消除扰动。 简图中f（t）是一个超前滞后环节，超前时间常数和滞后时间常数均可根据实际工况调整， 当实发功率 低于某值或者I级 A侧减温水调节阀操作站切手动时，f（t）的输出等

21、于输入， 即此时负荷 前馈不发生作用。3. 屏过入口汽温的变化对屏过出口汽温变化的影响过热器出口汽温的改变量是通过过热器进口汽温（喷水减温器出口汽温）的改变量实 现的，在不同负荷或压力下，同样出口汽温的改变量需要不同的进口汽温的改变量，这两 处汽温改变量存在定量关系，此定量关系可通过过热器进口和出口蒸汽的比热容确定。利 用这一原理根据屏过出口压力对屏过出口温度偏差进行修正，将其转换为屏过入口温度的 变化量。出口与进口蒸汽比热容的比值为出口汽温对进口汽温要求的调整系数。比热容及 调整系数随压力而变化，压力增加，同样的出口汽温改变量要求较大的进口汽温的变化。 由于过热器蒸汽侧级间的中间压力不测量，

22、所以用这些级间的设计压力来计算比值。在I 级过热器喷水减温控制系统中，根据汽水分离器的实测压力和比值计算级间的中间压力， 从而建立相应点比热容与邻近测量压力间的关系。4. 饱和温度限制为了避免一级减温后的过热蒸汽带水，必须使一级减温后的蒸汽保持一定的过热度，-10 -600MV机组一级过热汽温控制因此系统设计了饱和温度限制回路。一级减温器出口温度的低限限值采用汽水分离器压力 对应的饱和温度，并增加一个与汽水分离器压力的裕量得到。 理论上，f（X）包含可查找的 蒸 汽表。为了系统安全运行，过热器以及喷水减温控制设计有以下保护系统：当锅炉发生主 燃料跳闸时， 应全关一级减温水调节阀门，即一级减温水

23、调节阀门操作站强制输出为0%。当发生RUNBACK或者I级A侧喷水电动门全关的情况下，一级减温水调节阀门 操作站 应输出一个常数，该数值由运行人员确定。如果系统出现下列情况之一时，一级 减温水调节阀门M/A操作站应强制到手动状态：（1）总给水量信号故障（2）机组给定负荷信号故障（3）屏式过热器入口蒸汽温度 信号故障（4）屏式过热器出口蒸汽温度信号故障（5） 级减温水调节阀门指令与位置反 馈偏差大（6）屏式过热器入口蒸汽温度设定值与实际测量值偏差大（7） MFT动作。A flf屏过AJT水箱iMHAJ 童Hi曲亦EDij州零霸a儁un +;典n网描牛图3.1 I级A侧过热器喷水减温控制系统图一级

24、A侧 过热喷水减 温控制系统 图3.1.2 一级过热喷水减温控制系统的组成以屏式（后屏）过热器入口汽温与锅炉负荷作为基本调节回路，再加上修正信号，通 过改变喷水调节器（一级喷水减温）的开度来调节汽温。图3.2为屏式过热器汽温调节的 基本回路。在机组自启停装置（UAM投自动时，喷水调节阀开度决定于 UAM指令。 当UAM指令不在自动时则由锅炉负荷的函数得到屏式过热器入口汽温的设定值。当燃烧 器倾角变 化、屏式过热器入口汽温变化或其它运行工况变化时，则在该入口汽温的设定 值上再加上 修正信号，实际的屏式过热器入口汽温与设定值的偏差决定喷水减温器的开 度。这一屏式过热器汽温调节的修正信号综合了煤水比

25、修正与屏式过热器出口汽温偏差 的修正，其中屏式过热器出口汽温的设定值由锅炉负荷函数与高温过热器的喷水函数的差 值得到。这样设计的目的是当高温过热器的喷水量大于或小于一定范围后，通过改变屏式 过热器的出口汽温，以使高温过热器的喷水量恢复到前述范围内，保证高温过热器有一定 的可调范围。而煤水比修正信号是通过前馈方式送到过热器入口汽温设定值修正回路，如 图3.3所示。IT 1r hj fn zv (6 54 i 47U图3.2屏式过热器汽温调节的基本回路在屏式过热器汽温调节回路中，屏式过热器汽温有一个切换点，它是由于分离器由湿 态到干态的切换影响。在启动过程中，分离器由湿态转向干态运行时，用增加燃料

26、量的方 法。当炉内燃料量增加时，炉膛出口烟温也增加，使炉膛内单位公斤燃料的放热量反而减 少，就是说对于前、后屏过热器，单位公斤燃料的吸热量反而减少。另外，在湿态转换到 干态运行过程中，通过前屏过热器的蒸汽流量是增加的，这样屏式过热器的汽温是随着负-ii -600MV机组一级过热汽温控制荷的增加反而减少（相当于辐射过热器的汽温特性），因此屏式过热器入口（后屏入口）汽温有一个下降的过程。当分离器转入干态运行后，也即锅炉转入直流运行，其汽温变化 是随着锅炉负荷（燃料量）的增加而增加的。因此分离器由湿态转入干态运行过程中屏式 过热器入口汽温有一个明显切换点。锅炉仇荷木级i比盘器】喷水扌吕令酬过入口Ft

27、制修左信弓图3.3屏式过热器入口气温设定值修正3.2过热汽温分段控制系统锅炉过热器由辐射过热器、对流过热器、屏式过热器和减温器等组成，其任务是将 汽包出来的蒸汽加热到一定温度，然后送往汽轮机做功。过热蒸汽温度是锅炉运行质量的 重要指标之一，过高或过低都会影响电厂的经济性和安全性，由于过热器承受高温、高压,它的材料采用耐高温、高压的合金钢。过热器正常运行的温度已接近刚才允许的极限温度， 强度方面的安全系数最小。因此，必须相当严格的将过热气温控制在给定值附近，一般要 求过热气温与给定值的暂态偏差不超过士 10摄氏度，长期偏差不超过士 5摄氏度，过热 气温过高会使过热器与汽轮机高压缸承受过高的热应力

28、而损坏，气温偏低会降低机组热效 率。第一段控制系统中，以前屏过热器入口汽温 96作为导前汽温信号，通过控制I级喷 水WB睐维持前屏过热器出口汽温 9 5为给定值。第二段控制系统中，以后屏过热器入口汽温 9 4为导前汽温信号，通过控制U级喷水量WB血维持后屏过热器出口汽温 9 3为给定值。第三段控制系统中，以高温对流过热器入口汽温92为副参数，通过控制川级喷水量WB：以保持高温对流过热器出口汽温（主汽温）9 1满足要求。三段汽温控制系统均采用串级控制，结构相似图3.4过热蒸汽流程示意图A、B 减温水调节阀A 、B减温水闭锁阀-14 -600MV机组一级过热汽温控制4过热气温控制系统 SAM/图分

29、析过热汽温控制系统 SAMA图为了更好的理解过热汽温控制的实际应用情况，本章 对某电厂过热汽温控制系统SAMAB进行分析，图为某电厂一级汽温控制 SAMAHo 从图中可以看出，此系统为串级控制，主调节器在左侧接受被调量信号与给定值的偏 差信号并经过PI运算后送到副调节器的入口作为副信号的给定值，然后经副调节器区控 制一级喷水控制阀 Ao给定值的形式：给定值信号与一级压力之间的关系由函数发生器 f1(x)决定，但此给定值可以由运行人员在操作台上手动校正，并通过高低限后做为最终 给定值，而且校正值及最终给定值都可以在 CRT上显示出来。除此之外，还可以对被调量， 要求阀位和实际阀位进行显示。手动工

30、况：当手动逻辑成立时，此系统将自动切到手动运行方式，此时，运行人员可通过手操使喷水阀的开度变化，以适应屏式过热器出口温度 的要求。手动时的跟踪：当此系统处于手动控制时，为了防止下一次投自动时产生扰动， 主，副调节器的输出必须都处于跟踪位置。副调节器的跟踪是为了保证切换无扰。主调节 器的跟踪是为了防止副调节器在手动期间产生积分正向或负向饱和。鉴于此，副调节器应 跟踪手动输出信号。下面将串级控制系统流程做详细介绍：信号部分，系统的被调量为屏式过热器的蒸汽温度9 1，该信号经处理后输入到比较器。被调量的给定值是汽机速度 级压力的函数，由函数器f (x)产生，并可由运行人员在操作员站 OIS的软手操控

31、制器 M/A上对其进行正负偏置，形成给定值 9 10。提供偏置的目的是便于运行人员根据运行需 求，对汽温值进行适当修改。函数器的设置使机组在较低的负荷下就可投入汽温自动。串级控制部分，主调节器PID1的输入偏差信号el为给定值9 10与实测值9 1的偏差。一级 减温器出口温度9 1j与主调节器输出的差作为副调节器 PID2的输入偏差信号e2o当某种 扰动引起二级减温器入口蒸汽温度 9 1上升时，主调节器输入偏差减小，PID1的输出下降， 引起副调节器的输入偏差增大，PID2的输出增加，使减温水增加，一级减温器出口汽温 9 1j立即下降，经延时被调量9 1下降。9 1j下降使副调节器的输入偏差

32、e2减小。这样， 在主汽温的迟延期间内，当主调节器输出还在减小时，9 1j也在同时减小，抑制了副调节器输出的进一步增加，从而防止了减温水过调。防超温保护回路(图4-2 )，防超温保护回路由PID3、4C给定器、0%合定器、限幅器、切换器等组成。正常情况下这一回路 不起作用，它由切换器T控制，输出为零。只有当某种原因导致二级减温器入口蒸汽温度 比给定值高出4C以上时，PID3才会有大于零的输出，使一级减温水喷水调节阀过开，以 防止屏式过热器超温。防超温保护回路的控制作用受到限幅器的限制，以避免喷水调节阀 的动作过大。 当机组负荷较低，汽轮机跳闸，锅炉MFT或一级喷水电动隔离阀异常关闭时，过热器一

33、级减温喷水调节阀将自动关闭。喷水调节阀前后安装有电动隔离阀和气动隔 离阀。当对应的调节阀稍微开启后，电动隔离阀将自动连锁打开；锅炉MFT后自动连锁关闭。但对应的调节阀稍微开启，相应的电动隔离阀打开时，气动隔离阀将自动连锁打开； 当对应的调节阀全关后自动连锁关闭。这样做的目的为了防止因减温水调节阀漏流影响汽 温和汽轮机的安全。由于机组负荷改变时，可知对象的动态特性参数也会随之改变，为使控制系统在较大的负荷变化范围内都具备较高的控制品质，本系统具有自适应性能力，主，副调节器的PID整定参数都能随负荷变化自动修正。此外，为了得到的更好的控制效 果，还可以在主调节器 PID1两端，还并联了一个SMIT H预估器，由于他对被调量的变化 趋势具有“预估”能力，比微控制功能更强。它用于具有大延迟特性的对象的控制，常常 比PID控制能获得更满意的控制效果，故也常用于汽温控制中。实际应用时，可由热控人 员通过软件设置，在PID调节器和SMITH预估其中任选一个作为系统主调节器。在主回路中，二级过热器出口汽温的测量有两个测点，