绪论施工组织设计范文（完整版）

1、1.绪论1.1工程背景本项目为9层钢筋混凝土框架结构体系，占地面积约为960.96 m2,总建筑面积约为8811.84用；层高3.6m,平面尺寸为18.3mX52.0m。采用 桩基础，室内地坪为）.000m,室外内高差0.6m。框架梁、柱、楼面、屋面板板均为现浇。1.1.1设计资料气象资料夏季最高气温42.3 C，冬季室外气温最低-9 C。冻土深度25cm,基本风荷载 W。=0.35kN/ m2;基本雪荷载为0.2 kN/ m2。年降水量680mm。1.1.1.2地质条件建筑场地地形平坦，地基土成因类型为冰水洪积层。自上而下叙述 如下：新近沉积层（第一层），粉质粘土，厚度0.51.0米，岩性特

2、点，团粒状大孔结构，欠压密粉质粘土层（第二层），地质主要岩性为黄褐色分之粘土，硬塑状态，具有大孔结构，厚度约3.0米, qsk=3540kPa。粉质粘土层（第三层），地质岩性为褐黄色粉质粘土，具微层理,含铁锰结核，可塑状态，厚度3.5米，qsk=30 35kPa。粉质粘土层（第四层），岩性为褐黄色粉质粘土，具微层理，含铁锰结核，硬塑状态，厚度未揭露,qsk=40 60kPa,qpk=15002000kPa=不考虑地下水。1.1.1.3地基土指标自然容重1.90g/cm2，液限25.5%，塑性指数9.1,空隙比0.683,计 算强度150kp/m2。1.1.1.4地震设防烈度7度1.1.1.5抗

3、震等级三级1.1.1.6设计地震分组场地为1类一组Tg (s) =0.25s max =0.16 (表3.8高层建筑结构) 1.1.2材料柱采用C30,纵筋采用HRB335，箍筋采用HPB235，梁采用C30, 纵筋采用HRB335，箍筋采用HPB235。基础采用C30,纵筋采用HRB400， 箍筋采用HPB235。1.2工程特点本工程为九层，主体高度为32.4米，属高层建筑。高层建筑采用的结构可分为钢筋混凝土结构、钢结构、钢-钢筋混凝土组合结构等类型。根据不同结构类型的特点，正确选用材料，就成为 经济合理地建造高层建筑的一个重要方面。经过结构论证以及设计任务 书等实际情况，以及本建筑自身的特

4、点，决定采用钢筋混凝土结构。在高层建筑中，抵抗水平力成为确定和设计结构体系的关键问题。 高层建筑中常用的结构体系有框架、剪力墙、框架-剪力墙、筒体以及它 们的组合。高层建筑随着层数和高度的增加水平作用对高层建筑机构安 全的控制作用更加显著，包括地震作用和风荷载，高层建筑的承载能力、 抗侧刚度、抗震性能、材料用量和造价高低，与其所采用的机构体系又 密切的相关。不同的结构体系，适用于不同的层数、高度和功能。框架 结构体系是由梁、柱构件通过节点连接构成，既承受竖向荷载，也承受 水平荷载的结构体系。这种体系适用于多层建筑及高度不大的高层建筑。 本建筑采用的是框架机构体系，框架结构的优点是建筑平面布置灵

5、活， 框架结构可通过合理的设计，使之具有良好的抗震性能；框架结构构件 类型少，易于标准化、定型化；可以采用预制构件，也易于采用定型模 板而做成现浇结构，本建筑采用的现浇结构。由于本次设计是办公楼设计，要求有灵活的空间布置，和较高的抗 震等级，故采用钢筋混凝土框架结构体系。1.3 本章小结本章主要论述了本次设计的工程概况、相关的设计资料、高层建筑 的一些特点以及综合本次设计所确定的结构体系类型。2.结构设计2.1框架结构设计计算2.1.1工程概况本项目为9层钢筋混凝土框架结构体系，占地面积约为960.96 m2,总建筑面积约为8811.84用；层高3.6m平面尺寸为18.3mX52.0m。采用

6、桩基础，室内地坪为).000m,室外内高差0.6m。框架平面同柱网布置如下图：图2-1框架平面柱网布置框架梁柱现浇，屋面及楼面采用100mm厚现浇钢筋混凝土。2.1.2设计资料2.1.2.1气象条件：基本风荷载 W。=0.35kN/ m2；基本雪荷载为0.2 KN/ m2。2.1.2.2楼、屋面使用荷载：走道：2.5kN/ m2;消防楼梯2.5kN/ m2;办公室2.0kN/ m2;机房 8.0kN/ m2,为安全考虑，均按2.5kN/ m2计算。2.1.2.3工程地质条件：建筑物场地地形平坦，地基土成因类型为冰水洪积层。自上而下叙 述如下：新近沉积层（第一层），粉质粘土，厚度0.51.0米，

7、岩性特点，团 粒状大孔结构，欠压密。粉质粘土层（第二层），地质主要岩性为黄褐色分之粘土，硬塑状态， 具有大孔结构，厚度约3.0米,qsk=3035kPa粉质粘土层（第三层），地质岩性为褐黄色粉质粘土，具微层理，含 铁锰结核，可塑状态，厚度3.5米, qsk=3035kPa粉质粘土层（第四层），岩性为褐黄色粉质粘土，具微层理，含铁锰结核，硬塑状态，厚度未揭露，qsk =30 35kPa, qpk =1500 2000kPa不考虑地下水。场地位1类一组Tg （s） =0.25smax=0.16 （表3.8高层建筑结构）2.1.2.4屋面及楼面做法：屋面做法：20mm厚1: 2水泥砂浆找平；1001

8、40mm厚（2%找坡）膨胀珍珠岩；100m m厚现浇钢筋混凝土楼板； 15mm厚纸筋石灰抹灰。楼面做饭：25m m厚水泥砂浆面层； 100mm厚现浇钢筋混凝土楼板 15m m纸筋石灰抹灰2.1.3梁柱截面、梁跨度及柱高度的确定2.1.3.1初估截面尺寸（1）柱：bXh=600mnX 600mm（2）梁：梁编号如下图：L1: h=（1/12 1/8） 7800=650975取h=700mmb=（1/31/2）H=（1/3 1/2） 700=233350取b=300mmL2: h=（1/12 1/8） 2700=225338取h=450mmb=（1/31/2）H=（1/3 1/2） 450=130

9、225取b=250mmL3: h=（1/12 1/8） 4000=333500取h=450mm取 b=250mm取 h=400mm取 b=250mm取 h=400mm取 b=250mm取 h=700mm取 b=300mmb=（1/31/2）H=（1/3 1/2） 450=150225L4: h=（1/12 1/8） 3600=300450b=（1/31/2）H=（1/3 1/2） 400=133200L5: h=（1/12 1/8） 2400=200300b=（1/31/2）H=（1/3 1/2） 400=133200L6: h=（1/12 1/8） 8000=6671000b=（1/31/2

10、）H=（1/3 1/2） 700=233350L： L.： L L LI L !L 丨 Ld L L 口LL1LL1L1LILrLLLILLLLEL3L3L 1L5点LL iL L2L2L2L- L2L2L2L2L2L2L2L勺L、L、LL斗L5LbLiL3L JL11L1L1LTuLLLLILLILLL L L I L i LL 1 L L L L图2-2框架梁编号2.1.3.2梁的计算跨度框架梁的计算跨度以上柱形心为准，由于建筑轴线与柱轴线重合, 故计算跨度如下：r1 1 1r1LILJLTiDJLJ11 11 11图2-3梁的计算跨度2.1.3.3柱高度底层柱 h=3.6+0.6+0.5

11、=4.7m其他层 h=3.6m图2-4横向框架计算简图及柱编号4.38 kN/ m20.35 kN/ m20.05 kN/ m20.02 20=0.4 kN/ m22(0.1+0.14) 7/2=0.84 kN/ m220.1 X5=2.5 kN/ m0.015 16=0.24 kN/ m22.1.4荷载计算2.1.4.1屋面均布恒载二毡三油防水层冷底子有热玛蹄脂20mm厚1: 2水泥砂浆找平100140厚 （2%坡度）膨胀珍珠岩100mm厚现浇钢筋混凝土楼板15mm厚纸筋石灰抹底共计屋面恒载标准值为：(52+0.24) X (7.8 /2+2.7+0.24) 4.38=4242.16 kN2

12、.1.4.2楼面均布恒载按楼面做法逐项计算25厚水泥砂浆找平0.025 20=0.05 kN/ m22100厚现浇钢筋混凝土楼板0.1 25=2.5 kN/ m15厚纸筋石灰抹灰0.015 16=0.24 kN/ m2共计3.24 kN/ m2楼面恒载标准值为：(52+0.24) X (7.8 /2+2.7+0.24) $.24=3180.04 kN2.1.4.3屋面均布活载计算重力荷载代表值时，仅考虑屋面雪荷载：0.2 (52+0.24) X (7.8 X2+2.7+0.24) =197.71 kN2.1.4.4楼面均布活荷载楼面均布活荷载对于办公楼一般房间为22.0KN/ m2,走道、消防

13、楼 梯为2.5 kN/ m2，为计算方便，偏安全的统一取均布活荷为2.5 kN/ m2。楼面均布活荷载标准值为：2.5 ( 52+0.24) X (7.8 X2+2.7+0.24) =2421.32 kN2.1.4.5梁柱自重(包括梁侧、梁底、柱的抹灰重量)L1 : b Xh=0.3m X0.7m长度 7.2m每根重量0.7 X7.2 X25 X (0.02 2+0.3) =42.84 kN根数 15 X2 X9=270根L2: b Xh=0.25m /0.45m长度 2.1m每根重量0.45 2.1 X25 X(0.02 2+0.25) =6.85 kN根数 15 X9=135根L3: b

14、Xh=0.25m /0.45m长度 3.4m每根重量0.45 3.4 X25 X(0.02 2+0.25) =11.09 kN根数 16 X2 X9=288根L4: b Xh=0.25m /0.4m长度 3.0m每根重量0.4X3 X25 X(0.02 2+0.25) =8.7 kN根数 8 9=72根L5:b Xh=0.25m 0.4m长度 1.8m每根重量0.4 X.8 25 X (0.02 2+0.25) =5.22 kN根数 8 9=72根L6:b Xh=0.3m 0.7m长度 7.4m每根重量0.7 7.4 25 X (0.02 2+0.3) =44.03 kN根数 4 9=36根Z

15、1：截面 0.6 0.6 m2长度4.7m每根重量(0.6+0.02 2) 24.7 25=48.13 kN根数 14 4=56根Z2：截面0.6 0.6 m长度3.6m每根重量(0.6+0.02 2) 2C.6 25=36.86 kN根数 14 4 8=448根表2-1梁柱自重梁（柱）编号截面（m ）长度（m）根数每根重量（kN）L10.3 0.77.2027042.84L20.25 0.452.11356.85L30.25 0.453.428811.09L40.25 0.43.0728.70L50.25 0.41.8725.22L60.3 0.77.403644.03Z10.6 0.64.

16、75648.13Z20.6 0.63.644836.862.1.4.6墙体自重外墙墙厚240mm,采用瓷砖贴面；内墙墙厚120mm,采用水泥砂浆 抹面，内外墙均采用粉煤灰空心砌块砌筑单位面积外墙体重量为：7.0 024=1.68 kN/ m2单位面积外墙贴面重量为：0.5 kN/ m2单位面积内墙体重量为：7.0 012=0.84 kN/ m2单位面积内墙贴面重量为（双面抹面）：0.36忽=0.72 kN/ m2表2-2墙体自重墙体每片面积（m2）片数重量（KN ）底层 纵 墙外墙3.4 4.2516外墙墙体388.41881.46外墙墙面115.63.0 4.304外墙墙体86.69外墙墙面

17、25.81.8 4.304外墙墙体52.01外墙墙面15.487.4 4.002外墙墙体99.56外墙墙面29.6内墙3.4 4.2516内墙墙体194.21400.92内墙墙面166.463.0 4.302内墙墙体21.67内墙墙面18.78底层 横 墙外墙7.2 4.04外墙墙体96.77207.56外墙墙面82.942.1 4.252外墙墙体15.0外墙墙面12.85内墙7.2 4.016内墙墙体387.07718.85内墙墙面331.78外墙3.4 3.1516外墙墙体287.89外墙墙面85.68续表2-2墙体每片面积（怦）片数重量（kN）苴丿、他层纵墙外墙3.0 3.204外墙墙体

18、64.51601.08外墙墙面19.21.80 3.204外墙墙体38.71外墙墙面11.527.4 2.902外墙墙体72.11外墙墙面21.46内墙3.4 3.1516内墙墙体143.94351.69内墙墙面123.383.0 3.202内墙墙体16.13内墙墙面13.821.8 3.202内墙墙体9.68内墙墙面8.297.4 2.901内墙墙体18.03内墙墙面15.45苴丿、他层横墙外墙7.2 2.904外墙墙体140.37210.48外墙墙面41.762.1 3.152外墙墙体22.23外墙墙面6.12内墙7.2 2.9016内墙墙体280.62514.48内墙墙面233.862.

19、1.4.7荷载总汇顶层重力荷载代表值包括屋面恒载+50%屋面雪载+纵横梁自重+半层柱自重+半层墙体自重。顶层恒载 Q : 4242.16kN顶层活载Q2: 193.71kN顶层梁自重 Q : L. + L2+L3+L4+ L5 + L6=42.84 30+6.85 15+11.09 32+8.7 8+5.22 8+44.03 4 =2030.31kN顶层柱自重 Q : 36.86 56=2064.16kN顶层墙自重 Q : 601.08+351.69+210.48+514.48=1677.73 kNG9 = Q1+1/2 Q2 + Q3 +1/2Q4 +1/2Q5 =9759.58 kN其他层

20、重力荷载代表值包括楼面恒载 +50%活载+纵横梁自重+楼面 上下各半层的柱及纵横墙体自重。G8=3138.04+1/2 2421.32+42.84 30+6.85 15+11.09 32+8.7 8+5.22 8+44.03 4+36.86 56+1677.73=10120.9 kNG8 = G7 = G6 = G5 = G4 = G3 = G2 = 10120.9 kNG1=3138.04+1/2 2421.32+42.84 30+6.85 15+11.09 32+8.7 8+5.22 8+44.03 4+1/2 36.86 56+1/2 48.13 56=10967.52kN门窗荷载计算M

21、-1、M-2采用钢框门，单位面积钢框门重量为 0.4kN/ m2M-3、M-4采用木门，单位面积木门重量为 0.2 kN/ m2C-1、C-2、C-3、C-4、C-5、C-6均采用钢框玻璃窗，单位面积钢框玻璃窗重量为0.45 kN/ m2表2-3门窗重量计算层号门窗号单位面积(m2)数量重量(kN)底层M-11.5 2.734.8664.35M-21.5 2.122.52M-30.9 2.4135.62C-10.9 1.821.46C-21.0 1.843.24C-42.4 1.81834.99C-51.8 1.8811.66M-30.9 2.4146.05续表2-4层号门窗号单位面积(m2)

22、数量重量(kN)至九层M-41.5 2.464.3267.55C-21.0 1.843.24C-31.5 1.822.43C-42.4 1.81834.99C-51.8 1.8811.66C-63.0 1.824.86 G=9451.98kN(1) 底层墙体实际重量： G=10699.07 kN(2) 二至九层实际重量： G2 = G3 = G4 = G5 = G6 = G7 = G8 = 9813.3kN G9 =9451.98 kN9 建筑物总重力荷载代表值 v Gi =77783.76 kNi2.1.5水平地震作用下框架的侧向位移验算2.1.5.1横向线刚度混凝土 C30 EC =3 1

23、07 kN/ m2 在框架结构中，有现浇楼面或预制板楼面。而现浇板的楼面，板可以作为梁的有效翼缘，增 大梁的有效刚度，减少框架侧移。为考虑这一有 利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面 的边框架取I =1.51。( I。为梁的截面惯性矩)。 对中框架取I =2.010。若为装配楼板，现浇层的楼 面，则边框架梁取I =1.2|0，对中框架取I =1.5 横向线刚度计算见表2-4。2.1.5.2横向框架柱的侧移刚度D值柱线刚度列于表2-5,横向框架柱侧移刚度D值计算见表2-6。 2.1.5.3横向框架自振周期o G=9813.3kN“ G=9813.3kNu G6=9813.3 kN仆 G=9

24、813.3kN和 G=9813.3kN“ G=9813.3kN“ G=9813.3kN o G=10699.07 kN图2-5质点重力荷载值I 0。按顶点位移法计算框架的自振周期。顶点位移法是求结构基本频率 的一种近似方法。将结构按质量分布情况简化为无限质点的悬臂直杆，导出以直杆顶点位移表示的基本公式。表2-4横向刚度计算粱LL1跨度農性拒I,=加？ /12S.5SX10-3边框架梁中酥梁(raJ)030.7Km)7S(屛)12E7X10-3(呵Am)4 95x10*(屛)17 16x10Dip*悶/询 6.6X101U0.250.452.71.90 xlO-52&5 X10-3317x10*

25、3.SOX10-14.22 xlO1L30 25呦书4.01.90 X1032 一站 xlO-3244x10*350x1025x10*L40 25x043161.33x101.99xl0 s1 66x10*2.66 xlO32 22x10*L50.25x042.4l,33xl0 51 995xl0,2.49x10*2.66 X1033.33x10L6030.7SL012E7X10-34.阳17 IfixlO3&44比1小表2-5柱线刚度柱号Z截面（m2）柱高度（m）惯性矩线刚度,bh3你10 = (m )12&旦h(kN -m)Zi0.6 064.710.8 X0-36.89400乙0.6 0

26、.63.6310.8 X09.00400表2-6横向框架柱侧移刚度D值计算项目 柱类型 AK 一少（一般层） 2KcK亠乞（底层）KcKa ”（一般层）2+K0.5+K，十、 a p （底层） 2+K12DRKcR(kN/m)根 数边框架4.95n 71P0.448167684边柱U.7I86.89底边框架3.17+4.95 dc =1.1796.890.528197624中柱层中框架 边柱6.6=0.9586.890.4931845224中框架 中柱6.6+4.22 =1.57 6.890.5802170924瓦D1109984至边框架 边柱4.95+4.95 0.552 汉9.00.216

27、180004九 层边框架中柱(4.953.17)X2 -0.902 2净.00.311259174续表2-6项目 柱类型K =|蒼（一般层）K =Kb （底层）。嶋（一般层）“字（底层）12D=aK(kN/m)根数二中框架 边柱(6.6+6.6畑=0.7332旳.00.2682233324至九 层中框架中柱(6.64.22)2 , “a=1.202 2沟.00.3753125024ZD1461660这样，只要求出结构的顶点水平位移，就可以按下式求得结构的基9 本周期：匚=1.7：、T式中：0基本周期调整系数，考虑填充墙使框架自振周期减少的 影响，取0.6；T 框架的顶点位移。在未求出框架的周期

28、前，无法求出框架的 地震力及位移；订是将框架的重力荷载视为水平作用力，求得的假想框架顶点位 移。然后由T求出T1，再用求出框架结构的底部剪力，进而求出框架 各层剪力和结构真正的位移。横向框架顶点位移计算见表2-7。表2-7横向框架顶点位移层次G ( kN)SGi (kN)Di ( kN/m)层间相对位移99451.989451.9814616600.00650.319689813.319265.2814616600.01320.313179813.329078.5814616600.01990.299969813.338891.8814616600.02660.2859813.348705.1

29、814616600.03330.253449813.358518.4814616600.04000.220139813.368331.7814616600.04670.180129813.378145.0814616600.05340.1334110699.0788844.1511099840.08000.0800T1 =1.7： 0 .石=1.7 0.6 .0.3196 =0.5772.1.5.4横向地震作用计算在I类场地，6度设防区，设计地震分组为第二组情况下，结构的特 征周期Tg=0.25s,水平地震影响系数最大值max=0.16。由于T,=0.577Tg=1.4 025=0.35 (s

30、),应考虑顶点附加地震作用。按底部剪力法求得的基底剪力，若按F =出Fek分配给各层，Z GH则水平地震作用呈倒三角形分布。对一般层，这种分布基本符合实际。但对结构上部，水平作用小于 按时程分析法和振型分解法求得的结果，特别对于周期比较长的结构相 差更大。地震的宏观震害也表明，结构上部往往震害很严重。因此，n即 顶部附加地震作用系数考虑顶部地震力的加大。s考虑了结构周期和场地的影响。且修正后的剪力分布与实际更加吻合。、n =0.08+0.01=0.08 0577+0.01=0.0562结构横向总水平地震作用标准值：7Fek=( Tg/ TJ X: max 285、Gii #0 9=(0.25/

31、0.850)X0.16 0.85 88844.15=5691.88kN顶点附加水平地震作用：&= fFek =0.068 5681.88=387.05kN各层横向地震剪力计算见表2-8,表中：Fi 二 7 FEK(n) GjHjj仪横向框架各层水平地震作用和地震剪力见图2-6。表2-8各层横向地震作用及楼层地震剪力层次h (m)Hi(m)Gi(kN)QHi (kN m )GH/7/ZGjHjF(kN)Vi(kN)93.633.59451.983166410.1891402.8361402.3683.629.99813.32934180.175940.12342.4673.626.39813.3

32、2580900.154827.293169.7563.622.79813.32227620.133714.483884.2353.619.19813.31874340.112601.664485.8943.615.59813.31521060.091488.854974.7433.611.99813.31167780.070376.045350.7823.68.39813.3814500.050268.65619.3816.54.710669.07501450.030161.165780.541042.36H940.1I827.291714.48r601.66488.85H376.04T268

33、.6 H161.16H1042.362342.463169.753884.234485.894974.745350.785619.385780.54注：表中第9层Fi中加入了Fn，其中AFn =387.05kN。图2-6横向框架各层水平地震作用和地震剪力2.1.5.5横向框架抗震变形验算详见表2-9表2-9横向框架抗震变形验算层次层间剪力Vi(kN)层间刚度Di(kN)层间位移(m)层咼h(m)层间相对弹性转角e e91402.3614616600.000963.61/375082342.4614616600. 00163.61/225073169.7514616600.002173.61/1

34、65963884.2314616600.002663.61/135354485.8914616600.003073.61/117344974.7414616600.00343.61/105835350.7814616600.003663.61/98325619.3814616600.003843.61/93815780.5411099840.005214.71/691注：层间弹性相对转角均满足要求。忑V 入=1/450。(若考虑填充墙抗力作用为1/550)2.1.6水平地震作用下横向框架的内力分析本设计取中框架为例，柱端计算结果详见表2-10。地震作用下框架梁柱弯矩，梁端剪力及柱轴力分别见表2

35、-11、图2-7，图2-8。表2-10 C轴柱(边柱)柱端弯矩计算层 次层咼h层间剪力Vi (kN)层间刚度DiDimVimKy(m)M上M下93.61402.36146166022333210.7330.352.9222.6883.62342.46146166022333360.7330.477.7651.8473.63169.75146166022333480.7330.4595.0477.7663.63884.23146166022333590.7330.45116.8295.58续表2-10层 次层咼h层间剪力Vi (kN)层间刚度DiDimVimKy(m)M上M下53.64485.8

36、5146166022333690.7330.45136.62111.7843.64974.74146166022333760.7330.5136.8136.833.65350.78146166022333820.7330.5147.6147.623.65619.38146166022333860.7330.5154.8154.814.75780.54110998418452960.9580.65157.92293.28注：表中：- y0y1y2,3Vim - VC Dim / DiM 下=Vim y i hiM 上二 Vim 1 yi h表2-11 D轴柱(中柱)柱端弯矩计算层次层咼h层间剪力

37、Vi(KN)层间刚度DiDimVimKy(m)M上M下93.61402.36146166031250301.2020.464.843.283.62342.46146166031250501.2020.45998173.63169.75146166031250681.2020.45134.64110.1663.63884.23146166031250831.2020.5149.4149.453.64485.85146166031250961.2020.5172.8172.843.64974.741461660312501061.2020.5190.8190.833.65350.781461660

38、312501151.2020.520720723.65619.381461660312501201.2020.521621614.75780.541109984217091131.570.6212.44318.66该框架为对称结构,F轴柱与C轴柱相同，D轴柱与E轴柱相同表212框架梁段弯矩、剪力及轴力计算层次CD跨DE跨柱铀力1M-%1M-NcNd97.252.9239.512542.125325324.1-12.8441.2687.2100.4486.7426.002.155.4655.4652.82-38.84-38.0877.2146.88131.5438.672.184.184.180

39、.1-87.86-79.5167.2194.58158.3349.022.1101331013396.41136.88-126.957.2232.2195.4259392.1126.78126.78120.74-19627-194.2947.2248.581221.863942.1141.8141.8135.05-26021-272.1537.2284.4242.667322.1155.14155.14147.75-333.41-354.0927.2302.4258.0377542.1164.97164.97157.11411.25441.2217.2312.72261.3579.732.11

40、67.09167.09159.1349098-528.58中柱两侧梁端弯矩按梁线刚度分配= 03911分配系数豚数6.66.6 + 4.22= 0.61=6.6 + 4.2239.564.852.9252.9225.377.7643.222.68 _100.4455.4651.8477.76-95.58111.7895.04146.88116.82110.26194.58136.62149.4232.22126.18136.8248.58/136.8284.4/147.6302.4147.6154.8154.8312.72157.92216293.2839.584.155.469986.749

41、9 43.225.364.839.552.92131.5481134.64 81131.5484.1 匕158.83149.4/I01.23149.4158.83101.23#195.42”172.8 149妙9.94 195.42 221.8052.92100.4422.6877.7651.847776126.184 146.21141.8146.88 95.04194.58116.82232.2295.58248.58136.622172.8190.8 么124.55141.8/ 221.242.66109.8207/109.8190.8.80 155.14284.4111.78136.8

42、207136.8147.6258.03/164.97” 155.14/242.66216216Z258.03。167.09207207164.97 p八261.35 /154.8：/216212.4167.09318.66318.66147.64 / 212.44 / 1548302.4154.8312.72261.35293.28图2-7地震作用下中框架弯矩图（kN/m ）157.92-12.84-38.84-77.51-126.53-185.92-249.86-323.06-400.9-480.63q 12.8412.84彳冷fl12.8412.84ItIf24.101124.10-11.

43、26526.0026.00-38.0882.58I 26.0026.00520.10-38.08-12.84-38.8438.6749.02-59.3973.277.84| 79.73W-38.67 38.67-79.5196.4149.02 *| |-126.901259.39 41-188.25-79.51* 149.0249.02-77.51| i96.40.741363.94-126.90* 159.3959.39 丿-126.53120.74-188.255.05-259.361473.2 * I_63.94135 05-259.3663.947.75-333.911577.84 -

44、413.1815-492.5873.273.2-185.92-249.86147 75-333.91J 77.84-413.189.13159.13 -492.5879.7377.8479.73图2-8地震力作用下框架梁端剪力及柱轴力(kN)-323.06-400.9-480.63图2-9荷载折减示意图2.1.7竖向荷载作用下横向框架的内力分析 仍以中框架为例进行计算。a =4.0 1/ 2 =2.0m2.1.7.1荷载计算:二a/丨=2.0/7.8 = 0.261 -2: 23 =1 0.135+0.018=0.8834.38 40 0.883=17.52kN/m第9层梁的均布线荷载恒载：2

45、3.47kN/mDE跨：屋面均布恒载传给梁4.38 4.0 0.883=17.52kN/m横梁自重（包括抹灰）(0.25+0.02 2) 0.45 25=3.26kN/m恒载：20.78kN/m第2 8层梁均布线荷载CD跨：楼面均布恒载传给梁3.24 4.0 0.883=12.96kN/m横梁自重（包括抹灰）(0.3+0.02 2) 0.7 25=5.95kN/m无横墙恒载：18.91kN/mDE跨：楼面均布恒载传3.24 4.0 0.883=12.96kN/m横梁自重（包括抹灰）(0.25+0.02 2) 0.45 忽5=3.26kN/m恒载：16.22kN/m第28层集中荷载：纵梁自重（包括抹灰）：(0.25+0.02 2) 0.45 25 4.0=13.05 kN外纵墙自重（包括抹灰）：(1.68+0.72) C.6 ( 4.0-0.60) =26.68 kN内纵墙自重：(0.84+0.72) C.6 (4.