3001000梁模板计算书解析

1、扣件式梁模板安全计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20082、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计规范GB50017-20036、 建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20131、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)1000混凝土梁宽b(mm)300混凝土梁计算跨度L(m)7.2新浇筑混凝土结构层咼FH(m)8计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011模板何载传递方式扣件扣件传力时扣件的数量双扣件梁两侧楼板情况

2、梁两侧有板梁侧楼板厚度150斜撑(含水平)布置方式加强型梁跨度方向立柱间距la(m)0.5垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)0.7水平杆步距h(m)1.2梁侧楼板立杆的纵距lai(m)0.4梁侧楼板立杆的纵距lb1(m)/立杆自由端高度a(mm)200梁底增加立柱根数n1梁底支撑小梁根数m3次梁悬挑长度a1(mm)50结构表面要求表面外露架体底部布置类型垫板材料参数主梁类型圆钢管主梁规格48X3.0次梁类型矩形木楞次梁规格50X100面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(板材垂直方向)钢管规格 48X3何载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值2fak(N/mm )/2架体底

3、部垫板面积A(m )0.2是否考虑风何载否架体搭设省份、城市重庆（省）重庆（市）地面粗糙度类型/2、施工简图（图1）剖面图1:f J ；，- 7 - iS 1 1 *|u八宀Pl：*-.* 1 -J二7讣:舟; T+f a * -第品:冷浩、：- ；*$ “： i, 1. 产 a: .f N 二斗.l L - * .“J* * :幣匕 J-Ja -1；，:-l * -.fc .J i- 11J:_ .ih 1-f Ifl .1r 宀 ! 1 _ 7，! J-T亡JJi h 3 r 1 f :1a31/ V,r *) . i1.r/ Y匕 t - i胡 Uh.f !：!*:r* ,.A；讓:t

4、|%匚 ”1Ifl硏,i!Jrj +- -, .F-. d |M -自A：；L 二i *h . -JKZZZzf/n(图2)剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧 模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。223W=bh /6=1000 X5/6=37500mm334I=bh /12=1000 15 /12=281250mm1、强度验算A.当可变荷载Qik为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：qi=1.2Gik+(G2k+G3k)hb+1.4Qikb=1.2)(0.5+(24+1.5) 1000/1000)

5、 1+1.4 忽.5 1=3 4.7kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.4 X0.7Q1kb=1.35 (0.5+(24+1.5) 1000/1000) 1+1.4 X0.7 2.5 1=37.55kN/m取最不利组合得：q=maxqi,q2=max(34.7,37.55)=37.55kN/m口 1川11川川川1II1I川山血血山川山山川I川川山1(图3)面板简图B当可变荷载Qik为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2Gik+(G2k+G3k)hb=1.2 5+(24+1.5) 1000/1000) =31.2kN/mpi=1.4Qik=1

6、.4 忽.5=3.5kN（图4） 由永久荷载控制的组合：面板简图q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35 5+(24+1.5) 1000/1000) =35.1kN/mP2=1.4X 0.7Q1k=1.4 0.7 0.5=2.45kN2. 450(图5)面板简图(图6)面板弯矩图取最不利组合得：Mmax=0.219kN m(T =Max/W=0.219 106/37500=5.84N/mm2w f=26N/mm 2满足要求2、挠度验算qk=(Gik+(G3k+G2k)来)为=(0.5+(24+1.5) 300/1000) =8.15kN/mUllllh 111111 111111

7、1111niMii山山ii山山iiiLiihA-J? fInl).(图8)面板挠度图v=.021mmW v 300/(3-1) 400)=0.375mm满足要求三、次梁验算A、当可变荷载Qik为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：qi=1.2Gik+(G2k+G3k)ha+1.4Qika=1.2 .5+(24+1.5) 100)0/1000) 300/1000/(3-1)+1.4 0.5 000/1000/(3-1)=5.205kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.4X0.7Q1ka=1.35 (0.5+(24+1.5) 1000/1000) 300/1

8、000/(3-1)+1.4 0.7X0.5 000/1000/(3-1)=5.632kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(5.205,5.632)=5.632kN/m计算简图：IJiiifflniidim i1JJJJIJ-IT*I d訥1bl（图9）次梁计算简图B、当可变荷载Qik为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2Gik+(G2k+G3k)ha=1.2 5+(24+1.5) 1000/1000) 300/1000/(3-1)=4.68kN/pi=1.4Qik=1.4 忽.5=3.5kN（图 10） 由永久荷载控制的组合：次梁计算简图q4=1.35Gik+(G2k

9、+G3k)ha=1.352 5+(24+1.5) 15/1000) 300/1000/(3-1)=0.179kN/mp2=1.4X 0.7Q1k=1.4 /.7 /.5=2.45kN1；JIMJL Juuflt1 1 LfIl u,4uIL-LIkJt. 1 1 ! 1L彳厂LYit iT11rCT：讪15(nllft niinSlidJii4502.-150(图11)次梁计算简图1、强度验算W-0.316H?70. 25B fL 0 25B_QJ朗ziTk丫0.316却SOO；O(图 12)次梁弯矩图(kN m)h .： -i.M max=0.355kN m(T =Max/W=0.355 1

10、06/(85.333 W00)=4.159N/mm262.5 X03/(341.333 W45Xl0)=1.367N/mm2106/(8.986 W00)=21.105N/mm26.084 103/(21.566 1j04x1.2 X0)=5.064N/mm2w2t =20N/mm2满足要求3、挠度验算(图18)主梁变形图(mm)vax=0.018mm v J=.7X 1000/(1+1)/400=0.875 mm满足要求4、支座反力计算由于两端立杆为与板共用的立杆，中间立杆为梁部分独立支撑立杆，故应分别 计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：

11、Ri=0.67kN非端支座最大支座反力为：R2=7.108kN五、支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件所承受的滑移力Ri=0.67kN2.628 1.2=3.154m取两值中的大值b=max(l01,l02)=max(2.909,3.154)=3.154m入=/i=3.154 1000/(1.59 10)=198.34=入=10满足要求2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)刀=l01/i=1.155 1.818 (1.2+2 200/1000) 1000/(1.59 10)=211.3根据入查JGJ130-2011附录A.0.6得到=.184梁两侧立杆承受的楼板荷载N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)la1lb1=(1.2 (0.5+(24+1.5) 150/1000)+1.4N1+2) 04 0.8=3.005kN由第五节知，梁两侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=0.67kN由于梁中间立杆和两侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=7.108kN2f=NA/( A)=.108X 1000/(0.184 X (4.24 X 100)=91.113 N/mm22(T 205N/mm满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)E02/i=1.155 2X28 X.2 X000/(1