37#悬挑式钢管脚手架施工方案

1、苏地2007 B 72地块（中惠晨曦怡庭花园项目）- # -南通二建3#、7#楼局部悬挑脚手架施工方案编制:审核:职务（称）：技术负责人职务（称）：项目经理审批： 赵圣石职务（称）：总工程师南通二建集团有限公司二零一三年六月目录第一章、工程概况 4第二章、编制依据 4第三章、材料及要求 4第四章、外脚手架构造 4第五章、脚手架的搭设 7第六章、安全措施及要 求 8第七章、脚手架的设计计算 9第一章工程概况本单体位于苏州市安元路以北，澄风路以东的晨曦怡庭花园项目3#、7#楼，原外脚手架采用双立杆脚手架，搭设高度为19.25米，现因1#楼准备开挖，导致1#、2#、11#楼浇 筑混凝土因现场楼号密集

2、无施工道路， 故在3#楼西侧与7#楼东侧采用18#工字钢悬挑，上 部采用钢丝绳斜拉卸荷。悬挑高度为 13.45米，流出施工道路空间，方便 1#、2#、11#施 工。第二章编制依据1、 JGJ130-201 1建筑施工扣件式钢管脚手架安全规范2、施工图纸第三章材料及要求1、钢管钢管采用外径为48mm壁厚3.5mm其材质应采用国家现行标准的要求。弯曲变形， 锈蚀钢管不得使用。脚手架钢管每根最大质量不应大于25kg（6m长）。钢管上严禁打孔。2、扣件扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达 65N- m时，不得发生破坏。3、钢丝绳钢丝

3、绳选用6X19 14.0光面钢丝绳，断股、锈蚀严重的钢丝绳不得使用。4、脚手板脚手板采用毛竹脚手板。5、安全网安全网采用密目式安全网。6、悬挑梁6.1.材料选择：18#工字钢62悬挑梁和楼面固定方法：悬挑梁伸入楼面搁置长度不小于2米，设三个固定点，固定点采用16钢螺栓，钢板固定。6.3.悬挑梁采用14钢丝绳上拉卸载，钢丝绳下面固定在外挑槽钢端头处， 上面固定于 上一层的砼梁内预埋的18钢筋吊钩上。第四章外脚手架构造1、平面布置：附图1立杆纵向间距1500mm横向间距900mm内排立杆距离建筑物的距离为 300mm立杆与大横杆必须采用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏。且立杆的直接头应相互错开50

4、0mm长，其接头距离纵向水平杆的距离不大于步距的1/3。2、立面布置：附图2纵向水平杆步距1800mm上下横杆的接长位置错开布置，错开距离不小于纵距的1/3，扶手杆水平设置于每步架 0.9m高处。剪刀撑要求满设，并沿高连续布置，斜杆与立杆接 触部位均用旋转扣件扣紧，其与水平杆的夹角为55，剪刀撑的节点应在同一水平和垂直 线上，其接长必须采用搭接，搭接长度不小于1000mm用三个旋转扣件，除在两头与立杆和大横杆连接外，中间还增加24个节点。立杆和大横杆交点处一定设小横杆。3、纵向水平杆的构造纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于 3跨。纵向水平杆采用对接扣件连接，符合下列规定：纵向水平杆的对接扣

5、件交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平 方向错开的距离不应小于500mm各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。4、横向水平杆的构造主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度为 150mm作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的750mm5、立杆的构造.悬挑立杆必须放在悬挑型钢上的短钢筋上.(2).脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不 大于200mm处的立

6、杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆 上。.立杆必须用连墙杆与建筑物可靠连接。.立杆除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接 应符合下列规定： 立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm各接头中心至主节点的距离不宜大于步矩的1/3。 .搭接长度不应小于1m,应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至 杆端距离不应小于100mm6、连墙杆为了增强脚手架的侧向刚度及稳定性，在外脚手架于建筑物之间设置连接杆。.连墙杆用短钢管制成，长度约 500800m

7、m端用扣件固定于脚手架的立杆上， 另一端与预埋在建筑物中的钢管相连。(2).连接杆尽可能设置在立杆与大、小横杆的连接处，与脚手架架体垂直，如在规定 的位置上设置有困难，应在邻近点补足。7、节点构造(见附图)1) 、工字钢悬挑构造- 9 -2）、卸荷装置构造3）、悬挑转角处构造4）空调板处构造第五章脚手架的搭设1施工准备技术人员应熟悉上部图纸，熟悉各个部位及高度的结构变化，项目部应组织必要的物 料进场，其中包括18#工字钢、 48x 3.5mm钢管、对接卡口、直角扣件、旋转扣件和安 全网等，以备外脚手架搭设使用；有关作业班组应组织足够的作业人员，准备外脚手架的 搭设；同时在施工前，应当组织有关技

8、术人员和安质人员对作业班组进行作业前技术、安 全交底。架子工必须具备国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则的条件，经过培训、考核、取得安全操作证并经体检合格后方可从事脚手架安装、拆除作业3外脚手架的搭设顺序外脚手架的搭设应严格遵循以下顺序：铺悬挑钢梁t摆放扫地杆t逐根树立立杆并与扫地杆扣紧t装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧t装第一步大横杆并与各立杆扣紧t安第一步小横杆t安第二步大横杆t安第三、四步大横杆和小横杆T安连墙杆T接立杆。4、脚手架的搭设注意事项： 按照规定的构造方案和尺寸进行搭设； 及时与结构拉结或临时支顶，以确保搭设过程的安全； 拧紧扣件（拧紧程度要适当）； 有变形的杆件和不合格

9、的扣件（有长度、扣接不紧等）不能使用； 搭设工人必须佩挂安全带； 随时校正杆件的垂直和偏差避免偏差过大； 没有完成的脚手架，在每日收工时，一定要确保架子稳定，以发生意外；5、附属结构搭设1安全网脚手架的外侧要满挂安全立网，立网的下口与立杆或建筑物要牢固的扎结，固定点的 间距应不大于50cm下边沿设挡脚板，上下两网之间的拼接要严密。立网平网与施工作业 面边沿的最大间缝不得10cm2）脚手板脚手板采用钢笆片 8钢筋焊接制作，宽为1.05米，要求作业层封闭及以下两步封闭， 钢笆片铺放后要求用细铁线与大横杆绑扎固定。脚手架底层除满铺一层钢笆片外，还需再 满铺一层旧木枋封闭，用14的钢筋固定。3）挡脚板

10、采用12厚木胶合板制作，宽180外侧面刷红白相间（500）油漆，每三步一道，设在 立杆内侧、安全网外侧。4）、防护棚悬挑外架在底层位置沿建筑物四周搭设双层防护棚， 应外高内低，与水平面成15角, 挑出外架宽3.0m第六章安全措施及要求1、所有操作人员应持证上岗，操作人员进入现场后，应做好进场三级教育，并做好会 议记录，进行详细的安全技术交底。2、每一楼层外架搭设完毕后，必须验收合格后方可使用。3、防雷击接地措施，采用4X 30镀锌扁铁与本建筑结构的四角避雷接地网焊接，其电 阻不得大于要求的1Q4、高空作业要正确使用“三保”遇六级以上大风时，应停止高空作业。雨后作业应待 脚手架上雨水吹干后进行，

11、防止滑落。5、及时收集气象资料，并通知全体施工人员，便于安排工作和进一步米取措施。6、焊接作业时，要注意防火，遇风时，应设置挡风板，避免火花飞溅。7、外架上不得堆放钢筋，模板等材料。&脚手架拆除程序与安装程序相反，拆除时，先将脚手架板逐一传递至楼层或转料平 台上，再按步骤拆除，拆除步骤为横杆一立杆一剪刀撑，拆除时，严禁乱丢及高空坠物。9、架子工作业时，必须佩带好安全帽、系好安全带，严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉 易滑鞋作业，工具及零件应放在工具包内，服从指挥，集中思想、相互配合，拆除下来的 材料不乱抛、乱扔。脚手架作业下方不准站人，架子工不准在脚手架上打闹、嬉笑。10、在靠近电源处拆除脚手架时，

12、必须将电源先切断或严密防护，必要时变更位置后 方可进行作业，不允许将电源线拉在脚手架上，以防止漏电伤人。11、不在脚手架上附装机械设备，悬挑平台拉缆风绳及搭（接）卸料槽（斗）等。第七章脚手架的设计计算（因2栋房子悬挑高度、方法相同，下面只计算一栋楼悬挑的计算书。）用方案中的(JGJ130-2001) 、建筑结构荷载规范 (GB 50009-2001) 、钢结构设计规范 (GB50017-2003) 、建筑施工安全检查评分标准 (JGJ59-99) 、建筑施工高处作业安全技 术规范 (JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。一、参数信息1. 脚手架参数双排脚手架搭设高度为 14.5 m ，立杆

13、采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.05m,立杆的步距为1.8 m ;内排架距离墙长度为 0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150.00 m ；采用的钢管类型为 48 X 3.5横杆与立杆连接方式为双扣件；取双扣件抗滑承载力调整系数 0.75 ；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m,采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；2. 活荷载参数施工均布荷载 (kN/m 2):3 . 00 0 ；脚手架用途 : 结构脚手架；同时施工层数 :2 层；3. 风荷载参数本工程地处浙江杭州市，基本风压 0.45

14、 kN/m 2；风荷载高度变化系数皿,计算连墙件强度时取0.92 ,计算立杆稳定性时取0.74 ,风荷 载体型系数e为0.214 ;4. 静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值 (kN/m):0.1248 ；脚手板自重标准值 (kN/m2):0.350 ；栏杆挡脚板自重标准值 (kN/m):0.140 ；安全设施与安全网自重标准值 (kN/m2):0.005 ；脚手板铺设层数 :4 层；脚手板类别 : 竹夹板；栏杆挡板类别 :竹夹板挡板；5. 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2 m。锚固压点螺栓直径 (mm):16.00 ；楼

15、板混凝土标号 :C30；6. 拉绳与支杆参数悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2 m。- # -二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第524条规定，大横杆按 照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重 和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1. 均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P 1=0.038 kN/m ;脚手板的自重标准值：P2=0.35 X 1.05/(2+1)=0.122 kN/m ;活荷载标准值：Q=3 X 1.05/(2+1)=1.05 kN/m ;静荷载的设计值

16、:q 1=1.2 X 0.038+1.2 X 0.122=0.193 kN/m ;活荷载的设计值:q 2=1.4 X 1.05=1.47 kN/m ;- 17 -图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2. 强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下M 1max = 0.08q 1l 2 + 0.10q 2l 2跨中最大弯距为 Mimax=0.08 X 0.193 X 1.52+0.10 x 1.47 X 1.52 =0.366 kN m 支座最大弯距计算公式如下 :M 2max = -0.10q 1l2

17、- 0.117q 2l2支座最大弯距为 M2max= -0.10 X 0.193 X 1.52-0.117 X 1.47 X 1.52 =-0.43 kN m 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：(T =Max(0.366 X,0043 X6)/5080=84.646 N/mm2;大横杆的最大弯曲应力为 c = 84.646 N/mm小于 大横杆的抗弯强度设计值f=205 N/mm 2，满足要求！3. 挠度验算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下：vax = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI 其中：静荷载标准值 : q 1= P1+P

18、2=0.038+0.122=0.161 kN/m ;活荷载标准值 : q 2= Q =1.05 kN/m ;最大挠度计算值为：V =0.677X0.161X15004/(100 X2.06X105X121900)+0.9901X.05X15004/(100 X2.06X105X121900) = 2.315 mm;大横杆的最大挠度 2.315 mm 小于 大横杆的最大容许挠度1500/150 mm与10 mm满足要求！三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第524条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆 在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载

19、布 置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1. 荷载值计算大横杆的自重标准值：pi= 0.038 X 1.5 = 0.058 kN ;脚手板的自重标准值：巨=0.35 X 1.05 X 1.5/(2+1)=0.184 kN ;活荷载标准值：Q=3X 1.05 X 1.5/(2+1) =1.575 kN ;集中荷载的设计值:P=1.2 X (0.058+0.184)+1.4 X 1.575 = 2.495 kN ;小横杆计算简图2. 强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下 :Mqmax = ql 2/8Mqmax = 1.2 X

20、 0.038 X 1.05 2/8 = 0.006 kN m 集中荷载最大弯矩计算公式如下 :Mpmax = Pl/3MPmax = 2.495 X 1.05/3 = 0.873 kN m ;最大弯矩 M = M qmax + M pmax = 0.879 kN m最大应力计算值 (T = M / W = 0.879 X5K080=173.124 N/mm2 ;小横杆的最大弯曲应力t =173.124 N/mm小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mr2，满足要求！3. 挠度验算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度 和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公

21、式如下 :Vmax = 5ql4/384EIvmax=5X0.038 X0504/(384 X06 X05X121900) = 0.024 mm ;大横杆传递荷载 P = p 1 + p 2 + Q = 0.058+0.184+1.575 = 1.816 kN ;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下Vmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIVmax = 1816.35 1050X(3 W5(f-4 X0502/9 )/(72 2.06 X05x121900) = 2.972 mm； 最大挠度和 V = qmVax + Vpmax = 0.024+2.972 = 2.9

22、96 mm；小横杆的最大挠度为 2.996 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7 与10 mm, 满足要求！四、扣件抗滑力的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承 载力取值为 12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 (建筑施工扣件 式钢管脚手架安全技术规范 5.2.5):Rw Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值 ,取12.00 kN ；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值 :

23、 P 1 = 0.038 x1.5x 2/2=0.058 kN ；小横杆的自重标准值 : P 2 = 0.038 x1.05/2=0.02 kN ；脚手板的自重标准值 : P 3 = 0.35 x 1.05x 1.5/2=0.276 kN ；活荷载标准值 : Q = 3 x1.05x1.5 /2 = 2.362 kN ；荷载的设计值 : R=1.2 x(0.058+0.02+0.276)+1.4 x2.362=3.732 kN ；R 12.00 kN, 所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 !五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1

24、) 每米立杆承受的结构自重标准值，为 0.1248kN/mN G1 = 0.1248+(1.50 X 2/2) X 0.038/1.80 X 14.50 = 2.274kN ;(2) 脚手板的自重标准值；采用竹夹板，标准值为0.35kN/m2N G2= 0.35 X4X1.5X(1.05+0.3)/2 = 1.418 kN ；(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹夹板挡板，标准值为 0.14kN/mNG3 = 0.14 X4X1.5/2 = 0.42 kN ；(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网 :0.005 kN/m 2NG4 = 0.005 X1.5X14.5 = 0.109 kN ；

25、经计算得到，静荷载标准值N G = N G1+NG2+NG3+NG4 = 4.22 kN ；1/2 取活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的 值。经计算得到，活荷载标准值NQ = 3 X1.05X1.5X2/2 = 4.725 kN ；考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 N G+0.85X1.4NQ = 1.2 X4.22+ 0.85 X1.4X4.725= 10.687 kN ；不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值为N=1.2N g+1.4Nq=1.2 X 4.22+1.4 X 4.725=11.679kN ;六、立杆的稳定性计算风荷载标

26、准值按照以下公式计算Wk=0.7 修 Sy 00其中g -基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：采用2W0 = 0.45 kN/m2;y -风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定yz= 0.74；yS - 风荷载体型系数：取值为 0.214；经计算得到，风荷载标准值为 :W k = 0.7 X0.45X0.74X0.214 = 0.05 kN/m 2； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:M w = 0.85 X 1.4WkLah2/10 = 0.85 X 1.4 X 0.05 X 1.5 X 1.82/10

27、 = 0.029 kN m考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算公式(T = N/( A) wMW f立杆的轴心压力设计值 ：N = 10.687 kN ；不考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算公式(T = N/(Af立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 11.679kN ；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm ；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001)表5.3.3 得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001) 表 5.3.3 得：卩=1.5;计算长度 , 由公式 l 0 = k

28、uh 确定： l 0 = 3.118 m ；长细比: L 0/i = 197;轴心受压立杆的稳定系数由长细比I o/i的结果查表得到： = 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm 2;立杆净截面模量 (抵抗矩) ： W = 5.08 cm3;钢管立杆抗压强度设计值 ： f =205 N/mm 2;考虑风荷载时(T = 10686.57/(0.186 X 489)+28849.566/5080 = 123.17才；/mm立杆稳定性计算(7 = 123.173 N/mm小于 立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mm满足要求！不考虑风荷载时7 = 11678.82/(0.186

29、X4894)=0142N8/.mm2；立杆稳定性计算7 = 128.404 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mm2，- 23 -满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = N lw + N 0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算尸0.92 ,0.214 ,血=0.45 ,Wk = 0.7 修 sy 时0.7 (X92 214 045 = 0.062 kN/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw = 10.8 m 2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001)5.4.1 条连墙件约束 脚手架平面外变形所

30、产生的轴向力 (kN), N 0= 5.000 kN ;风荷载产生的连墙件轴向力设计值 (kN) ,按照下式计算：Nlw = 1.4 WkAw = 0.938 kN ;连墙件的轴向力设计值 Nl = N lw + N 0= 5.938 kN ;连墙件承载力设计值按下式计算：N = A - f其中-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i = 300/15.8 的结果查表得到 =0.949 l为内排架距离墙的长度；A = 4.89 cm 2； f=205 N/mm 2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949 4.8910-4205103 = 95.133 kN ；Nl = 5.938 N

31、f = 95.133, 连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Ni = 5.938小于双扣件的抗滑力12 kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为1050mm内排脚手架距离墙体300mm支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660 cm4,截面抵抗矩W= 185 cm?,截面积A = 30.6 cni受脚手架集中荷载 N=1.2 X 4.22 +1.4 X 4.725 = 11.679 kN

32、 ;水平钢梁自重荷载 q=1.2 X 30.6 X 0.0001 X 78.5 = 0.288 kN/m ;12002000 -1Z1r t dill jllllllllll 工!wO.SSSkN/mVW悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到4.0233770O.EOS1od* r13乜0.032SVWT7909-7.995-11.7-117GF悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN m)悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 15.795 kN ；R2 = 8.604 kN ；R3 = -0.032 kN 。最大弯矩 Mmax= 1

33、.765 kN m最大应力（T =M/1.05W+N/A= 1.765 X 10（ 1.05 185000 ）+ 8.615 10/ 3060 = 11.901-25 -N/mm 2；水平支撑梁的最大应力计算值 11.901 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值215 N/mm2, 满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用 18号工字钢, 计算公式如下(T = M/ bWx W f其中岛-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，如=1.3由于岛大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B,得到 他值为0.85经过计算

34、得到最大应力 (T = 1.765 史 1(00.85 185000 )= 11.182 N/mm2;水平钢梁的稳定性计算 (T = 11.182小于f = 215 N/mm 2 ,满足要求！十、拉绳的受力计算水平钢梁的轴力FAh和拉钢绳的轴力FUi按照下面计算R AH =艺RUiCOSiB其中RUicos 8为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 R ci=Rjisin 9按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=16.807 kN ;一、拉绳的强度计算钢丝拉绳 （支杆）的内力计算钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=16.807 kN选择6X 19

35、1冈丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa直径14mmF g = aF g/K其中Fg-钢丝绳的容许拉力（kN）;F g -钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN），查表得Fg= 123KNa-钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6X19、6X 37、6X 61钢丝绳分别取0.85、0.82 和0.8 o a= 0.85 ;K -钢丝绳使用安全系数。K= 6o得到：Fg=17.425KNRu= 16.807KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳 （斜拉杆）的拉环强度计算钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力Rj的最大值进行计算作为拉环的拉力 N,为N=RU=16.807kN钢丝拉绳 （斜拉杆）的拉环的强度计算公式为（T = N/A N/ n db其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力， N = 0.032kN ；d - 楼板螺栓的直径， d = 16mm；f b - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取 1.43N/mm2；f-钢材强度设计值,取215N/mm；h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于32/(3.142X16X1.43)=0.445mm。螺栓所能承