AAO单体计算模板

1、设计参数 表2- 3 A2/0工艺设计参数及规立 名称 数值 BOD污泥负荷 N/kgBOD5 (kgMLSSd)1 TN 负荷/kgTN (kgMLSS d)T (好氧段) TP 负荷/kgTP (kgMLSS d)T ) (厌氧段) 污泥浓度(mg/L) 30004000 水力停留时间(h) 811； 各段停留时间比例A:A:O 厌氧：缺氧：好氧 =(1:1:3) (1:1:4) 污泥回流比(%) 50100% ) 混合液回流比(%) 100300 污泥龄(d) 1520 溶解氧浓度DO (mg/L) 厌氧池DO 8 (厌氧池) ( TP / BOD (厌氧池) 设计计算 (1)有关设计参

2、数 BODs污泥负荷为 N = kgBODs/ (kgMLSS d) 回流污泥浓度Xr二7200 mg/L 污泥回流比R = 100% 混合液悬浮固体浓度占籍7200=3600 mg/L TN去除率r)TN = TN()-TNc TNo xl00% = = 60% 混合液回流比Rz试詁KX)%二冷50% 有效水深取h = 4m v Q(S.-Se) NX (4) 校核氮磷负荷 好氧段总氮负荷= kgTN/ 故符合要求 厌氧段总氮负荷= 符合要求 (5) 剩余污泥量 每日生成的污泥量 WYiSSJQ 式中：州一每日生成的污泥量，g/d: Y污泥的产率系数，一般采用： S。一进水 B0D5 浓度，

3、mg/L； S一出水 B0D5 浓度，mg/L； Q进水量，取平均流量。 VV( =0.5x(0.175 - 0.015)x43000 = 3440 kg/d 本设计中 Pfl=260mg/L,巴二 10mg/L, Q=43000m7d,贝叭 VV3 = (260 -10) x 30% x 43000 =3225000 g/d=3225kg/d 4.剩余污泥产量 W = Wl-W2+Wy 式中：W每日剩余污泥产量，kg/d； W = 3440-2835+3225 = 3830kg/d 污泥的含水率按%计，则剩余污泥量 =478.75 m7d VV _3830 1000(1-0.992) 100

4、0 x(l-0.992) 5.污泥龄 VX w 式中:t-污泥龄，d; x污泥浓度，g/L； 15000 x3.6 3830 在10、30d范围内，符合要求。 （6）反应池尺寸 反应池总体积V=3000X5=15000m3 设反应池2组，单组池容积单=V/2二15000/2二7500 m3 有效水深h = 单组有效面积S单=V单/h = 7500/=1875 m2 采用5廊道式推流式反应池，廊道宽b = 单组反应池长度L =竺丄=53.57 m B 5x7.0 校核：匕= 12 = 1.75（满足1、2） h 4.0 - = = 7.65 （满足 510） b 7.0 取超高为，则反应池总高H

5、=+= m （7）反应池进、出水系统和水头损失计算 A. 进水管 单组反应池进水管设计流量ei=-xl.2 = 0.299（/n3A） 式中安全系数 管道流速V二S； 管道过水断面积A二0/V二二 管径 d二 耳= 0.69(/) 取进水管管径DN600mm= v二s, 1000i= B. 回流污泥管 单组反应池回流污泥管设计流量： O0.498, QR = Rx xl.2 = lxxl.2 = 0.299/? /s K 2 2 式中安全系数 管道流速v=s； A二0/V二二 管径 d二崔二 土SZ 二(m) 飞7t V 08x龙 取回流污泥管管径DN700nim3 C. 进水井 进水孔过流量

6、: Q=(i + 孔口流速V二m/s； 孔口过水断面积 A = QJV= 0.598 / 0.6 = 0.997 w2 孔口尺寸取为mX；孔口底部距进水井底部。 进水井平面尺寸取为X m,深度为。 D. 出水堰及出水井 按矩形堰流量公式汁算： Q =0.42廊亦/的=.S6bH2 式中 Q3=Q2 = (m-/s) b堰宽，b=8m； H堰上水头，mo f a f _ f 0.598 ) 11.86/J U.86x8j = 0.117(/?/) H = 2/3 lB水孔过流量04二Ch二S 孔口流速V二m/s； 孔口尺寸取为X,孔口底部距进水井底部。 出水井平面尺寸取为X,深度为4m。 E.

7、出水管 反应池出水管设计流量Q5-Qy-防/s) 管道流速V二S； 管道过水断面A二幺=2空=0.748(/沪) V 0.87 管径 d= =輕乎= 0.976(,”) 取出水管管径DN1000mm:查表得v二s, 1000i= 校核管道流速v二幺=上竺-=O.76(“s) 人 xl.O2 4 F. 水头损失计算 (8) 曝气系统设计计算 A. 设计需氧量AOR AOR二去除BOD,需氧量一剩余污泥中BODu氧当量+NH, N硝化需 氧量一剩余污泥中NH厂N的氧当量一反硝化脱氮产氧量 Px=X 43000 X生成的污泥量与内源呼吸作用而分解污泥量的 差值(kg/d)； 碳化需氧量 Q（S -

8、S ） D = _142代 】1-4123x5X 1 一 e 3000 x（）.175-0.015） 42xin5 i ,-0.23x5 1 e = 831415（kgQ/d） 硝化需氧量 D2 = 4.60（叫 一NJ4.6x 12.4%x Px 二 X43000X X%X1235 =5934_= N.微生物同化作用去除的总氮，kg/d； S出水所含溶解性BOD5浓度，mg/L； Y污泥产率系数，kgVSS/kgBOD5,取Y二; 心一一内源代谢系数，旷，取心二； 0C固体停留时间，d, 0 =o 则5=9-1.42x0.7x10 x(1-_o23x5) =(mg )L ) Mr = 0.1

9、24x=6.50?g/l 1 + 0.05x10.5 被氧化的NH3二进水总氮量一出水氨氮量一用于合成的总氮量 =50-20-= ( mg/L ) 则需还原的硝酸盐氮量N尸43000X01000二(kg/d ) D3 二二 X =2890 ( kgOjd ) 二（g/） 二（kgOjh ） 最大需氧量与平均需氧量之比为，则 AORnr = 1 4R = 1.4x10653 .75 二（kgO2/d ） =（kgOJh ） 去除lkgB0D5的需氧量二 A OR 0（S-S） 10653.75 43000 x（0.175-0.015） =kgBOD5 B. 标准需氧量 采用鼓风曝气，微孔曝气器。

10、曝气器敷设于池底，距池底淹没深度， 氧转移效率Ea =20%,计算温度T二25C,将实际需氧量AOR换算成标准状态 下的需氧量SORo SOR=aorc, 7）x1.024“ 式中p气压调整系数，所在地区实粤气压,工程所在地区 1.013x10、 实际大气压为1.013xl0,故。二1 CL曝气池内平均溶解氧，取CL=2mg/Lx 0污水中饱和溶解氧与清水中饱和溶解氧之比，取； Cf（20）水温20C时清水中溶解氧的饱和度，mg/L ,査表得 Cj；（2o）=mg /L ； a污水传氧速率与清水传氧速率之比，取； G”“）一一设计水温TC时好氧反应池中平均洛解氧的饱和度， mg仏，查表得C呎2

11、5）二加g仏。 空气扩散器出口处绝对压力为： /二 P+9.8xWH 式中H空气扩散器的安装深度，m； = x105 + 9.8x103 X = xlO5( Pa ) 空气离开好氧反应池时氧的百分比: 21(1-耳) 79+21(1-) xl00% = 17.54% 好氧反应池中平均溶解氧饱和度： = C*25( 2.066 x10s * % = 8.38x 1.385x1(/ ,2.066x10 17.54) + 42 标准需氧量为: 二(mg/L ) S0R 二 SOR = 10653 .75x9.17 0.82(0.95 xlx9.12-2)xl .024 (2520) 二(kgOJd)

12、 =(kgOjh ) 相应最大时标准需氧量: SORmax = 1ASOR = 22229 .98 ( kSO2 /d ) =（gjh ） 好氧反应池平均时供气量： Gs =22/Lxl00 = V-xlOO = 11026 .s（in3/h） s 0.3Ea0.3 x 20 / 丿 最大时供气量： G1.4G$=15437 .6（心） C. 所需空气压力p （相对压力） p = hA + h2 + h3 + h4 + A/? 式中+h2供风管道沿程与局部阻力之和，取勺+他二; 叽一一曝气器淹没水头，力3二； h4曝气器阻力，取久二； A/?富余水头，二 p二+二（m） D. 曝气器数量计算（

13、以单组反应池讣算） 按供养能力汁算所需曝气器数量。 24 x qc 式中/,一一按供养能力所需曝气器个数，个； qc曝气器标准状态下，与好氧反应池工作条件接近时的供 氧能力，kgO2/（h 个）。 采用微孔曝气器，参照环境保护设备选用手册，工作水深，在空气 量2lon/h时，曝气器氧利用率18%35%,服务面积屛/个，充氧 能力 =0.14l.（MkgQ/U?个），取 =0.5 kgO2/（h 个）。贝 9： 9224 =92?（个） 12x0.5 以微孔曝气器服务面积进行校核： f = - = 535-3- = 1,21（/n2） 4-5（nr）符合要求 /?!927 E. 供风管道计算 供

14、气干管釆用环状布置 Q = 1M376 = 771 &/ 力=2.14F / S 2 2 流速 v=10m/s 管径 =J 地=J4x2-14 =0.522 （加） V 和 V RX10 取干管管径DN600mm 单侧供气（向单侧廊道供气）支管 2（单）=l/3x Gmax /2 = 15437.6/6 = 0.715（亦 / s） 流速 V二 10m/ s 管径山、陋=淫回Eo.3O（肋 V 和 v zrxio 取支管管径DN300mm 双侧供气 Q双）=2/3xGm“/2 = 15437.6/3 = 1.43（”） 流速 v二 10m/s =0.427（w） =4Q.g _ 4x1.43

15、Y 处龙xio 取支管管径DN500mmo （9）好氧池设备选择 根据上面计算得：好氧池最大时供气量为h=min,所需空气压力为, 选用罗茨鼓风机，具体型号为:RMF-250。口径为250Amm：转速为1170r/min； 电机极数为4；轴功率；电动机功率1 lOkwo共选用五台，四用一备。 (10) 缺氧池设备选择 以单组反应池计算，缺氧池设导流墙，将缺氧池子分为三格，每 格内设1台潜水搅拌机，所需功率按SW/n?池容计算。 缺氧池有效容积匕灵=53.57 x 7 x 4 = 1499 .96f 混合全池污水所需功率为5X = 则每台潜水搅拌机功率：3二2500w 选用JBL130-500型

16、螺旋桨式搅拌机,参数如下：转速88400r/min； 功率3kw；桨直径130500mm；桨叶数为3。 (11) 厌氧池设备选择 以单组反应池计算，厌氧池设导流墙，将厌氧池分成三格，每格 内设潜水搅拌机1台，所需功率按5w/m池容计算。 厌氧池有效容积 Vix = 53.57 x7x4 = l 499.96,n3 混合全池污水所需功率为5X = 则每台潜水搅拌机功率：3二2500w 选用JBL130-500型螺旋桨式搅拌机,参数如下：转速88400r/min； 功率3kw；桨直径130500mm；桨叶数为3。 （12）污泥回流设备 污泥回流比：R二100% 污泥回流量：QR二RQ二lX43000/24=h 设回流污泥泵房一座，内设3台潜污泵（2用1备） 单泵流量QR单二二X二h 选用300QW900-8-37污泥泵。 （13）混合液回流设备 A. 混合液回流比R内二150% 混