施工电梯接料平台施工方案

1、合肥建工集团秀山信达城D地块12#21#楼及地下室工程人货电梯料台搭设方案秀山信达城二期D地块工程人货电梯料台搭设方案入耐X Z合肥建工集团有限公司二零一六年四月合肥建工集团 秀山信达城 D地块12#21#楼及地下室工程人货电梯料台搭设方案18、工程概况二、编制依据三、施工升降机接料平台设计1、搭设要求3、搭设过程安全技术措施:4、安全防护措施四、架体拆除五、文明施工2.2.2.6.6.附件：施工升降机钢管落地接料平台计算书施工升降机(货梯)接料平台方案、工程概况本工程由12#、13#、14#、15#、16#、17#、18#、19#、20#、21#楼主楼及 地下2层车库组成，总建筑面积约117

2、297 m2。车库基础为筏板基础+抗浮锚杆,12#17#楼基础形式为桩基+筏板基础，18#21#楼为独立基础。地下室工程防水P6。主楼等级为二级，种植顶板和配电间的防水等级为一级，地下室抗渗等级 防火耐火等级为一级。本工14#17#楼为住宅，本程住宅工程等级为一级，设计使用年限为50年，结构类型为混凝土剪力墙。抗震设防烈度为6度。18#21#楼为商铺，工程等级为三级，框架结构，抗震设防烈度为7度。为了保证周转材料运输，提高经济效益，根据本工程的特点结合实际施工情况，该项目设置施工电梯7台，本方案主要针对施工升降机接料平台设计。二、编制依据1、施工图纸2、建筑施工安全检查标准(JGJ59 201

3、1)3、建筑机械使用安全技术规程(JGJ33-2012)4、高处作业安全技术规范(JGJ80 91)5、施工升降机安全规则(GB/T10055 2007)&施工升降机技术条件(GB/T10054 2005)7、龙门架及井架物料提升机安全技术规范(JGJ88-2010)三、施工升降机接料平台设计1、搭设要求(1) 施工电梯接料平台由落地式和悬挑式组成落地搭设从室外地坪开始搭设至第一步悬挑层;悬挑式搭设高度及位置同楼栋外施工脚手架;立杆横向间距为1450mm纵向间距为800,步距为：架空层即转换层层高为 4500mm步距为1500mm标准层层高为2900mm由于要设置人货电梯出入口, 所以步距设为

4、1800mm和1100mn间隔布置，出入口处为1800mm考虑结构安全, 在接料平台的侧面增设一道加强立杆， 考虑结构稳定在每次楼面处，将平台采用 四根 48*3.0的连墙杆穿孔固定于墙梁上。墙或梁穿孔固定于梁或墙上砼垫层接料平台出入口接料平台出入口接料平台出入口F Z Z Z /z / 丿 # r /.接料平台出入口标准层楼面二立面图三层楼面二层楼面I,厚木板rLt侧立面进行安装，为了安全起见,要求采用轻质角钢作为门的框架，在至少1.0m咼度2、搭设流程回填土夯实7浇筑砼垫层7放线定位7放扫地杆7树立杆并与扫地杆扣紧7扫地大横杆-与立杆、扫地杆扣紧-安一步小横杆并与各立杆扣紧-安一步大横 杆

5、T随层做架空板防护-安装安全门-重复安装至顶-设安全警示标志。3、搭设过程安全技术措施:(1) 、架体搭设作业下方10m范围内应设置警戒和危险标志，禁止行人通过;(2) 、参加施工作业人员和指挥人员， 必须持作业证上岗，每天早上应量血 压，身体不适高处作业人员不准登高作业。(3) 、登高作业人员必须戴安全帽，穿安全鞋，系安全带，配工具袋;(4) 、遇有五级大风及其以上或大雨、雷雨或台风，必须停止高处作业;(5) 、架设前应先检查杆件、配件是否符合质量要求，虚焊或焊缝脱焊、裂 缝、变形等，不准使用。(6) 、接料平台搭设在建筑物临边部位，安全防护应随层搭设，并做好班前 教育活动。4、安全防护措施

6、(1)、安全门高度为1.8m,宽度为1.7m,采用两扇门(每扇门宽度为0.85m)范围内用铁皮做为防护,1.0m以上采用钢丝网作为防护。门与架体之间采用焊 接(用插销将门与架体立杆焊接到一起)，两扇门之间采用插销直接进行固定。(2) 、接料平台架体搭设完成后，接料平台板要求用模板进行满铺， 未经验 收不准投入使用。(3) 、遇六级大风及其以上或台风大雨天气，应暂停作业使用。(4) 、应经常检查架体的杆件是否发生变形和连接松动情况，经常观察牢固 情况，发现问题并及时加以解决。(5)、架体上方进行安装作业时，其下方应暂停作业。四、架体拆除1、架体拆除应从顶至下的顺序：外围安全网-横杆-立杆-连墙件

7、。2、拆除前应搭好拆除平台。拆除平台不应大于 3节高度。3、拆除作业中，严禁从高处向下抛掷物件。4、墙柱连墙件不得提前拆除，在拆除前，应先设置临时支撑。5、拆除作业应在白天天气好的时候进行。因故中断作业时应采取临时稳固 措施。6拆除过程的安全技术措施与安装过程要求相同。7、拆除前作业下方10m范围内必须设置警戒，禁止行人通过。8、装拆人员必须戴好安全帽、登高人员必须系好安全带才作业。五、文明施工1、材料进场后应分规格编码堆放，堆放要按规定场地整齐放好，做到一头 齐。2、施工现场要经常保持整洁卫生，安装后应当把余下的材料运回堆放场地, 把杂物清理干净运走。3、四周安全网挂钩要整齐。4、要定时检查

8、，清理场地，如有不符合安全文明施工的马上整改。附件：施工升降机钢管落地接料平台计算书、参数信息：1. 基本参数立杆横向间距或排距la(m):1.45，立杆步距h(m): 1.55 ；立杆纵向间距I b(m):0.40，平台支架计算高度H(m): 42.00 ；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)： 600.00 ；钢管类型(mm):48X3.0，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80 ；2. 荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300 ；栏杆自重(kN/m):0.150 ；材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000 ； 施工均布荷载(kN/

9、m2):4.000 ；3. 地基参数地基土类型：素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00 ； 立杆基础底面面积(m2):0.20 ;地基承载力调整系数:1.00 。、纵向支撑钢管计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 4.49 cm 3；截面惯性矩I = 10.78cm 4；ill I UI H liim11门HI门丨1.纵向钢管计算简图1.荷载的计算:(1) 脚手板与栏杆自重(kN/m):qii = 0.15 + 0.3 X 0.6 = 0.33 kN/m(2) 堆放材料的自重线荷载(kN/m):qi2 = 5 X 0.6 = 3 kN/m ;(3)

10、活荷载为施工荷载标准值(kN/m):pi = 4 X 0.6 = 2.4 kN/m2.强度验算:依照规范5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和;最大弯矩计算公式如下：M = 0.1q/ +0最大支座力计算公式如下：=1皿+ 1知均布荷载：qi = 1.2 X qii+ 1.2 X q 伐=1.2 X 0.33+ 1.2 X 3 = 3.996 kN/m；均布活载：q2 = 1.4 X 2.4 = 3.36 kN/m ;最大弯距 Mmax = 0.1 X 3.996 X 0.4 2 + 0.117 X 3.36 X 0.4 2 = 0

11、.127 kN.m ;最大支座力 N = 1.1 X 3.996 X 0.4 + 1.2 X 3.36 X 0.4 = 3.371 kN ; 最大应力(T = Mnax / W = 0.127 1X6 / (4490) = 28.248 N/mm 2;纵向钢管的抗压强度设计值f=205 N/mm 2;纵向钢管的计算应力28.248 N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm,满足要求!3. 挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度;计算公式如下:3S47均布恒载:q = q 11 + q 12 = 3.33 kN/m ;均布活载:P = 2.4 kN/mV = (0.67

12、7X3.33+0.990 )2.4) M004/(100 送.06 XI05X107800)=0.053 mm ;纵向钢管的最大挠度为0.053 mm小于 纵向钢管的最大容许挠度 1450/150与10 mm 满足要求!三、横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =3.371 kN ;400400L400支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图（mm）a2531.6951 6050.2530.2540.2541.GGG 1.SSG支撑钢管计算剪力图（kN）最大弯矩 Mmax = 0.236 kN.m最大变形 V

13、 max =0.111 mm ；最大支座力 Qmax = 3.117 kN最大应力（T = 52.548 N/mm2 ；横向钢管的计算应力52.548 N/mm小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm,满足要求！支撑钢管的最大挠度为0.111 mm小于 支撑钢管的最大容许挠度 400/150与10 mm 满足要求!四、扣件抗滑移的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取6.40 kN ;纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R= 3.117 kN

14、;R 5 =S.21m ;Lo/i = 3210 / 15.9 = 201由长细比I 0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.188 ;钢管立杆受压应力计算值；(T =3700 /( 0.188 424 )= 171086N/mm 2;钢管立杆稳定性验算 (T =171.86 N/mm 2小于 钢管立杆抗压强度设计值f = 205 N/mm 2,满足要求！公式(2)的计算结果:L0/i = 1700 / 15.9 = 107由长细比I 0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.537 ;钢管立杆受压应力计算值260.17N/mm ;(T =14633.963700 /(

15、0.537 424 )=钢管立杆稳定性验算(T = .17N/mm2小于 钢管立杆抗压强度设计值f = 205 N/mm 2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算10 = k 1k2(h+2a)k2 -计算长度附加系数，按照表2取值1.118 ;公式(3)的计算结果:L0/i = 2218 / 15.9 = 139由长细比I 0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.353 ;钢管立杆受压应力计算值(T =3700/( 0.353 X24 )= 91.537.774N/mm2;钢管立杆稳定性验算(T = 91.53 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度设计值f =

16、 205 N/mm 2,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。表1模板支架计算长度阳加系数kl步距kl1.2431 1851 2kl.S1I. 1671.163表2模板支架计算长度阳加系数屹HR)4s10121416IS025303E40h+ZaulEtjn)1.351.01.0141.0261.0391.042J 0541.0611. C811. 1131. 1371. 1S51. 1731 441.01.0121.022L. 0311.0391.0471.0561. 0641.0721.0921. IllL 1291 1491.53101 0071

17、0151.041.0311.0391 04T1.0551.0621.0T91 O9T1. 1141. 1321.621.01.0071.0141. 0211.0291.03S1.0431. 0511.0561.0741.0901. IDS1. 1231,301.0l.OQT1. OH1.0201.0E&1.0331 040i.oe1.05Si.oev1 0311.0951. Ill1.921.01.0071.0121. OIS1.0241.0301.0351. 0421.0481. 0621.076L. 0901. 104. 04101 007011.0131.0E2I 091 0351,0刃l.OGO1 0731. oe?1. 1012 251.01.0071.0101.0161.0201.0271.032L. 0371.0421 0571.070L. 0811.0042. TO1 01 0071 0101. oie1.0201 0271 0321.0釘1.0421