155号保障性住房外墙脚手架施工方案

李沧区文昌路155号保障性住房项目工程外墙脚手架施工方案编码LJ/SHF/1731/2013/05编制单位莱西市建筑总公司第31项目经理部目录一、工程概况3二、编制依据3三、搭设施工方案3四、脚手架搭拆技术措施及有关规定6五、验收8六、检查8七、脚手架的拆除8八、安全管理9九、脚手架的设计与计算10十、施工详图及大样图35一、工程概况工程名称李沧区文昌路155号保障性住房项目（南区）设计单位青岛北洋建筑设计有限公司勘察单位青岛市勘察测绘研究院建设单位李沧区金水建设开发有限公司监理单位青岛海大工程监理咨询有限公司施工单位莱西市建筑总公司建设地点位于青岛市李沧区，西邻文昌路，北临沥通路工程规模总计建筑面积约8706221平方米，地上部分约6663863平方米，地下部分约2042358平方米。本工程为地下车库，基础为条形基础，车库建筑抗震等级为四级，主楼建筑抗震等级剪力墙为四级，框架柱为三级。二、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）；2、建筑施工安全检查标准标准（JGJ2011）；3、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）；三、搭设施工方案一）外墙脚手架搭设方案确定本工程设计为小区住宅工程，六个单体楼座，住宅单体楼高22层，局部为商业网点房，商业楼高82米，主体为框剪结构，建筑外围转角较多，飘窗空调板较多，外脚手架搭设转角及需要加宽的部位较多，按照工期计划，下部结构模板拆除后，进行砌体工程砌筑施工，考虑工程设计结构及工期计划的实际情况，外墙脚手架搭设施工方案确定如下地下室基础部分使用双排落地脚手架，搭设至地下室顶板，并高出顶板18米起到维护作用；14层采用在车库顶板搭设落地双排脚手架，511层搭设悬挑脚手架，1218层搭设悬挑脚手架，19层至机房层搭设悬挑脚手架。二）外墙脚手架搭设的形式根据本工程高度及施工要求需要（1）从地下室开始至1层底板（1层，搭设高度58M）搭设落地式脚手架；（2）从车库顶至4层顶板（4层，搭设高度1034M）搭设双排维护、防护脚手架；（3）从5层底板至11层顶板（7层196M），采用16工字钢从4层底板上开始悬挑，悬挑梁尾端使用14钢筋设两处固定在楼板上（悬挑与锚固1125），悬挑梁前端采用14钢丝绳进行吊拉卸荷；（4）从12层底板至18层顶板（7层196M），采用16工字钢从11层底板上开始悬挑，悬挑梁尾端使用14钢筋设两处固定在楼板上（悬挑与锚固1125），悬挑梁前端采用14钢丝绳进行吊拉卸荷；（5）从19层底板至机房层顶板（5层1376M），采用16工字钢从19层底板上开始悬挑，悬挑梁尾端使用14钢筋设两处固定在楼板上（悬挑与锚固1125），悬挑梁前端采用14钢丝绳进行吊拉卸荷。三）脚步手架的构造参数（1）、立杆横向间距B090，纵向间距L15M。（2）、内立杆距建筑物外皮B1030M。（3）、脚手架步距H18M，主接点处满设小横杆。（4）、建筑物与脚手架连接点竖向间距H36M，水平间距L45M（两步三跨）。（5）、脚手架均步施工荷载为3KN/M2。落地式及外挑式脚手架详见构造附图所示。四）脚步手架的材料要求（1）、钢管采用外径483MM，壁厚36MM的高频焊接钢管，严重锈蚀、弯曲、压扁、有裂缝的钢管严禁使用。（2）、扣件可为锻压铸铁扣件，有直角扣件、旋转扣件、对接扣件，扣件必须符合可锻压铸铁分类及技术条件的规定，并且要有出场合格证，不得使用严重锈蚀、由裂缝的扣件、脚用板采用09M09M竹笆板铺设，每一悬挑单元设一作业层，防护层应将内立杆与主体之间30CM的空间满铺竹笆板。架体所用的剪刀撑钢管刷红白相同的示警油漆。铺设竹笆板时，在两根纵向横杆之间另加两根纵向水平杆，并与小横杆连接，小横杆应在大横杆的下面。作业层脚手板要铺满、铺稳。竹笆板应按其主竹筋垂直与纵向水平方向铺设，且采用对接密封，四个角用直径12MM的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。（3）、脚手架随搭设随采用全新密目网封闭。（4）、绑扎用绳竹笆板采用12铁丝绑扎固定，密目网采用05尼龙绳绑扎固定。五）主杆搭设相邻立杆的接头不得在同一步内,扣件不得在同一高度上,内外立杆中心距为090M,纵向立杆间距为15M,立杆对接必须采用对接扣件,里皮立杆距墙030M。开始安装立杆时,应每隔6跨设置一根抛撑做临时固定,待连墙杆安装稳定后,方可根据情况拆除,立杆搭设应垂直,其垂直度允许偏差为10CM。六）大横杆纵向横杆必须设在立杆内侧,连接大横杆的对接扣件应交错布置,两根相邻的大横杆接头不得在同步或同跨内,各接头的中心至最近主接点的距离不宜大于纵距的1/3,大横杆步距为18M。七）小横杆主接点必须设置一根小横杆,用直角扣件固定,且严禁拆除,主接点处两个直角扣件的中心距不应大于150MM,本工程脚手板采用竹芭板,因此大横杆应固定在立杆上,小横杆应固定在大横杆上。八）拉接点连墙杆拉接点应靠近主接点处设置,偏离主接点不应大于300MM,应从底层第一步大横杆开始设置,当该处设置困难时,应采取其它措施固定。拉接点竖向间距H36M，水平间距L45M二步三跨,本工程采用硬拉接,拉接点当不能采用水平拉接时,与脚手架连接的一端应下斜拉接,不应采用上斜拉接。九）剪刀撑搭设每道剪刀撑宽度应不小于4跨,且不得小于6M,斜杆与地面的倾角为4560之间,从地面搭起并设垫板,并由底至顶连续设置。剪刀撑必须采用搭接,搭接长度为1M,设3个旋转扣件剪刀撑斜杆应与相交的横向水平杆的伸出端或立杆相连接。四、脚手架搭拆技术措施及有关规定一）外挑架的搭设本工程从5层底板设置第一道悬挑工字钢，搭设高度为196米，从12层底设置第二道悬挑工字钢，搭设高度为196米，从19层底设置第三道悬挑工字钢，搭设高度为1376米，共搭设3道悬挑脚手架，悬挑高度为5585米。（1）脚手架立杆相邻接头不得在同一步内，垂直偏差不得大于脚手架高度的1/200，且最大偏差不得大于10CM。（2）脚手架大横杆相临杆，内外皮大横杆不得在同一跨内接头，应相互错开，脚手架每面纵向水平偏差不得大于10CM。（3）脚手架各杆件相交处，伸出扣件外的钢管端头均应大于10CM，以防滑脱。（4）操作层竹笆板应满铺对接。竹笆板下面设置两根纵向杆，纵向杆间距不大于40CM。（5）拉结点采用硬拉结，事先在砼剪力墙上予埋钢管，以备拉结使用，或采用层间构造柱和剪力墙进行拉结，拉结采用二步三跨设一处（即高36M,水平45M）,拉结要牢固可靠。（6）大横杆上下之间60CM处设一道防护栏杆，施工层必须设防护栏杆，加设踢脚板，脚手架应始终高于施工层一步架。（7）外挑脚手架及中间处剪刀撑至下而上连续设置，每组剪刀撑至少跨越4根立杆间距，剪刀撑采用搭接，搭接长度为1M，设3个旋转扣件，剪刀撑与地面夹角为6045之间。剪刀撑斜杆应与相交的横向水平杆的伸出端或立杆相连接。（8）悬挑工字钢的搭设悬挑承重结构为16工字钢和14钢丝绳，工字钢的长度为354米（有阳台挑出部分另加阳台尺寸），悬挑端与锚固端比例为1125锚固端在楼层面上15米长，用两根18钢筋扣住工字钢锚固段，槽钢的另一端是外脚手架底部坐落位置，长度为13米。脚手架宽度为090米，离建筑物距离30CM，通过斜拉可减少悬挑槽钢的绕度，在外挑工字钢上（与立杆对应位置外）焊2根25MM、高10CM的钢筋，以固定立杆。（9）工字钢的吊拉钢丝绳采用14的钢丝绳做吊拉，吊拉点应与工字钢横向点垂直，钢丝绳采用3道钢丝绳卡子固定。（10）脚手架的搭接必须边支边搭边拉结，绝对杜绝先支搭后拉结。（11）脚手架悬挑位置变换时。把新的斜撑杆支搭好，才能撤掉原有支撑杆。（12）搭设脚手架的施工人员，必须经过专业培训，持有特殊工种操作证具备拆高大脚手架的经验。（13）脚手架四周采用密目网全封闭式围护，脚手架架体内，32M处（第2步脚手架）必须搭设首层安全平网，施工层以下每间隔2层用安全平网封闭，安全平网内沿距建筑物水平间距不得大于100MM，安全平网网目不大于100100MM,网内不得存留杂物。（14）脚手架的顶层必须设防护栏杆，加设踢脚板且脚手架必须高于作业面15米。（15）在脚手架外侧四周加设外挑式安全网，在4层顶112M处搭设第一道，在11层顶279M处搭设第二道，在17层顶447M处搭设第三道。外挑网宽应大于36M，外挑水平角度控制在2030度之间。每道外挑式安全网为双层，在底层平网上再加铺一层密目式安全立网，网片之间应采取绑扎等形式有效连接。外挑式安全网外沿应采用钢管固定双层网网纲，内沿可与脚手架架体固定连接，外挑式安全网设钢管斜支撑杆，其间距不大于3M，支撑角度4560度，支撑杆件下端应支撑固定在脚手架上。五、验收脚手架搭设完毕，必须经过验收合格后，方可使用。脚手架的验收阶段1、基础完工后及脚手架搭设前。2、作业层上施加荷载前。3、每搭完1013M后。4、达到设计高度后。5、遇有六级大风与大雨后，寒冷季节开冻后。6、停用一个月后。六、检查脚手架使用中应定期检查下列项目1、构件的设置和连接，连墙杆、支撑系统等构造是否符合要求。2、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3、钢丝绳是否松动。4、高度在24M以上的脚手架，其立杆的沉降与垂直的偏差情况。5、安全防护措施是否符合要求。七、脚手架的拆除1、拆除脚手架时必须划出安全区，设警戒标志，并设专人警戒。2、应全面检查脚手架的扣件连接，连墙杆、支撑系统等构造是否符合要求。及地面的障碍物。3、拆除脚手架前必须由专人检查脚手架上的物料及地面的障碍物等是否清理干净，否则不允许拆除，拆除时应按规程拆除。4、拆除时应由上而下逐层拆除，严禁将连墙杆整层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不得大于2步，如高差大于2步，应增设连墙杆固定。5、当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，必须设置连墙杆和横向斜撑加固。6、拆除时的程序应按后搭者先拆的程序，脚手架拆至最后一根立杆时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙杆。八、安全管理1、脚手架搭设人员必须是经过主管部门培训，考核合格的架子工，上岗人员应定期查体，合格者方可持证上岗。2、搭设脚手架人员必须戴好安全帽，佩带安全带，穿防滑鞋。3、作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。4、当有六级以上大风和雾、雨、雪天气时，应停止脚手架的搭设与拆除作业，雨雪后上架应有防滑措施，并应扫除积雪。5、安全网应架设及时，防护严密，网内无杂物。6、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件（1）主接点处的纵、横水平杆（2）连墙杆7、脚手架在使用过程中，严禁随意拆除，须做局部拆除时，必须制定相应的安全加固措施。8、大风雨过后，施工负责人要及时组织有关人员对脚手架进行检查，对有杆件松动及不符合要求的脚手架立刻进行加固。9、不得在脚手架基础及临近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，报安全部门批准。10、邻街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施和专人看守。11、工地的施工用电线路不得放在脚手架上。12、搭拆脚手架时，地面应放围拦和警戒标志，并派专人监护，严禁非操作人员进入物体坠落半径区域。九、脚手架的设计与计算1脚手架设计原则脚手架设计原则，应以实用、安全、经济、简便为主。2实用脚手架首先必须满足施工操作的要求要有适当的宽度、步架高度、离墙距离，便于工人操作，并能堆放和运送必需的材料和小型工具。要能满足立体交叉流水作业和多工种作业的要求，尽量减少和避免多次拆改架子。3安全建筑施工中，由于脚手架的问题而出现的安全事故较多，因此脚手架的设计不但要满足使用的要求，而且首先要考虑安全问题。脚手架本向必须具有足够的承载能力，在施工荷载作用下不变形、不倾斜、不摇晃；同时，脚手架的地基也必须有足够的承载能力，以确保架子不致产生不均匀沉陷或倾斜。要充分估计施工中可能发生的不利荷载，设计中要明确控制荷载。要有可靠的安全防护措施，包括防护栏、挡脚板、安全网、上下通道扶梯、斜道防滑、多层立体作业的防护、悬吊架的安全防护和雨季防电、避雷设计等等。4经济在满足使用和安全要求和条件下，应对几种方案进行经济比较。因此，要因地制宜、就地取材。另外，还要进行综合比较，如对施工工期、劳动力消耗、工程质量等方面的影响等。5简便在架子设计时，要做到使脚手架搭设、拆除和搬运较方便，周转灵活，以减轻工人的劳动强度。落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为844米，立杆采用单立管。搭设尺寸为立杆的纵距150米，立杆的横距090米，立杆的步距180米。采用的钢管类型为48336，连墙件采用2步3跨，竖向间距360米，水平间距450米。施工均布荷载为30KN/M2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算大横杆的自重标准值P10038KN/M脚手板的荷载标准值P201500900/30045KN/M活荷载标准值Q30000900/30900KN/M静荷载的计算值Q11200381200450100KN/M活荷载的计算值Q21409001260KN/M大横杆计算荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度大横杆计算荷载组合简图支座最大弯矩2抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下跨中最大弯矩为M100801000101260150020302KNM支座最大弯矩计算公式如下支座最大弯矩为M2010010001171260150020354KNM我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算0354106/4491078872N/MM2大横杆的计算强度小于2050N/MM2,满足要求3挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下静荷载标准值Q1003800450083KN/M活荷载标准值Q20900KN/M三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V0677008309900900150004/10020610510778002160MM大横杆的最大挠度小于15000/150与10MM,满足要求二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1荷载值计算大横杆的自重标准值P1003815000058KN脚手板的荷载标准值P2015009001500/30068KN活荷载标准值Q300009001500/31350KN荷载的计算值P1200581200681413502040KN小横杆计算简图2抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下集中荷载最大弯矩计算公式如下M12003809002/820400900/30617KNM0617106/44910137319N/MM2小横杆的计算强度小于2050N/MM2,满足要求3挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下集中荷载最大挠度计算公式如下小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1500038900004/3842060105107780000002MM集中荷载标准值P0058006813501475KN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V214751009000390002490002/9/7220610510778001719MM最大挠度和VV1V21734MM小横杆的最大挠度小于9000/150与10MM,满足要求三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取80KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1荷载值计算横杆的自重标准值P1003809000035KN脚手板的荷载标准值P2015009001500/20101KN活荷载标准值Q300009001500/22025KN荷载的计算值R1200351201011420252998KN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求当直角扣件的拧紧力矩达4065NM时,试验表明单扣件在12KN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取80KN；双扣件在20KN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取120KN。四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容1每米立杆承受的结构自重标准值KN/M；本例为01070NG10107177001893KN2脚手板的自重标准值KN/M2；本例采用竹笆片脚手板，标准值为015NG201504150009000300/20540KN3栏杆与挡脚手板自重标准值KN/M；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为015NG3015015004/20450KN4吊挂的安全设施荷载，包括安全网KN/M2；0005NG400051500177000133KN经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG3NG43016KN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ3000215000900/24050KN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0基本风压KN/M2，按照建筑结构荷载规范GB500092001附录表D4的规定采用W00600UZ风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范GB500092001附录表721的规定采用UZ0620US风荷载体型系数US1134经计算得到，风荷载标准值WK070600062011340295KN/M2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG08514NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N1230160851440508439KN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG14NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N1230161440509289KN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW08514WKLAH2/10其中WK风荷载标准值KN/M2；LA立杆的纵距M；H立杆的步距M。经过计算得到风荷载产生的弯矩MW085140295150018001800/100171KNM五、立杆的稳定性计算1不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值，N9289KN；I计算立杆的截面回转半径，I160CM；K计算长度附加系数，取1155；U计算长度系数，由脚手架的高度确定，U1500；L0计算长度M,由公式L0KUH确定，L01155150018003118M；A立杆净截面面积，A4239CM2；W立杆净截面模量抵抗矩,W4491CM3；由长细比，为3118/16196；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L0/I的结果查表得到0190；钢管立杆受压强度计算值N/MM2；经计算得到9289/019424115608N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值，F20500N/MM2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算NL，连墙件的设计计算满足要求连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到NL7697KN大于扣件的抗滑力80KN，满足要求连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求PFG其中P立杆基础底面的平均压力KN/M2，PN/A；P3716N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值KN；N929A基础底面面积M2；A025FG地基承载力设计值KN/M2；FG6800地基承载力设计值应按下式计算FGKCFGK其中KC脚手架地基承载力调整系数；KC040FGK地基承载力标准值；FGK17000地基承载力的计算满足要求悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为196米，立杆采用单立管。搭设尺寸为立杆的纵距150米，立杆的横距090米，步距180米。采用的钢管类型为48336，连墙件采用2步3跨，竖向间距360米，水平间距450米。施工均布荷载为30KN/M2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度130米，建筑物内锚固段长度220米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物120M。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算大横杆的自重标准值P10038KN/M脚手板的荷载标准值P201500900/30045KN/M活荷载标准值Q30000900/30900KN/M静荷载的计算值Q11200381200450100KN/M活荷载的计算值Q21409001260KN/M大横杆计算荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度大横杆计算荷载组合简图支座最大弯矩2抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下跨中最大弯矩为M100801000101260150020302KNM支座最大弯矩计算公式如下支座最大弯矩为M2010010001171260150020354KNM我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算0354106/4491078872N/MM2大横杆的计算强度小于2050N/MM2,满足要求3挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下静荷载标准值Q1003800450083KN/M活荷载标准值Q20900KN/M三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V0677008309900900150004/10020610510778002160MM大横杆的最大挠度小于15000/150与10MM,满足要求二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1荷载值计算大横杆的自重标准值P1003815000058KN脚手板的荷载标准值P2015009001500/30068KN活荷载标准值Q300009001500/31350KN荷载的计算值P1200581200681413502040KN小横杆计算简图2抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下集中荷载最大弯矩计算公式如下M12003809002/820400900/30617KNM0617106/44910137319N/MM2小横杆的计算强度小于2050N/MM2,满足要求3挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下集中荷载最大挠度计算公式如下小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1500038900004/3842060105107780000002MM集中荷载标准值P0058006813501475KN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V214751009000390002490002/9/7220610510778001719MM最大挠度和VV1V21734MM小横杆的最大挠度小于9000/150与10MM,满足要求三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取80KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1荷载值计算横杆的自重标准值P1003809000035KN脚手板的荷载标准值P2015009001500/20101KN活荷载标准值Q300009001500/22025KN荷载的计算值R1200351201011420252998KN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求当直角扣件的拧紧力矩达4065NM时,试验表明单扣件在12KN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取80KN；双扣件在20KN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取120KN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容1每米立杆承受的结构自重标准值KN/M；本例为01070NG10107203002172KN2脚手板的自重标准值KN/M2；本例采用竹笆片脚手板，标准值为015NG201504150009000300/20540KN3栏杆与挡脚手板自重标准值KN/M；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为015NG3015015004/20450KN4吊挂的安全设施荷载，包括安全网KN/M2；0005NG400051500203000152KN经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG3NG43314KN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ3000215000900/24050KN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0基本风压KN/M2，按照建筑结构荷载规范GB500092001附录表D4的规定采用W00600UZ风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范GB500092001附录表721的规定采用UZ1110US风荷载体型系数US1134经计算得到，风荷载标准值WK070600111011340529KN/M2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG08514NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N1233140851440508796KN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG14NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N1233141440509647KN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW08514WKLAH2/10其中WK风荷载标准值KN/M2；LA立杆的纵距M；H步距M。经过计算得到风荷载产生的弯矩MW085140529150018001800/100306KNM五、立杆的稳定性计算1不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值，N9647KN；I计算立杆的截面回转半径，I160CM；K计算长度附加系数，取1155；U计算长度系数，由脚手架的高度确定，U1500；L0计算长度M,由公式L0KUH确定，L01155150018003118M；A立杆净截面面积，A4239CM2；W立杆净截面模量抵抗矩,W4491CM3；由长细比，为3118/16196；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L0/I的结果查表得到0190；钢管立杆受压强度计算值N/MM2；经计算得到9647/019424120052N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值，F20500N/MM2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算NL，连墙件的设计计算满足要求连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到NL6990KN大于扣件的抗滑力80KN，满足要求连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为900MM，内侧脚手架距离墙体300MM，支拉斜杆的支点距离墙体1200MM，水平支撑梁的截面惯性矩I166000CM4，截面抵抗矩W18500CM3，截面积A3060CM2。受脚手架集中荷载P965KN水平钢梁自重荷载Q1230600000178510029KN/M1悬挑脚手架示意图10012002200965KN965KN029KN/MAB悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到000003192166799807068005悬挑脚手架支撑梁剪力图KN16080801悬挑脚手架支撑梁弯矩图KNM00520049悬挑脚手架支撑梁变形图MM各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R111593KN,R28756KN,R30047KN最大弯矩MMAX1608KNM抗弯计算强度FM/105WN/A1608106/105185000047971000/306009846N/MM2水平支撑梁的抗弯计算强度小于2150N/MM2,满足要求八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下其中B均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范GB500172003附录B得到B200由于B大于06，按照钢结构设计规范GB500172003附录B其值B1070282/