金水制梁场施工方案计算书

金水制梁场场建施工方案计算书新建郑徐铁路客运专线工程金水制梁场施工方案计算书设计复核审核目录一、工程概况1二、计算依据3三、计算内容4四、荷载分项系数4五、制梁装置计算551制梁台座荷载计算5511张拉钢筋前荷载计算5512张拉钢筋后荷载计算8513荷载组合计算852315M制梁台座计算10521制梁台座端头地基计算10522制梁台座端头基础计算19523制梁台座跨中结构计算2353箱梁钢筋吊架计算29531吊架荷载计算29532吊架结构计算30六、存梁台座计算3261存梁台座荷载计算3262存梁台座结构计算33621315M单层存梁台座（载体桩形式）34622315M双层存梁台座（载体桩形式）45623315M单层存梁台座（换填垫层形式）4963存梁台座柱计算56七、龙门吊基础计算5771龙门吊基础布置577250T龙门吊基础结构计算57八、静载台座计算63九、施工注意事项63一、工程概况1、梁场概况新建铁路郑州至徐州客运专线西起河南省郑州市，沿途经过河南省、安徽省，东至江苏省徐州市。线路西连郑州枢纽，与郑西客运专线及京广客运专线衔接，东接徐州枢纽，与京沪高速铁路衔接，为国家铁路规划“四纵四横”客运专线网主要组成部分。郑州东站中心至徐州东站中心线路全长36093KM，新建大、中桥共计23座33737KM，占线路里程的935。中铁四局集团第一工程有限公司金水制梁场位于郑州市金水区小金庄村境内，对应线路里程DK12100DK12550，承担郑徐客专（DK0000DK26196570）两座特大桥656片整孔箱梁的预制任务。2、制梁概况梁体结构为无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁，采用通桥（2013）23221、通桥（2013）2322V1的桥，长分别为326M与246M，为计算考虑，选择326M梁作为计算对象。梁体宽134M，外侧高度3078M，梁体混凝土自重830T。具体截面尺寸见下图11。图11通桥（2013）23221图单位MM3、地质分布情况制梁场场地地貌单元属于黄河冲洪积平原。场地大面积为耕地，场地位于郑州市107辅道与鸿宝路交叉口东北角；场地原为农田，绝对高程在85508610M之间，最大高差达060M，地势较平坦，交通便利。地质在勘探深度范围内将地层共分为8层，从上到下前四层为粉土，第五层为粉质粘土，其后分别为中细砂、中砂、粉质粘土；各层土的厚度、层底标高及埋深见场地厚度统计表11；表11场地地层厚度埋深及层底标高统计表层厚度米层底深度米层底标高米号最小值最大值平均值最小值最大值平均值最小值最大值平均值1110240183110240183834085008390221035027441051045680608150811632404003227308507787700785077954190330266980111010457470758075285120460241114015701285701074207287612101460136825902650261459006010595078008708353450346034555100510051008该层最大揭露深度400M，最大揭露厚度55M，因为7、8两层过深，所以计算时到第六层为止，各层土主要的物理力学性质见表12表12各层土主要的物理力学性质层号重度（KN/M3承载力（KPA）压缩模量（MPA）11829045121781501024318711079641951556555204905376215300264、地下水本区地下含水层主要为粉土（夹粉砂透镜体）、粉质粘土层，由于含水层的沉积韵律发育，含水量较大，且受降雨量、人工开采影响明显；补给来源主要为大气降水及地下径流补给，本层水以水平径流（层间补给）为主，垂直渗透为辅，地下水位年变化幅度在20M左右；勘察其间地下水位埋深在140M（标高在720M）左右，近35年最高水位130M（绝对高程约730M），历史最高水位00M（绝对高程约860M）。由于本工程使用年限仅两年左右，其设计设防最高水位可按地下120M（绝对高程约740M）考虑。二、计算依据1钢结构设计规范（GB500172003）；2建筑结构荷载规范（GB500092012）；3铁路桥涵设计基本规范（TB1000212005）；4建筑地基基础设计规范（GB500072011）；5混凝土结构设计规范（GB500102010）；6公路桥涵地基与基础设计规范（JTGD632007）；7路桥施工计算手册周水兴等主编（人民交通出版社）；8机械设计手册（新编软件版）2008；9材料力学（西南交通大学出版社）；10结构力学（高等教育出版社）；11载体桩设计规程（JGJ1352007）；12建筑桩基技术规范（JGJ942008）；13金水制梁场岩土工程勘察报告；14计算软件MIDAS/CIVIL60、理正系列软件；3、计算内容本计算书计算范围是金水制梁场施工结构的计算，计算内容包括制梁装置、存梁台座、静载装置、提梁机和龙门吊基础的计算，具体的计算内容如下所示1、制梁装置箱梁钢筋吊架、315M/235M制梁台座强度、地基沉降及地基承载力的计算；2、存梁台座315M/235M存梁台座强度、地基沉降、地基承载力及配筋的计算；3、提梁机基础900T轮式提梁机基础强度、承载力及其沉降的计算；4、龙门吊基础50T和10T龙门吊基础强度、承载力及其沉降的计算。4、荷载分项系数为安全考虑，参照建筑结构荷载规范（GB500092006规定，计算结构强度的荷载设计值，取其标注值乘以以下相应的分项系数1、永久荷载的分项系数，取12；2、可变荷载的分项系数，取14。5、制梁装置计算51制梁台座荷载计算511张拉钢筋前荷载计算根据第一章介绍可知，梁体总重G1830T，根据现场施工反馈得到其侧模模板G273T，底模模板G338T，内模模板G468T，端模G510T。根据路桥施工计算手册表81可知，振捣混凝土时产生的荷载标注值P12KPA，施工人员及设备荷载标注值P225KPA。制梁台座采用双向台座和单线台座共用，其端头采用扩展基础，中部采用弹性地基梁，其断头截面尺寸如下图51所示21089090碎石层1510597596碎石层图51制梁台座端头截面图（单位CM）根据图51可知，台座纵梁对称布置，总长332M，间距为21M，其宽50CM，高80CM。其荷载根据简支梁分配到纵梁上，其荷载划分图如图52所示。210189090碎石层1510597596碎石层图52制梁台座荷载分布图（单位CM）由图52根据CAD测算得号截面面积为3788177CM2，占总面积的43；号截面面积1235361CM2，占总面积的14。因此箱梁梁重按上述面积占总面积的百分比进行分配，端模作用到制梁台座两端，侧模作用到地面上。一、315M制梁台座端头荷载计算Q（12G112G312G4）/L12（P1P2）B（1283001238012680）/32614（225）12420KN/M由于端模直接作用到制梁台座段头上，作为集中荷载考虑G5100KN。由于在制梁台座中部采用钢管桩支柱，因此在靠端部的钢管桩支柱处，其端头和钢管桩支柱按简支分配力，其力分配图如下图所示204716中部分配荷载端模荷载图53制梁台座端头荷载分布图（单位CM）根据图53可知，端模集中荷载N1G5/250KN，中部分布荷载N2Q1642016672KN；所以可按面积分配得到纵梁上荷载，如下表所示表51纵梁荷载纵梁编号均布荷载Q（KN/M集中荷载F1（KN）集中荷载F2（KN）180621528905887941二、315M制梁台座中部钢管桩支柱荷载计算由于钢管桩支柱纵向间距为3M，其荷载按照简支梁分配到钢管桩上，则其荷载为NQ342031260KN根据以上计算，荷载按面积百分比分配到横排钢管桩支柱上。则号钢管桩上荷载F1N431260435418KN；号钢管桩上荷载F2N141260141764KN；三、315M与235M共用制梁台座之间荷载计算在315M与235M共用制梁台座之间弹性地基梁截面图如下图54所示21055碎石层夯实夯实图54共用梁台座截面图（单位CM）同样可得到作用于号纵梁上的均布荷载QQ43420431806KN/M，号纵梁上的均布荷载QQ1442014588KN/M。512张拉钢筋后荷载计算在梁体混凝土达到初张拉强度前侧模和端模拆除，内模松动作用到底模上，其底模不移动。由于箱梁张拉后，梁体产生预拱度，则整个箱梁重量作用到制梁台座两端上。由于底模没拆除，为简化计算按照均布荷载作用到制梁台座端头的纵梁上，根据以上叙述，其荷载计算如下所示Q12G1/（2L端）12（G3G4）/L128300/235）12（380680）/32614619KN/M根据以上计算作用到号纵梁上的均布荷载QQ4314619436286KN/M，号纵梁上的均布荷载QQ1414619142047KN/M。513荷载组合计算根据图51可知，制梁台座端头纵梁位置对称于中心线两端，现令沿制梁台座端头支座横向为Y方向，纵向为X方向，其坐标如下图55所示。57014015XY图55制梁台座端头中心坐标图（单位CM）由于纵梁对称于X轴布置，所以台座在所受X方向弯矩为0。则利用51节荷载数据可计算一、张拉钢筋前作用到制梁台座端头的荷载将号纵梁上移置中心后产生的弯矩和集中力为FQLF1F21806（3504）2152898704KNMYF2X2F1X128915521515541355KNM将号纵梁上移置中心后产生的弯矩和集中力为FQLF1F2588（3504）79412834KNMYF2X2F1X1941155715513466KNM综合后，张拉钢筋前作用到制梁台座中心的荷载为F2FF28704283420242KNMY2MYMY2413551346696176KNM2、张拉钢筋后作用到制梁台座端头的荷载此时由于荷载对Y轴也是对称的，所以MY也是0。将号纵梁上移置中心后产生的集中力为FQL62863522001KN将号纵梁上移置中心后产生的弯矩和集中力为FQL2047357165KN综合后，张拉钢筋后作用到制梁台座中心的荷载为F2FF222001716551167KN52315M制梁台座计算521制梁台座端头地基计算根据513节荷载组合计算结构可知，在张拉钢筋前其荷载为F20242KN、MY96176KNM；在张拉钢筋后其荷载为F51167KN；由于荷载不一致，因此在地基计算时分别带入上述何在进行计算。1、张拉钢筋前地基计算计算采用理正系列软件进行计算，计算结果如下所示计算项目张拉钢筋前地基处理计算计算简图计算条件基础参数基础类型矩形基础基础埋深1500M基础宽度5500M基础长度7700M基础覆土容重20000KN/M3竖向荷载20242KN弯矩MY9618KNM土层参数土层层数6地下水埋深12000M压缩层深度10300M沉降经验系数0400地基承载力修正公式承载力修正基准深度D00500M序号土类型土层厚容重饱和容重压缩模量承载力BDMKN/M3KN/M3MPAKPA1粉土18301824510900000015002粉土2740178102401500000015003粉土322018779601100000015004粉土266019565501550000015005粘性土24102042115370900000016006细砂1368021521526000300000001000换填垫层参数材料类型AA类中砂、粗砂、砾砂、圆砾、角砾、石屑、卵石、碎石、矿渣等B类粉质粘土、粉煤灰等C类灰土等压缩模量10000MPA承载力260000KPA厚度1000M顶面宽度7900M底面宽度6900M顶面长度8900M底面长度9900M压力扩散角26667计算结果1垫层承载力验算基底平均压力PK778KPA基底最大压力PKMAX1026KPA基底最小压力PKMIN530KPA基底自重压力PC273KPA垫层承载力特征值FZ2273KPAPK300MM，满足构造要求垫层顶面宽度超出基础底边宽度不小于300MM基础底面长度L7700M垫层顶面长度L18900ML1L/2300MM，满足构造要求垫层顶面长度超出基础底边宽度不小于300MM按应力扩散角验算垫层底面宽度和长度垫层底面宽度B26900M基底压应力传递到垫层底面处的应力分布宽度B2ZTG6504M垫层底面宽度B2B2ZTG,垫层底面满足应力扩散要求垫层底面长度L29900M基底压应力传递到垫层底面处的应力分布长度L2ZTG8704M垫层底面长度L2L2ZTG,垫层底面满足应力扩散要求4下卧层承载力验算土层号深度PZPCZPZPCZFZ是否满足M度KPAKPAKPAKPA345723024782110682196满足4779230147142315703547满足51045230104194220463858满足6128623080235324335262满足7265423727392639536853满足土层的应力扩散角PZ下卧层顶面处的附加应力值PCZ下卧层顶面处土的自重压力值FZ下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力特征值5沉降计算沉降计算点坐标X0,Y00000,0000层号厚度压缩模量Z1Z2压缩量应力系数积分值MMPAMMMMZ2A2Z1A1103310000000033167032992067100000331003350664332071024010030788117870432279603076291042164245251655062988052506811压缩模量的当量值8737MPA沉降计算经验系数0400总沉降量040029501180MMZ1基础底面至本计算分层顶面的距离Z2基础底面至本计算分层底面的距离2、张拉钢筋前地基计算计算采用理正系列软件进行计算，计算结果如下所示计算项目张拉钢筋后地基处理计算计算简图计算条件基本参数地基处理方法换填垫层法基础参数基础类型矩形基础基础埋深1500M基础宽度5500M基础长度7700M基础覆土容重20000KN/M3竖向荷载51167KN土层参数土层层数6地下水埋深12000M压缩层深度10300M沉降经验系数0400地基承载力修正公式承载力修正基准深度D00500M序号土类型土层厚容重饱和容重压缩模量承载力BDMKN/M3KN/M3MPAKPA1粉土18301824510900000015002粉土274017810240150000001503粉土322018779601100000015004粉土266019565501550000015005粘性土24102042115370900000016006细砂1368021521526000300000001000B基础宽度地基承载力修正系数D基础深度地基承载力修正系数换填垫层参数材料类型AA类中砂、粗砂、砾砂、圆砾、角砾、石屑、卵石、碎石、矿渣等B类粉质粘土、粉煤灰等C类灰土等压缩模量10000MPA承载力260000KPA厚度1000M顶面宽度7900M底面宽度6900M顶面长度8900M底面长度9900M压力扩散角26667计算结果1垫层承载力验算基底平均压力PK1508KPA基底最大压力PKMAX1508KPA基底最小压力PKMIN1508KPA基底自重压力PC273KPA垫层承载力特征值FZ2873KPAPK300MM，满足构造要求垫层顶面宽度超出基础底边宽度不小于300MM基础底面长度L7700M垫层顶面长度L18900ML1L/2300MM，满足构造要求垫层顶面长度超出基础底边宽度不小于300MM按应力扩散角验算垫层底面宽度和长度垫层底面宽度B26900M基底压应力传递到垫层底面处的应力分布宽度B2ZTG6504M垫层底面宽度B2B2ZTG,垫层底面满足应力扩散要求垫层底面长度L29900M基底压应力传递到垫层底面处的应力分布长度L2ZTG8704M垫层底面长度L2L2ZTG,垫层底面满足应力扩散要求4下卧层承载力验算土层号深度PZPCZPZPCZFZ是否满足M度KPAKPAKPAKPA345723060582114262196满足4779230361142317833547满足51045230255194221973858满足61286230195235325495262满足7265423765392639916853满足土层的应力扩散角PZ下卧层顶面处的附加应力值PCZ下卧层顶面处土的自重压力值FZ下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力特征值5沉降计算沉降计算点坐标X0,Y00000,0000层号厚度压缩模量Z1Z2压缩量应力系数积分值MMPAMMMMZ2A2Z1A110331000000003340803299206710000033100821066433207102401003072156178704322796030762925491642452516550629880128406811压缩模量的当量值8737MPA沉降计算经验系数0400总沉降量040072172887MMZ1基础底面至本计算分层顶面的距离Z2基础底面至本计算分层底面的距离通过张拉钢筋前后基础计算可知，最大沉降为2887MM。522制梁台座端头基础计算1、制梁台座端头纵梁抗压强度计算在制梁台座端头有均布荷载和集中荷载，根据511节和512节计算可知号纵梁上荷载最大，其预应力钢筋张拉前后荷载计算集散图如下图56A和B所示。A张拉钢筋前荷载分布图B张拉钢筋后荷载分布图图56制梁台座端头纵梁荷载分布图（单位CM）由于纵梁宽度为50CM，其张拉预应力钢筋前局部承压计算如下所示1F1/A1215103/（0405）011MPA2F2/A2289103/（0405）1445MPA3QL/A3180631103/（3105）036MPA预应力钢筋张拉后纵梁局部承压计算如下所示4QL/A4628635103/（3505）1257MPA由于制梁台座采用C30混凝土，根据混凝土结构设计规范（GB500102010）表414可知，其抗压强度设计值143MPA；以上计算取最大应力MAX21445MPA10M，应当考虑桩侧阻的影响，然而在计算中并没有计入这一部分，等于提供了额外的安全系数，所以桩身单桩竖向承载力满足要求。（二）桩身强度验算桩身混凝土强度应满足承载力要求，桩身强度应按下式计算（67）CPNFA式中N相应于荷载效应标准组合时，作用于载体桩但装上竖向力设计，取114578KN；FC混凝土轴心抗压强度设计值，根据混凝土结构设计鬼法（GB500102010）查的C40混凝土为191MPA；AP桩身截面面积；C承桩工艺系数，桩身为预制桩时取08，现场灌注时取075；则可计算得23145707519345018CPNKFAKN所以桩身强度满足要求。、3、软弱下卧层验算持力层为中细砂层，该层厚达1368M，桩身进入该层38CM，而该层下土层承载力标准值为350KPA，非软弱下卧层，所以不需要进行软弱下卧层验算。、4、桩基沉降桩基沉降应按下列公式进行计算（68）101NIISZSPE对于独立承台基础（69）0002KHSIAFGDALBQLPR式中S桩基最终沉降量；P沉降计算经验系数，可按建筑地基基础设计规范GB500072011执行，取10；P0对应荷载效应准永久组合时压缩土层顶部的附加压力；N桩基沉降计算范围内所划分的土层数；ZI，ZI1载体桩基沉降计算面至第I层土，第I1层土底面的距离；I，I1载体桩基础底面计算点至第I层，底I1层土底面深度范围内平均附加应力系数，按建筑地基基础设计规范GB500072011规定执行；ESI桩基沉降计算范围内第I层土的压缩模量；QSIA桩侧阻力特征值；A承台面积；DH承台埋深；L0、B0承台下最外侧桩桩身眼熟相投应形成矩形的长点和短边边长；R等小计算距离，因为AE较大，所以取10M；则可计算得000221948176189275KHSIAFGDLBQLPRKPA根据载体桩设计规程（JGJ1352007）456节规定，沉降计算位置从混凝土桩身下2M开始计算，根据表11可知，即从第二层土下137M处开始计算。因为无相邻荷载，基础宽度在130M之内，所以基础中点的沉降计算深度ZN可按下式计算（610）2504LNNZB带入B12M后计算得到ZN29M。因为B12M1时，取1；经计算后，A002M，则00953时，取3；经计算后，X、Y均小于025，所以取025；HS承台受剪切力截面高度影响系数，计算的HS0904；则两个方向的抗剪承载力计算为03219048751271063XHSTOVKNFB0310924751210863YHSTOKFBN所以承台的抗剪切承载力满足要求。、5、局部受压计算因为承台混凝土强度低于桩身混凝土强度，所以需要对承台底进行混凝土进行局部受压计算。参照混凝土结构设计规范（GB500102010）661节公式如下（619）135CTFFA（620）BTT式中F局部受压面上作用的局部何在设计值，记入承台自重，为11458KN；C混凝土强度影响系数，取08；T混凝土局部手压时强度提高系数；AT混凝土局部受压面积，为桩截面面积，019625M2；AB局部受压的计算底面积，根据该规范662节取0785M2；则混凝土局部受压强度631458307516092510927CTFKNFA所以，承台混凝土的局部受压强度满足要求。3、结论经过以上计算可以得出，315M单层存梁台座桩身与承台的设计均满足使用要求。622315M双层存梁台座（载体桩形式）根据表62所示，315M双层存梁台座受竖向荷载438095KN，桩体对称布置，桩长12M，直径50CM，采用C40钢筋混凝土，承台采用C35钢筋混凝土，尺寸为28M28M12M，承台埋深12M。承力层为第六层中细砂层，承载力300KPA，三击贯入度12CM。1、载体桩计算由于315M双层存梁台座的桩身荷载与315M单层存梁台座的基本一样，所以这部分不需要重新计算。2、承台计算（一）基本资料1、承台类型四桩承台承台计算方式验算承台尺寸2、几何参数承台边缘至桩中心距C500MM桩列间距A1800MM承台根部高度H1200MM承台端部高度H1200MM纵筋合力点到底边的距离AS59MM平均埋深HM120M矩形柱宽BC800MM矩形柱高HC700MM圆桩直径DS500MM、3荷载设计值作用在承台顶部）净竖向荷载F438095KN绕Y轴弯矩MY000KNMX向剪力VX000KN4材料信息混凝土强度等级C35FC1670MPAFT157MPA钢筋强度等级HRB335FY30000MPA（二）承台受弯计算根据建筑桩基技术规范592节规定，柱下两桩条形承台弯矩计算截面取在柱边和承台变阶处（图65），由于承台尺寸、桩的布置以及布筋完全对称，所以只需要验算一个方向的受弯即可（MX）。XY2805018502801图65承台弯矩坐标轴（单位CM）根据公式611计算MX，计算过程如下NF/4438095/41095KNMX21095（1305）1752KNM利用公式613与配筋图（请见金水制梁场工装设计图），计算出MX计算截面的受压区高度为0193M。而计算出的临界受压区高度为055M，所以受压区高度满足要求。此时MX计算截面受压区共19根20钢筋，将计算结果带入公式613得到1002617522086931/3194015909XCYSSXKNMFBHFAHA所以承台的正截面受弯承载力满足要求。（三）承台受冲切计算根据建筑桩基技术规范597节规定，柱下矩形承台受柱冲切的承载力（与基底角度大于45）可按下列公式计算（621）00002XCYCXHPTFBAAF式中HC、BC分别为想X、Y方向的主界面的边长，均为08M；A0X、A0Y分别为X、Y方向柱边离最近桩边的水平距离，均为3222CM；0X、0X由公式615求得，0XA0X/H0，0YA0Y/H0，均应满足02510的要求，计算得均为179；78图66柱对承台的冲切示意图则柱下矩形承台受柱冲切的承载力为0000343895217317983296715206XCYCXHPTFBAAFKN所以承台的抗冲切承载力满足要求。、4、承台受剪切计算根据建筑桩基技术规范（JGJ942008）599节规定，柱下桩基承台，应分别对柱边的受剪承载力进行验算。XY2805018502801图67承台受剪计算坐标轴（单位CM）可按公式616618计算，因为完全对称，所以只需要验算一个方向即可（VX），结果如下03/219048752163XHSTOFKNFB所以承台的抗剪切承载力满足要求。（五）局部受压计算由于桩顶部反力一样，所以这一部分与315M单层存梁台座基本一致，不再重复。三、结论经过以上计算可以得出，315M双层存梁台座桩身与承台的设计均满足使用要求。623315M单层存梁台座（换填垫层形式）根据表62所示，315M单层存梁台座受竖向荷载219048KN，扩大基础采用C30钢筋混凝土。一、地基计算荷载为F219048KN，采用理正软件进行计算，计算结果如下计算项目315M单层存梁台座（换填垫层形式）地基处理计算计算简图计算条件基本参数地基处理方法换填垫层法基础参数基础类型矩形基础基础埋深2000M基础宽度4600M基础长度8500M基础覆土容重20000KN/M3竖向荷载21905KN土层参数土层层数6地下水埋深12000M压缩层深度13200M沉降经验系数0400地基承载力修正公式承载力修正基准深度D00500M序号土类型土层厚容重饱和容重压缩模量承载力BDMKN/M3KN/M3MPAKPA1粉土1830182451090000001502粉土2740178102401500000015003粉土322018779601100000015004粉土266019565501550000015005粘性土24102042045370900000016006细砂1368021521526000300000003000B基础宽度地基承载力修正系数D基础深度地基承载力修正系数换填垫层参数材料类型AA类中砂、粗砂、砾砂、圆砾、角砾、石屑、卵石、碎石、矿渣等B类粉质粘土、粉煤灰等C类灰土等压缩模量10000MPA承载力260000KPA厚度0600M顶面宽度5800M底面宽度5200M顶面长度9700M底面长度9100M压力扩散角0000计算结果1垫层承载力验算基底平均压力PK800KPA基底最大压力PKMAX800KPA基底最小压力PKMIN800KPA基底自重压力PC218KPA垫层承载力特征值FZ2791KPAPK300MM，满足构造要求垫层顶面宽度超出基础底边宽度不小于300MM基础底面长度L8500M垫层顶面长度L19700ML1L/2300MM，满足构造要求垫层顶面长度超出基础底边宽度不小于300MM按应力扩散角验算垫层底面宽度和长度垫层底面宽度B25200M基底压应力传递到垫层底面处的应力分布宽度B2ZTG4600M垫层底面宽度B2B2ZTG,垫层底面满足应力扩散要求垫层底面长度L29100M基底压应力传递到垫层底面处的应力分布长度L2ZTG8500M垫层底面长度L2L2ZTG,垫层底面满足应力扩散要求4下卧层承载力验算土层号深度PZPCZPZPCZFZ是否满足M度KPAKPAKPAKPA2183005