轮机自动化题库

自动控制仪表1. 在单杠杆差压变送器中，测量膜盒的作用是_A_A. 把压差信号转换成轴向推力 B. 把压差信号转换成挡板开度C. 把压差信号转换成0. 02 0. 1 MPa气压信号 D. 把压差信号转换成主杠杆的转角2. 在单杠杆差压变送器中，为增大其测量范围(量程)，应_D_A. 增大放大器的放大倍数 B. 提高弹性元件的刚度C. 减小反馈波纹管有效面积 D. 使主杠杆制做得尽量的长 3. 单杠杆差压变送器中，若p=0，其变送器输出压力P出=0，这说明_D_A. 零点准确，不用调整 B. 量程不准，应上移反馈波纹管C. 量程不准，应下移反馈波纹管 D. 零点不准，应扭动调零弹簧，使挡板靠近喷嘴4. 对于单杠杆差压变送器，上移反馈波纹管，则_B_ A. K单增大，量程增大 B. K单减小，量程增大 C. K单增大，量程减小 D. K单减小，量程减小5. 在单杠杆差压变送器中，要增大零点，则应_B_。A. 扭调零弹簧使挡板靠近喷嘴 B. 扭调零弹簧使挡板离开喷嘴C. 上移反馈波纹管 D. 下移反馈波纹管6. 在单杠杆差压变送器中，放大系数K和量程的关系为_C_。 A. K，量程 B. K与量程没有关系 C. K，量程 D. K，量程不变7. 某单杠杆式差压变送器的测量范围是0. 11. 0MPa，在零点调好以后，逐渐增大输入压力信号，当输入压力为0. 9MPa时，变送器输出就为0. 1MPa，这时需对其进行的调整是：_D_。A. 拧紧弹簧使挡板靠近一点喷嘴 B. 拧松弹簧使挡板离开一点喷嘴C. 沿主杠杆下移一点反馈波纹管 D. 沿主杠杆上移一点反馈波纹管8. 单杠杆差压变送器是按_B_原理工作的A. 位移平衡原理 B. 力矩平衡原理 C. 力平衡原理 D. 功率平衡原理9. 在单杠杆差压变送器中，现要增大零点，则应_B_A. 扭调零弹簧使挡板靠近喷嘴 B. 扭调零弹簧使挡板离开喷嘴C. 上移反馈波纹管 D. 下移反馈波纹管10. 带阀门定位器的活塞式调节阀的特点是_D_： A. 结构简单，阀杆推力小 B. 结构简单，阀杆推力大 C. 结构复杂，阀杆推力小 D. 结构复杂，阀杆推力大11. 标准的气动控制信号的压力范围是：A. 0-0.7Mpa B. 0.02-0.1Mpa C. 0-1.2Mpa D. 0.2-1Mpa12. 标准的气动控制信号的压力范围是是由什么决定的？A. 波纹管的特性 B. 喷嘴挡板特性C. 变送器特性 D. 放大器特性自动控制1. 在柴油机气缸冷却水温度控制系统中，其执行机构是 。 A. 淡水泵 B. 海水泵 C. 淡水冷却器 D. 三通调节阀2. 在柴油机气缸冷却水温度控制系统中，若把测温元件插在冷却水进口管路中，随柴油机负荷的增大 。A. 进出口冷却水温度均不变 B. 进口温度基本不变。出口温度增高 C. 出口温度基本不变，进口温度降低 D. 进口温度基本不变，出口温度降低3. 在柴油机气缸冷却水温度控制系统中若把测温元件插在冷却水出口管路中，随着柴油机负荷的增大A. 进口温度基本不变，出口温度降低B. 进口温度基本不变，出口温度增高C. 出口温度基本不变，进口温度降低D. 出口口温度基本不变，进口温度增高4. WALTON恒温阀能实现 。A. 双位控制 B. 比例控制 C. PI控制 D. PD控制5. 在柴油机气缸冷却水控制系统中，采用WALTON恒温阀的缺点是A. 结构复杂 B. 维护麻烦 C. 只能实现位式控制 D. 控制精度很低6. 在柴油机气虹冷却水温度技制系统中，采用WALTON恒温阀的优点是： 。A. 消除静念偏差 B. 实现PI控制 C. 不用外加能源 D. A+B7. 在MRII型电动冷却水温度控制系统中，当实际水温为100时，温度指示值为90，当实际水温为90时，温度表指示值为72. 应该首先使A. 零点降低 B. 零点提高 C. 量程减小 D. 量程增大8. 在MRII型电动冷却水温度控制系统中，当实际水温为20时，温度表指示值为15，在MRB板上你首先要A. 调整W2减小对地电阻 B. 调整W2增大对地电阻 ，C. 调整W2减小限位电阻 D. 调整W2增大限流电阻9. 在MRII型电动冷却水温度控制系统中，若实际水温为100，而温度表指示值为95，在MRB板上应A. 调整W2减小对地电阻 B. 调整W2增大对地电阻C. 调整W2减小限流电阻 D. 调整W2增大限流电阻10. 在MRII型电动冷却水温度控制系统中，若三通调节阀中平板阀卡死在某一位置，其故障现象是（ ）A. 冷却水温度不可控地升高 B. 冷却水温度不可控地降低C. 限位开关断开 D. 热保护继电器可能动作电机停转11. 在MRII型电动冷却水温度控制系统中，实际水温为20时，显示25，当实际水温升高到80时，显示75，这应在MRB板上（ ）A. 调W2减小对地电阻，调W3减小限流电阻B. 调W2减小对地电阻，调W3增大限流电阻C. 调W2增大对地电阻，调W3减小限流电阻D. 调W2增大对地电阻，调W3增大限流电阻12. 在MRII型电动冷却水温度控制系统中，若出现冷却水温度低于给定值，而执行电机MRB不可控的朝关小旁通阀方向转动，其可能的原因是A. 热敏电阻T802断路 B. 热敏电阻T802分压点A对地短路C. 增加输出继电器损坏 D. 限位开关损坏13. 在MRII型电动冷却水温度控制系统中，当冷却水温度高于给定值，而电机MRB仍不可控的朝开大旁通阀的方向转动，其可能的原因是A. 减少输出继电器损坏 B. 中间继电器Re1线圈断路C. 限位开关损坏 D. 热敏电阻T802对地断路14. 在MR-II型电动冷却水温度控制系统中，设置限位开关是为了A. 防止电机电流过小 B. 防止电机反向起动电流过大C. 防止三通阀卡在中间位置 D. 防止三通阀漏泄15. 在MR-II型电动冷却水温度控制系统中，若测量元件对地断路. 则冷却水温度值及限位开关状态将会是：A. 0以下，限位开关闭合 B. 0以下，限位开关断开C. 达最高值，限位开关断开 D. 达最高值，限位开关闭合16. 在MR-II型电动冷却水温度控制系统中，若测温元件对地短路，则温度表的指示值及限位开关状态为： 。A. 0以下，闭合 B. 0以下，断开C. 100以上，闭合 D. 100以上，断开17. 在MR-II型电动冷却水温度控制系统中，随着冷却水实际温度的变化，导致测温元件T802 的变化。 A. 交流电流 B. 直流电流 C. 电容 D. 电阻18. 在MR-II型电动冷却水温度控制系统中，改变冷却水温度的给定值是通过改变 来实现。 A. 设定的电压值 B. 设定的电容值 C. 设定的电阻值 D. 设定的电流值19. 在MR-II型电动冷却水温度控制系统中，冷却水温度的偏差值是通过 得到的。A. 电压比较器 B. 反相输人比例运算器C. 差动输入比例运算器 D. 同相输入比例运算器20. 在MR-II型电动冷却水温度控制系统的MRB板上，运放器TU1的输出U15代表 A. 冷却水温度的显示值 B. 冷却水温度的测量值C. 冷却水温度的偏差值 D. 冷却水温度的给定值21. 在MR-II型电动冷却水温度控制系统的MRB板上，若冷却水温度降低，则运放器TU1和TU2的输出分别 A. 增大，增大 B. 降低，增大 C. 增大，降低 D. 降低，降低22. 在MR-II型电动冷却水温度控制系统的MRB板上，若冷却水温度升高TU2输出及晶体管Tl的集电极电流分别 A. 升高，增大 B. 升高，减小 C. 降低，增大 D. 降低，减小23. 在MR-II型电动冷却水温度控制系统中，若调整给定电位器，使MRB板上的UB增大，则电机M的转动方向为 ，冷却水实际温度会 。 A. 顺时针，升高 B. 顺时针，降低 C. 逆时针，升高 D. 逆时针，降低24. 在MR-II型电动冷却水温度控制系统中，在突然增大冷却水温度给定值的瞬间. MRB板输出电压阴极性为 ，MRV板输出的电压极性为 。 A. 负极性，负极性 B. 负极性. 正极性 C. 正极性，贝极性 D. 正极性，正极性25. 在MR-II则电动冷却水温度控制系统中，在一次测试中，得到当水温为5时，温度表指针指在0上，当水温为90时，指针指在100上，这说明 A. 零点高了，量程小了 B. 零点高了，量程大了 C. 零点低了，量程小了 D. 零点低了，量程大了26. 在对MR-II温度控制系统MRV板进行测试时，给它加一个阶跃的输入信号. 其输出的变化规律为 A. 成比例输出 B. 先有很大阶跃输出，后其输出逐渐消失在比例输出上C. 先有一个比例输出，其后输出逐渐增大 D. 比例惯性输出27. 在MR-II型电动冷却水温度控制系统的MRV板上的TU3是A. 电压比较器 B. 加法器C. 电压服随器 D. 同相输入比例运算器28. 在MR-II型电动冷却水温度控制系统的MRD板的脉冲宽度由什么决定？A. 电容的充放电速度 B. 不灵敏区的大小C. 输入信号的大小 D. A+C29. 在MR-II型电动冷却水温度控制系统的MRD板上，将不灵敏区调大会导致A. 静态偏差变大 B. 继电器起停频繁C. 脉冲宽度增加 D. 控制时间增加30. 在MR-II型电动冷却水温度控制系统的MRD板上，将不灵敏区调小会导致A. 静态偏差变大 B. 继电器起停频繁C. 过渡过程的振荡性增加 D. 脉冲宽度减小31-33. 在MR-II型冷却水温控制系统中，MRV板中有一电路如图所示，电容C1，C2和C3的作用分别为：A. 积分作用 B. 微分作用C. 防止电路振荡 D. 滤波对地电阻W2阻值增加则：A. 比例带增大 B. 比例带减小C. 微分时间增大 D. 微分时间减小34. 在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中. 温度调节器是属于A. PI程序调节器 B. PI随动控制调节器C. PID程序控制调节器 D. PID定值控制调节器35. 在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，其粘度调节器是属于A. PI调节器. 正作用式 B. PI调节器，反作用式C. PID调节器，正作用式 D. PID调节器，反作用式36. 在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，测量单元包括:A. 测粘计 B. 差压交送器C. 温度变送器 D. A+B+C37. 在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，控制选择阀的作用是A. 输出柴油-重油转换信号 B. 输出温度控制信号C. 输出粘度控制信号 D. 输出温度和粘度控制信号中大的信号38. 在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，柴油转换成重油的条件是A. 油温在下限温度时 B. 油温上升到中间温度时c. 油温上升到上限温度时 D. 钻度调节器投入工作时39. 在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，粘度调节器投人工作的时刻为A. 温度上升到小问温度时 B. 油温上升到上限温度时C. 柴油转换到重油时 D. 粘度调节器接通气源时40. 在NAKAKHA型燃油粘度控制系统中，温度调节器和粘度调节器分别采用A. 正作用，. 反作用式 B. 正作用式，正作用式C. 反作用式，反作用式 D. 反作用式，正作用式41. 在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，控制对象是 ，系统输出量是 。A. 柴油主机. 燃油温度 B. 燃油加热器. 燃油粘度C. 柴油主机，燃油粘度 D. 燃油加热器，蒸汽流量42. 在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，当燃油粘度实际值增大时，其弹簧管 ；挡板 喷嘴；调节器输出 。A. 张开，离开，降低 B. 张开，靠近，增大C. 收缩，离开，增大 D. 收缩，靠近，减小43. 在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，若顺时针转动粘度调节器给定值旋钮，则红色给定指针朝读数 方向转动，挡板 喷嘴。A. 增大，靠近 B. 增大，离开C. 减小. 靠近 D. 减小，离开44. NAKAKITA型燃油粘度控制系统中是按照 原理工作的，能实现 作用。A. 力平衡，PI B. 力矩平衡，PDC. 力平衡，PID D. 位移平衡，PID45. 在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，设比例波纹管、积分波纹管、微分气室分别为pp、pi、pd。在稳态时 A. pi=pppd B. pipdpp C. pp=pi=pd D. pi=pdpp46. 在NAKAKITA型燃油粘度调节器中. 当燃油粘度降低时，其微分气室、比例波纹管和积分作用分别使挡板 喷嘴。 A. 离开，离开，离开 B. 靠近，靠近，离开C. 离开，靠近，靠近 D. 离开，离开，靠近47. 在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中进行开环测试时，若突然顺时针转动给定位旋钮，其调节器输出的规律为：B48. 在NAKAKITA型燃油粘度调节器中，若电磁闹MV-10线圈断路，系统投入运行后,其故障现象为A. 对柴油程序加温至上限值，发报警 B. 对重油进行上限温度定值控制，发报警C. 程序降温至下限值，发报警 D. 对柴油进行中间温度定值控制，发报警49. 在NAKAKITA型燃油粘度调节器中，若中间温度开关MLS右边触头烧蚀而不能闭合，则系统投人工作后，会出现A. 对重油进行上服温反定位控制 B. 对柴油进行粘度定值控制C. 对柴油进行中间温度定值控制 D. 对柴油进行上限温度定值控制50. 在NAKAKITA型燃油粘度调节器中，若三通话塞阀卡在上位，系统投人工作后，会出现A. 系统不能工作 B. 对柴油进行中间温度定值控制，发报警C. 对重油进行中间温度定值控制，发报警 D. 对柴油进行上限温度定值控制，发报警51. 在NAKAKITA型燃油粘度调节器中,柴油一重油转换是通过 实现的. A. 三通电磁阀和气动薄膜调节阀 B. 三通电磁阀和三通活塞阀 C. 继电器和高压选择阀 D. 三通电磁阀和高压选择阀52. 在NAKAKITA型燃油粘度调节器中，当由温度控制自动切换到粘度控制时出现粘度表上测量指针大幅度振荡的现象，其原因是 A. 程序加温温度上升太快 B中间温度设定太高 C. 上限温度设定太低 D. 定时器延时时间太短53. 在NAKAKITA型燃油粘度调节器中，系统投入运行后，从柴油切换到重油的时刻为 A. 把转换开关从“D”位转到“H”位时 B. 油温达到中间温度时 C. 油温达到上限温度时 D. 从温度控制转为粘度控制时54. 在柴油机大型油船辅锅炉中，其水位和蒸汽压力的控制方式分别为A. 双位控制，双位控制 B. 双位控制，定值控制C. 定值控制，双位控制 D. 定值控制，定值控制56. 在柴油机货船辅锅炉中. 其水位和蒸汽压力一般的控制方式分别为A. 双位控制，双位控制 H. 双位控制，定值控制C. 定值控制，双位控制 D. 定位控制，定值控制57. 在电极式锅炉水位控制系统中，给水泵电机起动时刻为A. 水位在上限水位 B. 水位下降到中间水位C. 水位下降到下限水位 D. 水位上升到中间水位58. 在电极式锅炉水位控制系统中，给水泵电机断电停止向锅炉供水的时刻为A. 水位上升至上限水位 B. 水位下降至中间水位C. 水位下降至下限水位 D. 水位下降至上. 下限水位之间59. 在电极式锅炉水位控制系统中，在 情况下，给水泵电机保持通电，持续向锅炉供水 A. 水位在上限水位 B. 水位上升至上. 下限水位之间 C. 只要水位在中间水位 D. 水位下降至上. 下限水位之间60. 在电极式锅炉水位控制系统中，在 情况下，给水泵电机保持断电，停止向锅炉供水A. 从下限上升至上. 下限之间水位 B. 从上限下降到上. 下限之间水位C. 只要水位在上. 下限水位之间D. 水位在下限水位61. 在电极式锅炉水位控制系统中. 若检测高水位的1号电极结满水垢，其故障现象为A. 水位在高水位振荡 B. 水位在下限水位振荡C. 锅炉满水 D. 锅炉失水62. 在大型油船辅锅炉水位控制系统中，应采用 。A. 双位调节器 B. 比例调节器C. PI调节器 D. PID调节器63. 在大型油船辅锅炉水位控制系统中，给水差压控制回路最终是控制 A. 给水调节阀开度 B. 差压变送器的输出 C. 控制蒸汽流量冲量 D蒸汽调节阀的开度64. 在大型油船辅调炉水位控制系统中，双冲量是指 A. 水位，给水压差 B. 水位，蒸汽流量 C. 水位，给水流量 D. 给水流量，蒸汽流量65. 在大型油船辅锅炉水位控制系统中，送入水位调节回路调节器的信号包括 A. B+D B. 蒸汽流量 C. 给水压差 D水位信号66. 在大型油船辅锅炉双冲量水位控制系统中. 当锑炉负荷变化时，其控制过程是A. 在负荷负变化的短时间内主要按蒸汽流量控制，后按水位控制B. 在负荷变化的短时间内主要按水位控制，后按蒸汽流量控制C. 在负荷变化的短时间内，主要按蒸汽压力控制，后按水位控制D. 在负荷变化短时间内，主要按水位控制，后按蒸汽压力控制67. 在货船辅锅炉的燃烧控制系统中，采用双位控制的目的是A. 实现蒸汽压力的定值控制 B. 控制系统简单可靠C. 能实现良好的风油比 D. 保证点火成功68. 在大型油船辅锅炉的控制系统中，采用双冲量水位调节器的目的是A. 实现水位的定值控制 B. 实现给水差压的定位控制C. 实现蒸汽压力对水位的控制 D. 实现蒸汽流量变化对水位的控制69. 在货舱辅锅炉燃烧时序控制系统中，按起动锅炉按钮后，首先进行的动作是A. 预点火 B. 预扫风 C. 预热锅炉 D. 加热燃油70. 在货船辅锅炉燃烧时序控制系统中，预扫风后的第一个动作是A. 关小风门 B. 点火变压器通电C. 打开燃油电磁阀 D. 接通火焰感受器电源71. 多回路时间继电器可用于A. NAKAKITA型燃油温度程序控制 B. 控制主机遥控重复起动的时间间隔C. 辅锅炉的燃烧时序控制D. 自清洗滤器的时序控制72. 在采用EPC-400控制器的FOPX型分油机控制系统中，核心组成部件是_。A. WT-200水分传感器 B. EPC-400控制控制器C. 电动机起动器 D. 分油机活动底盘73. 在采用EPC-400控制器的FOPX型分油机自动控制系统中，_。压力开关PS2用来监视净油出口压力 压力开关PS2应当在分油机排渣时打开PS2是排渣口是否打开的反馈信号 PS2是监视分油机本身故障的开关EPC-400型控制器发出排渣信号后未接收到PS2闭合的信号，说明分油机不能排渣A. B. C. D. 74. 在采用EPC-400控制器的FOPX型分油机自动控制系统中，PT2是燃油进口的 。A. 高油温报警开关 B. 低油温报警开关C. 压力传感器 D. 压力控制器75. 在FOPX型分油机控制系统的净油出口管路中，压力开关PS1_。用来监视净油出口压力 用来监视供油系统的故障当分油机发生跑油时闭合 实际上是监视分油机本身故障的开关实际上是排渣口是否打开的反馈信号A. B. C. D. 76. 在采用EPC-400型控制器的FOPX分油机自动控制系统中，在分油机进油管路上安装的检测和控制元件包括： 。I. 温度开关 II. 压力开关 III. 温度传感器 IV. 压力传感器 V. 三通活塞阀 VI. 水分传感器 VII. 低流量开关 VIII. 流量计A. I，III，V，VII B. II，IV，VI，VII C. I，II，III，V D. III，IV，V，VII77. 在采用EPC-400型控制器的FOPX分油机自动控制系统中，在分油机出油管路上安装的检测元件包括： 。I. 温度开关 II. 压力开关 III. 温度传感器 IV. 压力传感器 V. 三通活塞阀 VI. 水分传感器 VII. 低流量开关 VIII. 流量计A. I，III，V，VII B. II，IV，VI C. I，II，III，V D. III，IV，V，VII79. 在FOPX型分油机系统中，如果净油中的水分越大，则水分传感器的电容器流过的电流_。A. 越大 B. 越小 C. 先大后小 D. 保持不变80. 分油机中的水分传感器属于 传感器。A. 电阻式 B. 电感式 C. 电容式 D. 电磁式81. 在FOPX型分油机自动控制系统中，如果距上次排渣达到63min，净油中含水量仍未达到触发值，则8031要执行一次_的程序。A. 先向分油机进置换水再打开排渣口 B. 不进置换水立即排一次渣C. 排水阀MV5打开10s后排渣 D. 操作水阀MV15打开0. 1s后进油82. 在FOPX型分油机自动控制系统中，如果距上次排渣超过10 min但不到63min，净油中的含水量就达到触发值，则_。A. 进置换水后立即排一次渣 B. 不进置换水立即排一次渣C. 排水阀MV5打开20s后排渣 D. 排水阀MV5打开120s后排渣83. 在FOPX型分油机自动控制系统中，如果距上次排渣不到10 min，净油中的含水量就达到触发值，则_。A. 进置换水后立即排一次渣 B. 不进置换水立即排一次渣C. 排水阀MV5打开20s后排渣 D. 排水阀MV5打开120s后排渣84. 在FOPX型分油机中，用来控制操作水的电磁阀是 。A. MV10 B. MV5 C. MV16 D. MV1585. 在FOPX型分油机中，用来控制置换水的电磁阀是 。A. MV10 B. MV5 C. MV16 D. MV1586. 在FOPX型分油机中，用来控制补偿水和密封水的电磁阀是 。A. MV10 B. MV5 C. MV16 D. MV1587. 在采用EPC-400控制器的FOPX型分油机自动控制系统中，在排渣过程中补偿水电磁阀和操作水电磁阀的动作规律是_。A. 补偿水电磁阀断续通电，操作水电磁阀断电B. 补偿水电磁阀通电，操作水电磁阀通电C. 补偿水电磁阀断电，操作水电磁阀断续通电 D. 补偿水电磁阀断电，操作水电磁阀断电88. . 在采用EPC-400控制器的FOPX型分油机自动控制系统中，正常分油过程中，补偿水电磁阀和操作水电磁阀的动作规律是_。A. 补偿水电磁阀断续通电，操作水电磁阀断电 B. 补偿水电磁阀通电，操作水电磁阀通电C. 补偿水电磁阀断电，操作水电磁阀断续通电 D. 补偿水电磁阀断电，操作水电磁阀断电89. 当需要向外排水时，EPC-400型装置将使电磁阀_，约_后断电关闭，向外排一次水。A. MV5通电打开3s B. MV15和MV16连续通电3s C. MV5通电打开20s D. MV16断续通电20s90. 在EPC-400装置的主控电路板上，8031要对来自于温度传感器PT1. PT3的两个模拟量输入信号进行比较，如果这两个温度值相差较大，则系统将 。A. 发出温度传感器故障报警 B. 选择PT1的信号作为测量信号C. 选择PT3的信号作为测量信号 D. 选择PT1和PT3的平均值作为测量信号主机遥控系统1. 在主机转速控制系统中的 调节单元是 DA. 调节器 B. 调油手柄 C. 调油杆 D. 调速器2. 主机遥控系统的转速指令发送器是一个 DA. 调节环节 B. 反馈环节 C. 放大环节 D. 指定环节3. 主机遥控系统中，信号传递与执行器动作所采用的能源或方法是：AA. 电-气-液 B. 液-电-气 C. 气-液-电 D. 气-电-液4. 全气动主机遥控系统的缺点是：DA. 易受震动影响 B. 管理复杂 C. 易受温度影响 D. 可能产生滞后现象5. 以下不属于主机遥控系统的功能是：DA. 系统模拟功能 B. 安全保护功能 C. 应急操作功能 D. 人员舒适功能 6. 电动主机遥控系统错误提法是：AA. 信号传递有延迟 B. 容易组成各种逻辑控制回路C. 执行机构输出力或力矩较小 D. 管理要求较高7. 主机遥控的转速控制回路是一个：DA. 程序控制系统 B. 逻辑控制系统C. 开环系统 D. 反馈控制系统8. 气动主机遥控系统的启动换向操纵空气压力分别是：AA. 3. 0 3. 0 0. 7 B. 2. 5 1. 2 0. 7C. 3. 0 2. 5 1. 5 D. 2. 5 2. 5 1. 29. 主机换向逻辑鉴别条件，从逻辑关系看属于：CA. 与门 B. 或门 C. 异或门 D. 异或非门10. 气动主机遥控系统的气源选择阀，通常有_C_种选择状态。 A. 2 B. 3 C. 4 D. 5 11. 主机遥控系统的功能中包括：BA. 主机滑油压力的监视与报警 B. 主机转速的自动调节C. 主机冷却水的自动调节 D. 燃油滤器的自动清洗12. 比例阀具有如下功能：CA. 输入压力小于控制压力时，输出压力等于控制压力B. 输入压力大于控制压力时，输出压力等于输入压力C. 输入压力不等于零，控制压力等于零时，输出压力等于零D. 输入压力等于零时，控制压力不等于零，输出压力等于控制压力13. 在主机遥控系统中，如主机起动阀无法打开，下列说法错误是：CA. 盘车机未脱开 B. 辅助鼓风机处于手动停机状态C. 主机转向于车令转向不符 D. 主机凸轮位置与车令位置不符14. 主机一但进入重启动工况，将保持其重启动方式，直到下列_D_情况才撤销重启动。A. 主机转速达到发火切换转速时 B. 主机第一次启动失败时C. 主机第二次启动失败时 D. 主机第三次启动失败时15. 主机遥控系统是根据_A_决定是否需要换向。A. 车令与凸轮位置 B. 主机是否低于换向转速C. 车令与实际转向 D. 盘车机是否脱开16. 在主机遥控系统中，其控制气源的压力是：CA. 0. 14MPA B. 0. 45MPA C. 0. 7MPA D. 1. 0MPA17. 在主机遥控系统中把车钟手柄从正车全速立即扳到倒车某速度挡，其停油时刻发生在_B_。A. 动车钟手柄瞬间 B. 车钟手柄过停车位置时 C. 车钟手柄扳到位时 D. 在换向过程中18. 在主机遥控系统中把车钟手柄从全速正车扳到倒车某速度挡，制动开始时刻为_D_。A. 动车钟手柄瞬间 B. 车钟手柄过停车位置时C. 车钟手柄扳到位时 D. 换向完成时19. 在主机遥控系统中把车钟手柄从全速正车扳到倒车某速度挡，主起动阀打开时刻为_D_。A. 车钟手柄过停车位置时 B. 主机转速下降到换向转速时C. 换向完成时 D. 换向完成且低于发火转速时20. 在主机遥控系统中，上次停车时，凸轮轴在倒车位置，现把车钟手柄从停车位扳到正车全速挡，其主起动阀打开和关闭时刻分别为_A_。A. 换向完成，高于发火转速 B. 动车钟手柄时刻，换向完成C. 车钟手柄扳到位，换向完成 D. 换向完成，低于发火转速21. 在单凸轮换向的主机遥控系统中，把车钟手柄从倒车慢速扳到正车全速挡时，换向开始时刻位_B_。A. 扳动车钟手柄时刻 B. 车钟手柄过了停车位置时C. 车钟手柄扳到位时 D. 主机转速下降到0时 22. 在主机遥控系统中，制动过程是出现在：DA. 正常停车过程 B. 故障停车过程C. 应急停车过程 D. 运行中完成换向过程24. 在主机遥控系统中，把车钟手柄从正全速扳到倒车挡，遥控系统首先进行的操纵是_A_A. 停油 B. 制动 C. 换向 D. 打开主起动阀25. 用电动逻辑和控制回路组成的主机遥控系统的主要缺点是：CA. 信号传递滞后 B. 对主机转速控制不易稳定C. 管理复杂 D. 对主机变工况适应能力差26. 在电-气结合的主机遥控系统中，为使主机达到车令所要求的运行状态，必须设有：BA. 电/液伺服器 B. 电/气转换器C. 气/电伺服器 D. 位移伺服器27. 在主机遥控系统中，当把车钟手柄从正车立即扳到倒车速度挡时并按应急操纵按钮，则遥控系统首先执行的动作是：AA. 停油 B. 应急换向 C. 能耗制动 D. 强制制动28. 在主机遥控系统中，不属于安全保护方面的功能是：DA. 主机故障降速 B. 主机故障停车 C. 超速保护 D. 停油控制29. 在主机遥控系统中，其转速控制回路增设负荷限制环节的目的是：CA. 限制主机的最大转速 B. 提高主机运行的经济性C. 防止主机超负荷 D. 可对主机进行负荷控制30. 双座止回阀两个输入端分别是A和B，其输出端为C，其输出端为0的条件是：AA. A=0，B=0 B. A=0，B=0 C. A=0，B=0 D. A=1，B=131. 双座止回阀的两个输入端分别是A和B，输出端是C，若输出端C为1，则两个输入端的状态不能是：DA. A=1，B=1 B. A=1，B=1 C. A=0，B=1 D. A=0，B=032. 双座止回阀在逻辑回路是属于: BA. 与门 B. 或门 C. 与非门 D. 或非门33. 在气动阀件中，属于逻辑控制的阀件是：BA. 单向节流阀 B. 气控两位三通阀C. 速放阀 D. 分级延时阀34. 在气动控制阀件，属于时序控制阀件是：CA. 双座止回阀 B. 多路阀 C. 单向节流阀 D. 转速设定精密调压阀35. 在气动控制阀件，属于比例控制的是: DA. 两位三通电磁阀 B. 三位四通阀C. 速放阀 D. 转速设定精密调压阀36. 在气动阀件中，手动二位三通阀和速放阀分别属于：BA. 时序原件 逻辑原件 B. 逻辑原件 时序原件C. 比例原件 逻辑元件 D. 逻辑元件 比例元件37. 在气动阀件，多路阀和比例阀分别属于：AA. 逻辑元件 比例元件 B. 比例元件 比例元件C. 比例元件 逻辑元件 D. 逻辑元件 逻辑元件 38. 在主机遥控系统钟，三位四通阀的气源压力为：DA. 0. 14MPA B. 0. 7MPA C. 1. 2MPA D. 3. 0MPA39. 在主机遥控系统中，把车钟手柄从倒车扳到正车位，且换向完成后，三位四通阀两个输出端A和B的状态分别为: BA. A=0,B=0 B. A=0,B=1 C. A=1,B=0 D. A=1,B=140. 比例阀是按_原理工作的，靠_使其输出稳定。BA. 位移平衡，正反馈 B. 力平衡，负反馈C. 力矩平衡，正反馈 D. 力平衡，正反馈41. 气动主机遥控系统的常见逻辑阀件不 包括_D_A. 多路阀 B. 联动阀 C. 双座止回阀 D. 单向节流阀42. 对转速速度精密调压阀的错误理解是:BA. 按力平衡原理工作 B. 稳态时排气阀稍开C. 有负反馈机构 D. 是一个比例元件43. 应急换向时需按下_D_按钮A. 停止 B. 换向 C. 应急停车 D. 应急运行44. 在主机遥控系统中，运行中完成换向后，主起动阀关闭时刻为：CA. 供起动油量时刻 B. 换向完成时刻C. 高于发火转速时刻 D. 低于发火转速时刻45. 在主机遥控系统中，用YSC表示起动的准备逻辑条件，用YSL表示起动的鉴别逻辑，在第二次起动过程中，则： DA. YSC=0,YSL=0 B. YSC=0,YSL=1 C. YSC=1,YSL=0 D. YSC=1,YSL=146. 在驾驶台遥控主机时，当把车钟手柄从全速正车一下推向全速倒车，遥控系统首先进行的动作是_A_。A. 停油 B. 换向 C. 打开主起动阀 D. 脱开盘车机47. 用气动阀件组成的重复起动逻辑回路中，其重复起动是按_C_实现的。A. 力平衡原理 B. 力矩平衡原理 C. 纯时序原理 D. 时序-转速原理48. 主机遥控系统中，若要取消慢加速负荷程序，需要_B_. A. 把车钟扳到全速挡 B. 按应急运行按钮C. 增加油门 D. 按应急停车按钮49. 在采用主辅起动阀的慢转起动方案中，已形成慢转指令时，主阀全开的 时刻为_C_A. 发起动指令 B. 达到发火转速时 C. 主机转1-2 转时 D. 供起动油量时50. 在主机遥控系统中，下列_A_不是能耗制动的逻辑条件。A. 车令与凸轮轴位置不一致 B. 换向完成C. 主机转速高于发火转速 D. 停油51. 以下_A_是应急起动指令信号。A. IE=1 B. YSC=1 C. YSC=0 D. YSO=052. 强制制动区别于能耗制动的主要点是_B_. A. 车令与凸轮轴位置不一致 B. 转速低于发火转速C. 转速高于发火转速 D. 车令与转向不一致53. 在主机遥控系统中，换向的必备条件是_C_. A. 车令与转向不一致 B. 低于发火转速C. 停油 D. 车令与转速一致54. 在主机遥控系统中，用Vm=1表示主起动阀打开，用Vb=1表示空气分配投入工作，则在能耗制动过程中Vm与Vb的状态为_B_. A. 0，0 B. 0，1 C. 1，0 D. 1，1 55. 在主机遥控系统中，转速限制包括_D_. A. 增压空气压力限制 B. 最大油量限制 C. 转矩限制 D. 程序负荷56. 在气动主机遥控系统中，加速速率限制是通过_B_实现的. A. 比例环节 B. 惯性环节 C. 积分环节 D. 微分环节57. 主机遥控系统的程序负荷回路是属于_B_. A. 定值控制 B. 程序控制 C. 随动控制 D. 负荷控制58. 在主机遥控系统中，如果自动回避临界转速是采用避下限，当转速设定在临界转速区时，则主机实际转速只能是_A_. A. 临界转速的上限值 B. 临界转速的下限值C. 高于临界转速上限值 D. 低于临界转速下限值59. 在气动主机遥控系统中，组成回避临界转速环节的阀件不包括_C_. A. 下限调压阀 B. 双气路控制的二位三通阀C. 单向节流阀 D. 上限调压阀60. 在主机遥控系统中，转矩限制是指_D_. A. 限制主机的最大转速 B. 限制主机的最大喷油量C. 实现慢加速程序负荷 D. 限制在设定转速下的最大供油量61. 对于电动加速速率限制环节，在主机减速过程中，减速速率由_B_决定。A. 车令手柄的推移速度 B. 电容放电速度C. 电容充电速度 D. 以上都不是62. 电动主机遥控系统的优点是_A_。（1）遥控距离不受限制，（2）信号传递快，（3）灵敏度高，（4）成本低，（5）结构简单可靠A. （