CA6140车床拨叉[831003] 加工工艺及铣18H11槽夹具设计[版本4]说明书资料

攀枝花学院本科毕业设计（论文） 摘 要 I 目 录 摘要 . . . ABSTRACT. 1 绪论 .3 2 拨叉 C 的分析 .4 2.1 拨叉 C 的作用 .4 2.2 拨叉 C 的工艺分析 .4 2.3 拨叉 C 的工艺要求 .4 2.4 毛坯的选择 .5 2.5 本章总结 .5 3 工艺规程设计 .6 3.1 加工工艺过程 .6 3.2 确定各表面加工方案 .6 3.2.1 选择加工方法时，需考虑的因素 .6 3.2.2 面的加工 .6 3.2.3 孔的加工 .7 3.2.4 槽的加工 .7 3.3 确定定位基准 .7 3.3.1 粗基准的选择 .7 3.3.2 精基准选择的原则 .8 3.4 工艺路线的拟订 .8 3.4.1 工序的合理组合 .8 3.4.2 工序的集中与分散 .9 3.4.3 加工阶段的划分 .10 3.4.4 加工工艺路线方案的比较 .11 3.5 拨叉 C 的偏差，加工余量，工序尺寸及毛坯尺寸的确定 .12 3.5.1 毛坯的结构工艺要求 .12 3.5.2 拨叉 C 的偏差计算 .13 3.6 确定切削用量及基本工时（机动时间） .14 3.7 时间定额计算及生产安排 .22 3.7.1 钻预制孔 .22 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 摘 要 II 3.7.2 钻预制孔 .23 3.7.3 拉 25H7 内花键 .23 3.7.4 粗、精铣 18H11 底槽 .23 3.7.5 粗、精铣上端面 .24 3.7.6 钻、攻 2-M8 螺纹孔 .25 3.8 本章总结 .26 4 专用夹具设计 .27 4.1 铣槽夹具设计 .27 4.1.1 研究原始质料 .27 4.1.2 定位基准的选择 .27 4.1.3 夹具方案的设计选择 .27 4.1.4 切 削力及夹紧分析计算 .27 4.1.5 误差分析与计算 .29 4.1.6 夹具设计及操作的简要说明 .29 4.2 钻、攻 2 M8螺纹孔夹具设计 .30 4.2.1 研究原始质料 .30 4.2.2 定位基准的选择 .30 4.2.3 夹具方案的设计选择 .30 4.2.4 切削力及夹紧力的计算 .30 4.2.5 误差分析与计算 .31 4.2.6 夹具设计及操作的简要说明 .32 4.3 本章总结 .32 5 花键孔 25H7 拉刀设计 .33 5.1 拉刀的结构参数 .33 5.1.1 拉削特点 .33 5.1.2 拉刀类型选择 .33 5.1.3 拉刀材料选择 .33 5.1.4 拉床类型选择 .33 5.2 拉刀切削部分的设计 .33 5.2.1 拉削方式选择 .33 5.2.2 齿型确定 .33 5.2.3 拉削余量的确定 .34 5.2.4 刀齿几何参数选择 .34 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 摘 要 III 5.2.5 确定齿升量 .34 5.2.6 确定齿距及同时工作齿数 .35 5.2.7 确定容屑槽形状和尺寸 .35 5.2.8 设计分屑槽 ./.36 5.2.9 确定拉刀齿数和直径 .37 5.3 拉刀其他部分设计 .38 5.3.1 拉刀柄部设计 .38 5.3.2 颈部与过渡锥部设计 .38 5.3.3 前导部、后导部设计 .39 5.3.4 拉刀总长度 .39 5.4 拉刀强度及拉床拉力校验 .40 5.4.1 拉削力 .40 5.4.2 拉刀强度校验 .41 5.4.3 拉床拉力校验 .41 5.5 本章总结 .42 6 结论 .43 参考文献 .44 致 谢 .45 摘 要 需要 CAD 图 纸 ， 扣 扣 414951605攀枝花学院本科毕业设计（论文） 摘 要 IV 需要 CAD 图 纸 ， 扣 扣 414951605攀枝花学院本科毕业设计（论文） 摘 要 V 需要 CAD 图纸，扣扣 414951605 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 摘 要 VI 此次设计任务是对拨叉 C 零件的加工工艺、夹具以及拉刀设计，该工件由于上端面和底槽均与花键孔中心有位置关系，因此在工序安排上，先加工花键孔，再通过花键孔定位加工底槽和上端面，最后攻螺纹孔，其中各种夹具均采用专用夹具，由于该零件的尺寸小，所需 的夹紧力不大，因此都采用手动夹紧，它的机构设计简单、方便，且满足夹紧要求。在设计拉刀时，根据零件材料、切削余量等，选择并计算拉刀的各种参数，如拉刀的容屑槽、拉刀齿升量、拉刀齿型及齿数等并根据这些参数画出拉刀工作图。 关键词 拨叉 C，加工工艺，定位，夹紧，拉刀 攀枝花学院本科毕业设计（论文） ABSTRACT VII ABSTRACT This design is to analyze the processing of plectrum C,tongs designs,and pulling knife designs,Because during the machining process,the top end and bottom slot of the workpiece are related to the core position of the key bore.then passes to spend key bore fixed position process the bottom slot with top end,offend the chread bore finally.And every kind of tongs adopt the appropriation tongs.Because such workpiece is small in its size and calls for a little clip tight,therefore all tongs adopt moving to clip tight.Its arganization design is simple,convenience,and satifly to clip tight,when designing the broaching cutting tool,this design choses and computes every kind of parameters,such as,the material of the broaching cutting tool,the rising level of the broaching cutting tool,the type of the pulling knife gear,and the number of the gears and so on,through the material of spare parts and cutting remaining measures, Key words Plectrum C, the processing craft, position, clip tight, broaching cutting tool. 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 1 绪论 8 1 绪论 夹具设计作为高等工科院校教学的基本训练科目，在毕业设计中占极其重要的位置。夹具结构设计在加深对课程基本理 论的理解和加强对解决工程实际问题能力的培养方面发挥着极其重要的作用。因此，选择拨叉的夹具设计能很好的综合考查我们大学四年来所学知识。本次所选拨叉 C 的工艺分析及夹具设计内容主要包括：拨叉 C 工艺路线的确定，夹具方案的优选，装配图、零件图的绘制以及拉刀设计，设计说明书的编写等。 夹具是工艺装备的主要组合部分，在机械制造中占有重要地位 ， 夹具对保证产品质量，提高生产率，减轻劳动强度，缩短产品 生产周期 等都具有重要意义。 随着先进制造技术的发展和市场竞争的加剧，传统的夹具设计方式已成为企业中产品快速上市的瓶颈， 各 企业迫切需 要提高夹具设计的效率。 刀具行业是一个比较特殊的行业，肩负着为制造业提供关键装备、数控刀具的重任，制造业的水平如何往往会受刀具行业整体水平的较大影响，而制造业的发展也会促进刀具行业的发展，两者可以说是相互影响相互制约。随着制造业的持续发展，为制造业提供关键装备的刀具行业必将快速、稳步发展，根据制造业发展的需要，多功能复合刀具、智能刀具、高速高效刀具必将成为时代的新宠，面对日益增多的难加工材料，刀具行业必须在改进原有的刀具材料、研发新的刀具材料及寻找更合理的刀具结构方面多下功夫，以解决制造业面临的越来越多的加 工难题。 当前，切削技术快速发展，已经进入了现代切削技术新阶段，刀具材料、刀具结构均取得了全面的进步，加工效率 也在 成倍提高。同时，切削技术和刀具也成为制造业开发新产品和新工艺、应用新材料的基础工艺和建立创新体系的关键技术。 本次设计的 拉刀常用于加工高精度零件，所以在设计拉刀时要确保各个参数的正确性，为了保证在拉削过程中的高精度，拉刀材料的选择也是设计拉刀的重点，即要保证拉刀的寿命，也要保证拉刀的成本，加工难度小。 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 2 拨叉 C 的分析 9 2 拨叉 C 的分析 2.1 拨叉 C 的作用 题目所给的零件是 CA6140 车床的 拨叉。它位于车床变速机构中，主要起换档，使主轴回转运动按照工作者的要求工作，获得所需的速度和扭矩的作用 。 2.2 拨叉 C 的工艺分析 拨叉 C 是一个很重要的零件，因为其零件尺寸比较小，结构形状较复杂，其加工内花键的精度要求较高，此外还有上端面要求加工，对精度要求也很高。其底槽侧面与花键孔中心轴有垂直度公差要求，上端面与花键孔轴线有平行度要求。因为其尺寸精度、几何形状精度和相互位置精度，以及各表面的表面质量均影响机器或部件的装配质量，进而影响其性能与工作寿命，因此它们的加工是非常关键和重要的。 2.3 拨叉 C 的工艺要求 一个好的结构不但要应该达到设计要求，而且要有好的机械加工工艺性，也就是要有加工的可能性，要便于加工，要能够保证加工质量，同时使加工的劳动量最小。而设计和工艺是密切相关的，又是相辅相成的。设计者要考虑加工工艺问题。工艺师要考虑如何从工艺上保证设计的要求。 其余未注明圆角半径R 3 5 m m5 锥 孔 配 作2 - M 8 通 孔图 1.1 拨叉 C 零件图 其加工有五组加工：铣侧面；拉 25 7H 内花键孔；粗精铣上端面；粗精铣攀枝花学院本科毕业设计（论文） 2 拨叉 C 的分析 10 18H11 底槽；钻、铰 2-M8 通孔，并攻丝。 （ 1） 侧面的加工主要是为了后续工序中能有更好的定位面，确保后续加工所要求的精度，粗糙度在 6.3 即可。 （ 2） 以 22 12H 为主要加工面，拉内花键槽 25 7H ，槽数为 6 个，其粗糙度要求是底边 6.1Ra ，侧边 3.2Ra ， 22 12H 内孔粗糙度 6.3Ra 。 （ 3） 另一组加工是粗精铣上端面，表面粗糙度要求为 3.2Ra 。 （ 4） 第三组为粗精铣 18H11 底槽，该槽的表面粗糙度要求是两槽边3.2Ra ，槽底的表面粗糙度要求是 3.6Ra 。 （ 5） 钻并攻丝 2-M8，保证两螺纹孔中心距为 25mm。 2.4 毛坯的选择 拨叉 C 毛坯选择金属行浇铸，因为生产率很高，所以可以免去每次造型。工件尺寸较小单边余量一般在 12mm ，结构细 密，能承受较大的压力，占用生产的面积较小。因其年产量是 5000 件，查参考文献 5表 2.1-3，生产类型为中批量生产。 2.5 本章总结 通过对拨叉 C 的工艺分析，为以后工序的设计安排，夹具的设计打下理论基础，在对拨叉 C 进行工艺分析时，要充分考虑工件的材料、形状尺寸，保证工件加工时的良好工艺性，通过对拨叉 C 的分析，确定毛坯为铸件，在后续设计中以此分析为前提，优化夹具方案。 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程分析 11 3 工艺规程设计 3.1 加工工艺过程 由以上分析可知。该拨叉零件的主要加工表面是平面、内花键和槽系。一般来说， 保证平面的加工精度要比保证内花键的加工精度容易。因此，对于拨叉 C 来说，加工过程中的主要问题是保证内花键的尺寸精度及位置精度，处理好内花键和平面之间的相互关系以及槽的各尺寸精度。 由上工艺分析知，上端面与槽边均与花键轴有位置度公差，所以，保证内花键高精度是本次设计的重点、难点。 3.2 确定各表面加工方案 一个好的结构不但应该达到设计要求，而且要有好的机械加工工艺性，也就是要有加工的可能性，要便于加工，要能保证加工的质量，同时是加工的劳动量最小。设计和工艺是密切相关的，又是相辅相成的。对于设计拨叉 C 的加工工艺 来说，应选择能够满足内花键加工精度要求的加工方法及设备。除了从加工精度和加工效率两方面考虑以外，也要适当考虑经济因素。在满足精度要求及生产率的条件下，应选择价格较底的机床。 3.2.1选择加工方法时，需考虑的因素 （ 1） 要考虑加工表面的精度和表面质量要求，根据各加工表面的技术要求，选择加工方法及分几次加工。 （ 2） 根据生产类型选择，在大批量生产中可专用的高效率的设备。在单件小批量生产中则常用通用设备和一般的加工方法。 （ 3） 考虑被加工材料的性质。 （ 4） 考虑工厂或车间的实际情况，同时也应考虑不断改进 现有加工方法和设备，推广新技术，提高工艺水平。 （ 5） 此外，还要考虑一些其它因素，如加工表面物理机械性能的特殊要求，工件形状和重量等。 选择加工方法一般先按这个零件主要表面的技术要求选定最终加工方法。再选择前面各工序的加工方法。 3.2.2 面的加工 侧面的加工主要是为后续加工做准备，因此，在选择加工方法上可以选用一次性铣面，表面粗糙度为 6.3。上端面的查参考文献 5表 2.1-12 可以确定，上端面的加工方案为：粗铣 精铣（ 7 9IT IT ），粗糙度为 Ra 6.30.8，一攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程分析 12 般不淬硬的平面，精铣的粗糙度可以较小。 3.2.3 孔的加工 （ 1） 加工内花键前的预制孔 22 12H 加工 查参考文献 5表 2.3-47，由于预制孔的精度为 H12，所以确定预制孔的加工方案为：一次钻孔，由于在拉削过程中才能保证预制孔表面精度，所以，在加工内花键前预制孔的精度可适当降低 。 （ 2） 内花键的加工 通过拉刀实现花键的加工，由于拉削的精度高，所以能满足花键表面精度，同时也能保证预制孔表面精度。 （ 3） 2-M8 螺纹孔的加工 加工方案定为：钻，攻丝。 3.2.4 槽的加工 查参考文献 5表 2.1-12 可以确定，槽的加工方案为：粗铣 精铣（ 7 9IT IT ），粗糙度为 Ra 6.30.8，设计要求为 6.3 和 3.2，粗铣时，精度可适当降低。 3.3 确定定位基准 3.3.1 粗基准的选择 选择粗基准时，考虑的重点是如何保证各加工表面有足够的余量，使不加工表面与加工表面间的尺寸、位子符合图纸要求。 粗基准选择应当满足以下要求： （ 1） 粗基准的选择应以加工表面为粗基准。目的是为了保证加工面与不加工面的相互位置关系精度。如果工件上表面上有好几个不需加工的表面，则应选择其中与加工表面的相互位置精度要求较高的表面作为粗基准。以求壁厚均匀、外形对称、少装夹等。 （ 2） 选择加工余量要求均匀的重要表面作为粗基准。例如：机床床身导轨面是其余量要求均匀的重要表面。因而在加工时选择导轨面作为粗基准，加工床身的底面，再以底面作为精基准加工导轨面。这样就能保证均匀地去掉较少的余量，使表层保留而细致的组织，以增加耐磨性。 （ 3） 应选择加工余量最小的表面作为 粗基准。这样可以保证该面有足够的加工余量。 （ 4） 应尽可能选择平整、光洁、面积足够大的表面作为粗基准，以保证定位准确夹紧可靠。有浇口、冒口、飞边、毛刺的表面不宜选作粗基准，必要时需经初加工。 （ 5） 粗基准应避免重复使用，因为粗基准的表面大多数是粗糙不规则的。攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程分析 13 多次使用难以保证表面间的位置精度。 要从保证孔与孔、孔与平面、平面与平面之间的位置，能保证拨叉 C 在整个加工过程中基本上都能用统一的基准定位。从拨叉 C 零件图分析可知，选择作为拨叉 C 加工粗基准。 3.3.2 精基准选择的原则 （ 1） 基准重合原则。即尽可 能选择设计基准作为定位基准。这样可以避免定位基准与设计基准不重合而引起的基准不重合误差。 （ 2） 基准统一原则，应尽可能选用统一的定位基准。基准的统一有利于保证各表面间的位置精度，避免基准转换所带来的误差，并且各工序所采用的夹具比较统一，从而可减少夹具设计和制造工作。例如：轴类零件常用顶针孔作为定位基准。车削、磨削都以顶针孔定位，这样不但在一次装夹中能加工大多书表面，而且保证了各外圆表面的同轴度及端面与轴心线的垂直度。 （ 3） 互为基准的原则。选择精基准时，有时两个被加工面，可以互为基准反复加工。例如：对淬 火后的齿轮磨齿，是以齿面为基准磨内孔，再以孔为基准磨齿面，这样能保证齿面余量均匀。 自为基准原则。有些精加工或光整加工工序要求余量小而均匀，可以选择加工表面本身为基准。例如：磨削机床导轨面时，是以导轨面找正定位的。此外，像拉孔在无心磨床上磨外圆等，都是自为基准的例子。 此外，还应选择工件上精度高。尺寸较大的表面为精基准，以保证定位稳固可靠。并考虑工件装夹和加工方便、夹具设计简单等。 要从保证孔与孔、孔与平面、平面与平面之间的位置，能保证拨叉 C 在整个加工过程中基本上都能用统一的基准定位。从拨叉 C 零件图分析可知 ，它的25 7H 内花键槽 ，适于作精基准使用。 选择精基准的原则时，考虑的重点是有利于保证工件的加工精度并使装夹准。 3.4 工艺路线的拟订 对于大批量生产的零件，一般总是首先加工出统一的基准。拨叉 C 的加工的第一个工序也就是加工统一的基准。具体安排是：先加工预制孔，再加工花键槽，最后以花键槽定位粗、精加工拨叉上端面和底槽及 M8 螺纹孔。 后续工序安排应当遵循粗精分开和先面后孔的原则。 3.4.1 工序的合理组合 确定加工方法以后，就按生产类型、零件的结构特点、技术要 求和机床设备等具体生产条件确定工艺过程的工序数。确定工序数的基本原则： 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程分析 14 （ 1） 工序分散原则 工序内容简单，有利选择最合理的切削用量。便于采用通用设备。简单的机床工艺装备。生产准备工作量少，产品更换容易。对工人的技术要求水平不高。但需要设备和工人数量多，生产面积大，工艺路线长，生产管理复杂。 （ 2） 工序集中原则 工序数目少，工件装，夹次数少，缩短了工艺路线，相应减少了操作工人数和生产面积，也简化了生产管理，在一次装夹中同时加工数个表面易于保证这些表面间的相互位置精度。使用设备少，大量生产可采用高效率的专用 机床，以提高生产率。但采用复杂的专用设备和工艺装备，使成本增高，调整维修费事，生产准备工作量大。 一般情况下，单件小批生产中，为简化生产管理，多将工序适当集中。但由于不采用专用设备，工序集中程序受到限制。结构简单的专用机床和工夹具组织流水线生产。 加工工序完成以后，将工件清洗干净。清洗是在 80 90 c 的含 0.4%1.1%苏打及 0.25%0.5%亚硝酸钠溶液中进行的。清洗后用压缩空气吹干净。保证零件内部基本无杂质、铁屑、毛刺、砂粒等的残留物。 3.4.2 工序的集中与分散 制订工艺路线时，应考虑工序的数目，采用工序集中或工序分散是其两个不同的原则。所谓工序集中，就是以较少的工序完成零件的加工，反之为工序分散。 （ 1） 工序集中的特点 工序数目少，工件装，夹次数少，缩短了工艺路线，相应减少了操作工人数和生产面积，也简化了生产管理，在一次装夹中同时加工数个表面易于保证这些表面间的相互位置精度。使用设备少，大量生产可采用高效率的专用机床，以提高生产率。但采用复杂的专用设备和工艺装备，使成本增高，调整维修费事，生产准备工作量大。 （ 2） 工序分散的 特点 工序内容简单，有利选择最合理的切削用量。便于采用通用设备。简单的机床工艺装备。生产准备工作量少，产品更换容易。对工人的技术要求水平不高。但需要设备和工人数量多，生产面积大，工艺路线长，生产管理复杂。 工序集中与工序分散各有特点，必须根据生产类型。加工要求和工厂的具体情况进行综合分析决定采用那一种原则。 一般情况下，单件小批生产中，为简化生产管理，多将工序适当集中。但由于不采用专用设备，工序集中程序受到限制。结构简单的专用机床和工夹具攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程分析 15 组织流水线生产。 由于近代计算机控制机床及加工中心的出现，使得工序集中 的优点更为突出，即使在单件小批生产中仍可将工序集中而不致花费过多的生产准备工作量，从而可取的良好的经济效果。 3.4.3 加工阶段的划分 零件的加工质量要求较高时，常把整个加工过程划分为几个阶段： （ 1） 粗加工阶段 粗加工的目的是切去绝大部分多余的金属，为以后的精加工创造较好的条件，并为半精加工，精加工提供定位基准，粗加工时能及早发现毛坯的缺陷，予以报废或修补，以免浪费工时。 粗加工可采用功率大，刚性好，精度低的机床，选用大的切前用量，以提高生产率、粗加工时，切削力大，切削热量多，所需夹紧力大，使得工件产 生的内应力和变形大，所以加工精度低，粗糙度值大。一般粗加工的公差等级为IT11IT12。粗糙度为 Ra=80100 m。 （ 2） 半精加工阶段 半精加工阶段是完成一些次要面的加工并为主要表面的精加工做好准备，保证合适的加工余量。半精加工的公差等级为 IT9IT10。表面粗糙度为Ra=101.25 m。 （ 3） 精加工阶段 精加工阶段切除剩余的少量加工余量 ,主要目的是保证零件的形状位置几精度 ,尺寸精度及表面粗糙度 ,使各主要表面达到图纸要求 .另外精加工工序安排在最后 ,可防止或减少工件精加工表面损伤。 精加工 应采用高精度的机床小的切前用量，工序变形小，有利于提高加工精度精加工的加工精度一般为 IT6IT7，表面粗糙度为 Ra101.25 m。 （ 4） 光整加工阶段 对某些要求特别高的需进行光整加工，主要用于改善表面质量，对尺度精度改善很少。一般不能纠正各表面相互位置误差，其精度等级一般为 IT5IT6,表面粗糙度为 Ra1.250.32 m。 此外，加工阶段划分后，还便于合理的安排热处理工序。由于热处理性质的不同，有的需安排于粗加工之前，有的需插入粗精加工之间。 但须指出加工阶段的划分并不是绝对的。在实际生活 中，对于刚性好，精度要求不高或批量小的工件，以及运输装夹费事的重型零件往往不严格划分阶段，在满足加工质量要求的前提下，通常只分为粗、精加工两个阶段，甚至不把粗精加工分开。必须明确划分阶段是指整个加工过程而言的，不能以某一表攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程分析 16 面的加工或某一工序的性质区分。例如工序的定位精基准面，在粗加工阶段就要加工的很准确，而在精加工阶段可以安排钻小空之类的粗加工。 3.4.4 加工工艺路线方案的比较 在保证零件尺寸公差、形位公差及表面粗糙度等技术条件下，成批量生产可以考虑采用专用机床，以便提高生产率。但同时考虑到经济效果，降 低生产成本，拟订两个加工工艺路线方案，见 表 3.1。 表 3.1 加工工艺路线方案比较表 工序号 方案 方案 工序内容 定位基准 工序内容 定位基准 010 铣左侧面 右侧面和上端面 铣左侧面 右侧面和上端面 020 钻预制孔 底面和侧面 钻预制孔 底面和侧面 030 粗、精铣上端面 已加工预制孔和侧面 拉内花键 25H7 已加工预制孔和侧面 040 粗、精铣 18H11底槽 已加工预制孔和侧面 粗、精铣 18H11底槽 内花键和侧面 050 钻 2-M8 通孔，攻丝 已加工预制孔和侧面 粗、精铣上端面 内花键和侧面 060 拉内花键 25H7 已加工预制孔和侧面 钻 2-M8 通孔，攻丝 内花键和侧面 070 去毛刺，清洗 去毛刺，清洗 080 检验 检验 加工工艺路线方案的论证： 方案、主要区别在于在加工上端面及以下工序时，所选定位基准不同，方案选用预制孔为主要定位基准，方案选用花键作主要定位基准，很显然选用内花键做定位基准更符合设计要求，因为其表面精度更高，且和某 些需加工面有位置精度要求。 由以上分析，方案为合理、经济的加工工艺路线方案。具体的工艺过程见表 3.2。 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程分析 17 表 1.2 加工工艺过程表 工序号 工 种 工作内容 说 明 010 铸造 金属型浇铸 铸件毛坯尺寸： 长： 80mm 宽： 40mm 高：75mm 预制孔、底槽不铸出 020 热处理 退火 030 铣 铣侧面 专用铣夹具装夹； 卧式铣床（ X52K） 040 钻 钻预制孔 22 12H 专用夹具装夹； 轻型圆柱立式钻床 ( 5035)ZQ 050 拉 拉内花键 25 7H 专用夹具装夹； 卧式拉床（ L6120） 060 铣 铣底槽 18H11，深 35mm 专用夹具装夹； 卧式铣床（ 52XK） 070 铣 粗、精铣上端面 专用夹具装夹； 卧式铣床（ 52XK） 080 钻 攻丝 钻通孔 6.7mm 攻 M8 螺纹 专用夹具装夹； 摇臂钻床 ( 3025)Z 090 去毛刺 清洗 100 检验 入库 3.5 拨叉 C 的偏差，加工余量，工序尺寸及毛坯尺寸的确定 拨叉 C 其材料是 HT200，采用的是金属型铸造，生产类型为中批量生产。 3.5.1 毛坯的结构工艺要求 （ 1） 拨叉 C 为铸造件，对毛坯的结构工艺有一定要求： 铸件的壁厚应合适、均匀，不得有突然变化。 铸造圆角要适当，的得有尖棱、尖角。 铸件的结构要尽 量简化。 加强肋的厚度和分布要合理，以免冷却时铸件变形或产生裂纹。 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程分析 18 铸件的选材要合理，应有较好的可铸性。 （ 2） 设计毛坯形状、尺寸还应考虑到： 各加工面的几何形状应尽量简单。 工艺基准以设计基准相一致。 便于装夹、加工和检查。 结构要统一，尽量使用普通设备和标准刀具进行加工。 在确定毛坯时，要考虑经济性。虽然毛坯的形状尺寸与零件接近，可以减少加工余量，提高材料的利用率，降低加工成本，但这样可能导致毛坯制造困难，需要采用昂贵的毛坯制造设备，增加毛坯的制造成本。因此，毛坯的种类形状及尺 寸的确定一定要考虑零件成本的问题但要保证零件的使用性能。在毛坯的种类 形状及尺寸确定后，必要时可据此绘出毛坯图。 3.5.2 拨叉 C 的偏差计算 （ 1） 侧面加工的偏差及加工余量计算 本次加工面用于以后加工中的定位面，一次性铣削到尺寸 80mm，查 参考文献 12表 1-25，得侧面加工偏差为 0.3mm 。 （ 2） 预制孔及花键孔的偏差及加工余量计算 加工预制孔时，由于铸造是没铸出，且为一次钻出，通过拉削后保证花键尺寸 25 7H mm ，预制孔尺寸 22 12H mm ，查 参考文献 5表 2.3-54，得花键拉削余量为 0.7-0.8mm，取 0.8mm，即预制孔加工到 21.2mm ，一次拉削到设计要求，查 参考文献 5表 1.12-11，得花键偏差为 0.0450 mm。 （ 3） 拨叉上端面的偏差及加工余量计算 根据工序要求，其加工分粗、精铣加工。 各工步余量如下： 粗铣：参照参考文献 5表 3.2-23。其余量值规定为 mm4.37.2 ，现取mm0.3 。表 3.2-27 粗铣平面时厚度偏差取 mm0 28.0 。 精铣：参照参考文献 5表 2.3-59，其余量值规定为 1mm 。 铸造毛坯的基本尺寸为 7 2 3 . 0 1 7 6 mm 。根据参考文献 5表 2.3-11,铸件尺寸公差等级选用 IT7，再查表 2.3-9 可得铸件尺寸公差为 1.1mm。 毛坯的名义尺寸为： 7 2 3 . 0 1 7 6 mm 。 毛坯最小尺寸为： 7 6 0 . 5 5 7 5 . 4 5 mm 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程分析 19 毛坯最大尺寸为： 7 6 0 . 5 5 7 6 . 5 5 mm 粗铣后最大尺寸为： 72 1 73mm 粗铣后最小尺寸为： 7 3 0 . 2 8 7 2 . 7 2 mm 精铣后尺寸与零件图尺寸相同，即保证尺寸 72mm，表面与花键轴的平行度公差为 0.1mm。 （ 4） 18H11（ 0.018018） 槽偏差及加工余量： 铸造时槽没铸出，参照参考文献 8表 21-5，得粗铣其槽边双边 机加工余量2Z=2.0mm，槽深机加工余量为 2.0mm，再由参照参考文献 3表 21-5 的刀具选择可得其极限偏差：粗加工为 0.1100，精加工为 0.0130。 粗铣两边工序尺寸为： 18 2 16mm ； 粗铣后毛坯最大尺寸为： 1 6 0 . 1 1 1 6 . 1 1mm ； 粗铣后毛坯最小尺寸为： 16+0=16mm； 粗铣槽底工序尺寸为： 33mm； 精铣两边工序尺寸为： 0.013018，已达到其加工要求： 0.018018。 （ 5） 2-M8 螺纹偏差及加工余量： 参照参考文献 5表 2.2-2， 2.2-25,2.3-13 和参考文献 12表 1-8，可以查得： 钻孔的精度等级： 12IT ，表面粗糙度 12.5Ra um ，尺寸偏差是 0.15mm 查参考文献 5表 2.3-47，表 2.3-48，表 2.3-71。确定工序尺寸及加工余量为： 加工该组孔的工艺是：钻 攻 丝 钻孔： 6.7mm 攻丝：攻 2-M8 螺纹孔。 3.6 确定切削用量及基本工时（机动时间） 工序 1：铣侧面 机床：卧式铣床 刀具：根据参考文献 4表 10-231，选用高速钢错齿三面刃铣刀，规格为：攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程分析 20 1 6 0 , 4 0 , 3 2D m m d m m L m m ，齿数为 12 齿。 铣削深度pa： 1pa mm 每齿进给量fa：查参考文献 5表 2.4-75， 0 . 2 0 . 3f mma z，取0 . 3 3 . 6f m m m ma zr。 铣削速度 V ：查参考文献 4表 11-94，得 1 5 2 0 0 .2 5 0 .3 3m inmmV s，取 0.3mV s 机床主轴转速 n ： 1 0 0 0 1 0 0 0 0 . 3 6 0 3 5 . 8 3 / m i n3 . 1 4 1 6 0VnrD 查参考文献 5表 3.1-74 取 3 7 .5 / m innr 实际切削速度 v ： 3 . 1 4 1 6 0 3 7 . 5 0 . 3 1 /1 0 0 0 1 0 0 0 6 0Dnv m s 进给量fV： 3 . 6 1 2 3 7 . 5 / 6 0 2 7 /ffV a Z n m m s 工作台每分进给量mf： 2 7 / 1 6 2 0 / m i nmff V m m s m m 被切削层长度 l ：由毛坯尺寸可知 75l mm 刀具切入长度 1l ： 1 0 .5 (1 2 )lD =82mm 刀具切出长度2l：取 mml 22 走刀次数为 1 机动时间1jt：121 7 5 8 2 2 0 . 1 m i n1620jml l ltf 工序 2：钻预制孔 机床：轻型圆柱立式钻床 ( 5035)ZQ 刀具：查参考文献 4表 10-175，选高速钢直柄麻花钻，钻预制孔到 21.2mm，所以 21.2d mm 。 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程分析 21 进给量 f ：根据参考文献 5表 2.4-38，取 0.5 /f mm r 切削速度 V ：参照参考文献 5表 2.4-41，取 0.45 /V m s 机床主轴转速 n ，有： 1 0 0 0 1 0 0 0 0 . 4 5 6 0 4 0 5 . 6 / m i n3 . 1 4 2 1 . 2vnrd ， 按照参考文献 5表 3.1-36，取 475 / m innr 所以实际切削速度 v ： 3 . 1 4 2 1 . 2 4 7 5 0 . 5 2 /1 0 0 0 1 0 0 0 6 0dnv m s 切削工时 被切削层长度 l ： 80l mm 刀具切入长度 1l ： 1 2 1 . 2( 1 2 ) 1 2 0 1 5 . 9 622rdl c t g k c t g m m m m 刀具切出长度 2l ： mml 412 取 mml 32 走刀次数为 1 机动时间2jt：28 0 6 3 0 . 3 7 m i n0 . 5 4 7 5jLt fn 工序 3：拉内花键 25 7H 机床：卧式拉床 L6120。 刀具：查参考文献 9表 1.3-1，选择拉刀类型为矩形花键拉刀第三型号，该刀具特点：拉削长度大于 30mm，同时加工齿数不小于 5。材料： W18Cr4V 做拉刀材料，柄部采用 40Cr 材料（具体刀具设计见拉刀设计）。 拉削过程中，刀具进给方向和拉削方向一致，拉刀各齿齿升量详见拉刀设计，拉削 的进给量即为单面的齿升量。查参考文献 5表 2.4-118 和 2.4-119，确定拉削速度 v =0.1160.08mms ，取 0 .1 0 mmv s 。 拉削工件长度 l ： 80l mm ； 拉刀长度1l：1 995l mm（见拉刀设计）； 拉刀切出长度2l=510mm，取2 10l mm。 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程分析 22 走刀次数一次。 根据以上数据代入公式（计算公式由参考文献 5表 2.5-20 获得），得机动时间jt 12 8 0 9 9 5 1 0 1 0 . 8 5 0 . 1 8 m i n1 0 0 0 1 0 0 0 0 . 1j l l lt s sv 工序 4：粗、精铣 18H11 底槽 机床：立式升降台铣床（ 52XK） 刀具：根据参考文献 4表 21-5 选用高速钢镶齿三面刃铣刀。外径 160mm，内径 40mm，刀宽粗铣 16mm，精铣 18mm，齿数为 24 齿。 （ 1） 粗铣 16 槽 铣削深度pa： 33pa mm 每齿进给量fa：查参考文献 5表 2.4-75，得 0 . 2 0 . 3 /fa m m z，取0 .2 /fa m m z 。 铣削速度 V ：查参 考文献 8表 30-33，得 14 m inmV 机床主轴转速 n ： 1 0 0 0 1 0 0 0 1 4 2 7 . 9 / m i n3 . 1 4 1 6 0VnrD 查参考文献 5表 3.1-74 取 30 / minnr 实际切削速度 v ： 3 . 1 4 1 6 0 3 0 0 . 2 5 /1 0 0 0 1 0 0 0 6 0Dnv m s 进给量fV： 0 . 2 2 4 3 0 / 6 0 2 . 4 /ffV a Z n m m s 工作台每分进给量mf： 2 . 4 / 1 4 4 / m i nmff V m m s m m 被切削层长度 l ：由毛坯尺寸可知 40l mm 刀具切入长度 1l ： 1 0 .5 (1 2 )lD =81mm 刀具切出长度2l：取 mml 22 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程分析 23 走刀次数 1 次 机动时间1jt：121 4 0 8 1 2 0 . 8 5 m i n144jml l ltf （ 2） 精铣 18 槽 切削深度pa： 35pa mm 根据 参考文献 5表 2.4 76 查得：进给量 0 .0 5 /fa m m z,查 参考文献 5表2.4-82 得切削速度 23 / m inVm ， 机床主轴转速 n ： 1 0 0 0 1 0 0 0 2 3 4 5 . 8 / m i n3 . 1 4 1 6 0Vnrd ， 查参考文献 5表 3.1-74 取 4 7 .5 / m innr 实际切削速度 v ： 3 . 1 4 1 6 0 4 7 . 5 0 . 4 0 /1 0 0 0 1 0 0 0 6 0Dnv m s 进给量fV： 0 . 0 5 2 4 4 7 . 5 / 6 0 0 . 9 5 /ffV a Z n m m s 工作台每分进给量mf： 0 . 1 8 / 5 7 / m i nmff V m m s m m 被切削层长度 l ：由毛坯尺寸可知 40l mm ， 刀具切入长度 1l ： 1 0 .5 (1 2 )lD =81mm 刀具切出长度2l：取 mml 22 走刀次数为 1 机动时间1jt：121 4 0 8 1 2 1 . 5 2 m i n57jml l ltf 本工序机动时间12 0 . 8 5 1 . 5 2 2 . 3 7 m i nj j jt t t 工序 5：粗、精铣 上端面 机床：卧式铣床 52XK 刀具：根据参考文献 4表 10-231，选用高速钢错齿三面刃铣刀，规格为：攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程分析 24 1 6 0 , 4 0 , 3 2D m m d m m L m m ，齿数为 12 齿。 （ 1） 粗铣上端面 铣削深度pa： 3pa mm 每齿进给量fa：查参考文献 5表 2.4-75， 0 . 1 5 0 . 2 5f mma z，取1 .8f mma r 。 铣削速度 V ：查参考文献 4表 11-94，得 1 5 2 0 0 .2 5 0 .3 3m inmmV s，取 0.3mV s 机床主轴转速 n ： 1 0 0 0 1 0 0 0 0 . 3 6 0 3 5 . 8 3 / m i n3 . 1 4 1 6 0VnrD 查参考文献 5表 3.1-74 取 3 7 .5 / m innr 实际切削速度 v ： 3 . 1 4 1 6 0 3 7 . 5 0 . 3 1 /1 0 0 0 1 0 0 0 6 0Dnv m s 进给量fV： 1 . 8 1 2 3 7 . 5 / 6 0 1 3 . 5 /ffV a Z n m m s 工作台每分进给量mf： 1 3 . 5 / 8 1 0 / m i nmff V m m s m m 被切削层长度 l ：由毛坯尺寸可知 80l mm 刀具切入长度 1l ： 1 0 .5 (1 2 )lD =82mm 刀具切出长度2l：取 mml 22 走刀次数为 1 机动时间1jt：121 8 0 8 2 2 0 . 3 m i n810jml l ltf （ 2） 精铣上端面 切削深度pa： 1pa mm 根据 参考文献 4表 11-91 查得：每齿进给量 0 . 0 1 0 . 0 2 /fa m m z,取攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程分析 25 0 .2 4 /fa m m r ， 根据 参考文献 4表 11-94 查得切削速度 30 / m inVm 机床主轴转速 n ： 1 0 0 0 1 0 0 0 3 0 5 9 . 7 / m i n3 . 1 4 1 6 0Vnrd ， 按照参考文献 5表 3.1-74 取 60 / minnr 实际切削速度 v ： 3 . 1 4 1 6 0 6 0 0 . 5 0 /1 0 0 0 1 0 0 0 6 0Dnv m s 进给量fV： 0 . 2 4 1 2 6 0 / 6 0 2 . 8 8 /ffV a Z n m m s 工作台每分进 给量mf： 2 . 8 8 / 1 7 2 . 8 / m i nmff V m m s m m 被切削层长度 l ：由毛坯尺寸可知 80l mm 刀具切入长度 1l ： 1 0 .5 (1 2 )lD =81mm 刀具切出长度2l：取 mml 22 走刀次数为 1 机动时间1jt：121 8 0 8 1 2 0 . 9 5 m i n1 7 2 . 8jml l ltf 本工序机动时间12 0 . 3 0 . 9 5 1 . 2 5 m i nj j jt t t 工序 6：钻 8M 孔并攻丝 机床：摇臂钻床 3025Z 刀具：根据参照参考文献 5表 4.3-9 硬质合金锥柄麻花钻头。 （ 1） 钻孔 6.7 mm 钻孔前铸件为实心，根据上文所的加工余量先钻孔到 6.7mm 再攻丝，所以6.7D mm 。 钻削深度pa： 9.5pa mm 进给量 f ：根据参考文献 5表 2.4-38，取 rmmf /33.0 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程分析 26 切削速度 V ：参照参考文献 5表 2.4-41，取 0.41 /V m s 机床主轴转速 n ，有： 1 0 0 0 1 0 0 0 0 . 4 1 6 0 1 1 6 9 . 3 1 / m i n3 . 1 4 6 . 7vnrd ， 按照参考文献 5表 3.1-31 取 1 6 0 0 / m innr 所以实际切削速度 v ： 3 . 1 4 6 . 7 1 6 0 0 0 . 5 6 /1 0 0 0 1 0 0 0 6 0dnv m s 被切削层长度 l ： 42l mm 刀具切入长度 1l ： 1 6 . 7( 1 2 ) 1 2 0 1 2 . 8 9 322rDl c t g k c t g m m m m 刀具切出长度 2l ： mml 412 取2 2l mm 走刀次数为 1，钻孔数为 2 个 机动时间1jt：14 2 3 22 2 0 . 5 m i n0 . 3 3 1 6 0 0jLt fn （ 2） 攻 2-M8 螺纹通孔 刀具：钒钢机动丝锥 进给量 f ：查参考文献 5表 1.8-1 得所加工螺纹孔螺距 1.25p mm ,因此进给量 1 .2 5 /f m m r 切削速度 V ：参照参考文献 5表 2.4-105，取 0 . 1 3 3 / 7 . 9 8 / m i nV m s m 机床主轴转速 n ：01 0 0 0 1 0 0 0 7 . 9 8 3 1 7 . 6 8 / m i n3 . 1 4 8Vnrd ，取 350 / m innr 丝锥回转转速 n回：取 3 5 0 / m innr回 实际切削速度 V ： 0 3 . 1 4 8 3 5 0 0 . 1 5 /1 0 0 0 1 0 0 0 6 0dnV m s 被切削层长度 l ： 9.5l mm 刀具切入长度 1l ：1 (1 3 ) 3 1 . 2 5 3 . 7 5l f m m 刀具切出长度 2l ：2 2 3 3 1 . 2 5 3 . 7 5l f m m （ ），加工数为 2 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程分析 27 机动时间2jt：1 2 1 22 9 . 5 3 . 7 5 3 . 7 5 9 . 5 3 . 7 5 3 . 7 52 2 0 . 1 3 m i n1 . 5 3 5 0 1 . 5 3 5 0j l l l l l lt f n f n 回（ ） （ ） 本工序机动时间jt：12 0 . 5 0 . 1 3 0 . 6 3 m i nj j jt t t 。 3.7 时间定额计算及生产安排 根据设计任务要求，该拨叉 C 的年产量为 5000 件。一年以 240 个工作日计算，每天的产量应不低于 21 件。设每天的产量为 21 件。再以每天 8 小时工作时间计算，则每个工件的生产时间应不大于 22.8min。 参照参考文献 5表 2.5-2，机械加工单件（生产类型：中批以上）时间定额的计算公式为： Ntkttt zzfjd /%)1)( （大量生产时 0/ Ntzz ） 因此在大批量生产时单件时间定额计算公式为： %)1)( ktttfjd 其中： dt 单件时间定额 jt 基本时间（机动时间） ft 辅助时间。用于某工序加工每个工件时都要进行的各种辅助动作所消耗的时间，包括装卸工件时间和有关工步辅助时间 k 布 置工作地、休息和生理需要时间占操作时间的百分比值 3.7.1 铣侧面 加工机动时间jt： 0.1minjt 辅助时间ft：参照参考文献 5表 2.5-41，取工步辅助时间为 0.41min 。由于在生产线上装卸工件时间很短，并查参考文献 5表 2.5-42，取装卸工件时间为 min1 。则 0 . 4 1 1 1 . 4 1 m i nft k ：根据参考文献 5表 2.5-43， 12.14k 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程分析 28 单件时间定额dt有： ( ) (1 % ) ( 0 . 1 1 . 4 1 ) (1 1 2 . 1 4 % ) 1 . 6 9 m i nd j ft t t k 22.8min 因此，达到生产要求。 3.7.2 钻预制孔 加工机动时间jt： 0.37 m injt 辅助时间ft：参照参考文献 5表 2.5-41，取工步辅助时间为 1.55min 。由于在生产线上装卸工件时间很短，并查参考文献 5表 2.5-42，取装卸工件时间为 min1 。则 1 . 5 5 1 2 . 5 5 m i nft k ：根据参考文献 5表 2.5-43， 12.14k 单件时间定额dt有： ( ) (1 % ) ( 0 . 3 7 2 . 5 5 ) (1 1 2 . 1 4 % ) 3 . 2 7 m i nd j ft t t k 22.8min 因此，达到生产要求。 3.7.3 拉 25H7内花键 机动时间jt： 0 .1 8 m injt 辅助时间ft：参照参考文献 3表 2.5-66，取工步辅助时间为 1.4min 。查参考文献 5表 2.5-67 取装卸工件时间为 0.5min 。则 1 . 4 0 . 5 1 . 9 m i nft k ：根据参考文献 5表 2.5-68 得 11.6k 单间时间定额dt有： ( ) (1 % ) ( 0 . 1 8 1 . 9 ) (1 1 1 . 6 % ) 2 . 2 8 m i nd j ft t t k 22.8min 因此，达到生产要求。 3.7.4 粗、精铣 18H11 底槽 （ 1） 粗铣 16 槽 机动时间jt粗： 0.85 m injt 粗 辅助时间ft：参照参考文献 5表 2.5-45，取工步辅助时间为 0.41min 。查攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程分析 29 参考文 献 5表 2.5-46 取装卸工件时间为 1min ，单件加工时已包括布置、休息时间，由于此次工序中装夹了两个加工件，应乘以多件装夹系数，查该表注释得两件装夹系数为 0.6，因此装卸工件时间 1 1 0 .6 1 .6 min， 则 0 . 8 5 1 . 6 2 . 4 5 m i nft 。 k ：根据参考文献 5表 2.5-48， 13k 单间时间定额dt有： ( ) ( 1 % ) ( 0 . 8 5 2 . 4 5 ) ( 1 1 3 % ) 3 . 7 3 m i ndfjt t t k 粗 22.8min 因此，达到生产要求。 （ 2） 精铣 18H11 槽 机动时间jt精： 1 .5 2 m injt 精 辅助时间ft：参照参考文献 5表 2.5-45，取工步辅助时间为 0.41min 。查参考文献 5表 2.5-46 取装卸工件时间为 1min ，单件加工时已包括布置、休息时间，由于此次工序中装夹了 两个加工件，应乘以多件装夹系数，查该表注释得两件装夹系数为 0.6，因此装卸工件时间为 1 1 0 .6 1 .6 min， 则 1 . 5 2 1 . 6 3 . 1 2 m i nft 。 k ：根据参考文献 5表 2.5-48， 13k 单间时间定额dt有： ( ) (1 % ) (1 . 5 2 3 . 1 2 ) (1 1 3 % ) 5 . 2 4 m i ndfjt t t k 精 22.8min 因此，达到生产要求。 3.7.5 粗、精铣上端面 加工机动时间jt： 1.25 m injt 辅助时间ft：参照参考文献 5表 2.5-45，取工步辅助时间为 min41.0 。查参考文献 5表 2.5-46 取装卸工件时间为 1min 。则： m in41.1141.0 ft 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程分析 30 k ：根据参考文献 5表 2.5-48， 13k 单 间时间定额dt有： ( ) (1 % ) (1 . 2 5 1 . 4 1 ) (1 1 3 % ) 3 m i nd j ft t t k 22.8min 因此，达到生产要求。 3.7.6 钻、攻 2-M8螺纹孔 （ 1） 钻 6.7mm孔 机动时间jt： 0.5 minjt 辅助时间ft：参照参考文献 5表 2.5-41，取工步辅助时间为 1.55min 。查参 考文献 5表 2.5-42 取装卸工件时间为 min1 。则： 1 . 5 5 1 2 . 5 5 m i nft k ：根据参考文献 5表 2.5-43， 14.12k 单间时间定额dt有： ( ) (1 % ) ( 0 . 5 2 . 5 5 ) (1 1 2 . 1 4 % ) 3 . 4 2 m i nd j ft t t k 22.8min 因此，达到生产要求。 （ 2） 攻 2-M8 螺纹孔 机动时间jt： 0 .1 3 m injt 辅助时间ft：参照参考文献 5表 2.5-41，取工步辅助时间为 1.55min 。查参考文献 5表 2.5-42 取装卸工件时间为 min1 。则： 1 . 5 5 1 2 . 5 5 m i nft k ：根据参考文献 5表 2.5-43， 14.12k 单间时间定额dt有： ( ) (1 % ) ( 0 . 1 3 2 . 5 5 ) (1 1 2 . 1 4 % ) 3 . 0 1 m i nd j ft t t k 22.8min 因此，达到生产要求。 时间定额填入工序卡中，工艺过程卡、工序卡见（附表）本设计中的工艺攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程分析 31 文件部分。 3.8 本章总结 本章确定了零件的工艺路线，以及设计夹具前的定位基准选择，为后续的专用夹具设计做好准备，根据毛坯尺寸及设计要求确定各个加工方案，再由各个加工方案选择机床类型、刀具类型、切削用量以及机加工时间并编入工艺文件中。 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 专用夹具设计 32 4 专用夹具设计 为了提高劳动生产率，保证加工质量，降低劳动强度。在加工拨叉 C 零件时，需要设计专用夹具。 根 据任务要求中的设计内容，需要设计加工底槽夹具及钻、攻丝 2-M8 螺纹孔夹具各一套。其中加工底槽的夹具将用于 KX52 卧式镗床，刀具采用三面刃铣刀，而加工上端面上的两螺纹孔的刀具分别为麻花钻、丝锥，机床采用摇臂钻床，另一任务要求为拉 25H7 花键 孔的拉刀设计，详见拉刀设计说明书。 4.1 铣槽夹具设计 4.1.1 研究原始质料 利用本夹具主要用来粗、精铣底槽，该底槽侧面对花键孔的中心 线要满足尺寸要求以及垂直度要求。在粗铣此 底槽时，其他都是未加工表面。为了保证技术要求，最关键是找到定位基准。同时，应考虑如何提高劳动生产率和降低劳动强度。 4.1.2 定位基准的选择 由零件图可知：槽两侧面面对花键孔的中心线有尺寸要求及垂直度要求，其设计基准为花键孔的中心线。为了使定位误差达到要求的范围之内，在此选用特制花键轴找中心线，这种定位在结构上简单易操作。 采用花键轴定心定位的方式，保证底槽加工的技术要求。同时，应加一圆柱销固定好花键轴，防止花键轴带动工件在 X 方向上的旋转自由度。 4.1.3夹具方案的设计选择 根据任务书要求，铣槽时 要保证槽宽 18H11，槽两侧面粗糙度 3.2，底面粗糙度 6.3，且要保证底面与花键中心尺寸 15mm，以及槽两侧面与花键孔中心的垂直度误差不大于 0.08mm，现设计夹具方案有： 方案一：采用压板用螺栓联接，利用汽缸夹紧，这种夹紧方式夹紧力可靠，辅助时间短，工人劳动强度小，但是成本高。 方案二：采用压板，用螺栓、螺母联接，利用手动夹紧，这种夹紧方式夹紧力小，但成本低。 本次设计零件为大批量生产，要求成本低，且在加工过程中夹紧力要求不高，因此夹具夹紧方案选用方案二，利用螺栓、螺母手动夹紧。压板选择为直压板，加工两个 零件时，为了防止两工件在长度尺寸上的误差，而导致直压板不能完全压住两工件，因此，在压板两端设计了两个浮动压头，且压板也螺栓、攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 专用夹具设计 33 螺母的连接采用球面垫圈，这样就能消除两工件的尺寸误差。压板形状见图 4.1。 412?148510013413030563256.311R10 图 4.1 铣槽用压板 4.1.4 切削力及夹紧分析计算 刀具材料： VCWr418（高速钢镶齿三面刃铣刀） 刀 具 有 关 几 何 参 数 ： 000 1510 000 128 00 85n 00 2515 mmD 63 8Z zmma f /25.0 mma p 0.2 由 参考文献 13表 1-2-9 可得铣削切削力的计算公式： PzppC zKBDfaCF 9.01.172.01.1 查 参考文献 13表 1021 得： 510pC 对于灰铸铁： 55.0)190( HBK p 取 175HB ， 即 96.0pK 所以 1 . 1 0 . 7 2 1 . 1 0 . 95 1 0 2 . 0 0 . 2 5 6 3 6 0 8 0 . 9 6 6 4 0 . 6 9 ( )CFN 由 参考文献 3表 1-2 可得： 垂直切削力 ： )(62.5 7 69.0 NFFCCN （对称铣削） 背向力： )(38.3 5 255.0 NFFCP 根据工件受力 切削力、夹紧力的作用情况，找出在加工过程中对夹紧最不利的瞬间状态，按静力平衡原理计算出理论夹紧力。最后为保证夹紧可靠，再攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 专用夹具设计 34 乘以安全系数作为实际所需夹紧力的数值。即： FKWK 安全系数 K 可按下式计算： 6543210 KKKKKKKK 式中：60 KK为各种因素的 安全系数，见 参考文献 13表 121 可得： 25.20.10.13.12.10.12.12.1 K 所以 )(55.1 4 4 125.269.6 4 0 NFKWCK )(62.1 2 9 725.272.576 NFKWCNK )(86.79225.238.352 NFKW PK 由计算可知所需实际夹紧力不是很大，为了使其夹具结构简单、操作方便，决定选用手动螺旋夹紧机构。 单个螺旋夹紧时产生的夹紧力按以下公式计算： )( 210 tgtgQLW z 式中参数由 机床夹具设计手册可查得： 0 912 0592 其中： 120( )L mm )(25 NQ 螺旋夹紧力： )(08.19230 NW 易得：KWW 0 经过比较实际夹紧力远远大于要求的夹紧力，因此采用该夹紧机构工作是可靠的。 4.1.5 误差分析与计算 该夹具以平面定位心轴定心，心轴定心元件中心线与底槽侧面规定的垂直度偏差 0.08mm，槽的公差为 0.110mm。为了满足工序的加 工要求，必须使工序中误差总和等于或小于该工序所规定的工序公差。 gwj 与机床夹具有关的加工误差j，一般可用下式表示： MjjjWDADZWj 由 参考文献 13可得： 平面定位心轴定心 的定位误差 ： 0WD 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 专用夹具设计 35 夹紧误差 ： co s)(m inm a x yyjj 其中接触变形位移值： mmlNcHBkRk nZHBaZR a Zy 004.0)62.19)( 1 mmyjj 0 0 3 6.0co s 磨损造成的加工误差：Mj通常不超过 mm005.0 夹具相对刀具位置误差：AD取 mm01.0 误差总和： 0 . 0 5 2 2 0 . 1 1jw m m m m 从以上的分析可见，所设计的夹具能满足零件的加工精度要求。 4.1.6 夹具设计及操作的简要说明 如前所述，应该注意提高生产率，但该夹具设计采用了手动夹紧方式，在夹紧和松开工件时比较费时费力。由于该工件体积小，工件材料易切削，切削力不大等特点。经过方案的认真分析和比较，选用了手动夹紧方式（螺旋夹紧机构）。这类夹紧机构结构简单、夹紧可靠、通用性大，在机床夹具中很广泛的应用。 此外，当夹具有制造误差，工作过程出现磨损，以及零件尺寸变化时，影响定位、夹紧的可靠。为防止此现象，心轴可采用可换的。以便随时根据情况进行调整。 4.2 钻、攻 2 M8 螺纹孔夹具设计 4.2.1 研究原始 质料 利用本夹具主要用来钻两个 6.7mm 孔并攻 M8 螺纹 。加工时应保证螺纹孔与侧面的位置距离及螺纹孔中心线与锥孔中心线距离。为了保证技术要求，最关键是找到定位基准。同时，应考虑如何提高劳动生产率和降低劳动强度。 4.2.2 定位基准的选择 由零件图可知：两螺纹孔与侧面有位置要求，在对螺纹孔进行加工前，花键孔已进行了拉削加工。因此，选底侧面定位，花键内圆孔定心限制了除在 X轴的旋转自由度以外的所有自由度，为了限制 X 轴的旋转自由度，可在工件边装一挡销，从而来满足 螺纹孔与端面的位置要求。 4.2.3 夹具方案的设计选择 方案一：利用移动弯压板夹紧。 方案二：采用夹紧定位一体，即在定位心轴上加工一段螺栓，利用螺栓、螺母夹紧。 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 专用夹具设计 36 方案三：采用两短圆锥销装夹在花键孔两端，两短圆锥销利用气压夹紧并定位。 根据任务书要求，两螺纹孔分布在零件两端，利用心轴上加工螺栓来夹紧，其夹紧刚度比较低，且夹紧、定位在一起相互有一定影响。方案三中，夹紧力比较理想，但夹具装备比较复杂，成本也高，因此选用方案一采用移动弯压板夹紧，夹紧、定位分开，且夹具装备简单。压板形状见图 4.2。 1418101725818525R15R715401 2 5AAAA 图 4.2 钻孔用移动弯压板 4.2.4 切削力及夹紧力的计算 由 参考文献 13查表 721 可得： 切削力公式：Pf KfDF 75.02.1412 式中 6.7D mm 0 .3 3 /f m m r 查表 821 得： 95.0)19 0( 6.0 HBK p 即： )(69.1980 NFf 实际所需夹紧力： 由 参考文献 13表 1121 得： KFW fK 安全系数 K 可按下式计算， 由式（ 2.5）有： 6543210 KKKKKKKK 式中：60 KK为各种因素的 安全系数，见 参考文献 13表 121 可得： 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 专用夹具设计 37 25.20.10.13.12.10.12.12.1 K 所以 )(55.4 4 5 625.269.1 9 8 0 NFKWfK 由计算可知所需实际夹紧力不是很大，为了使其夹具结构简单、操作方便，决定选用手动螺旋夹紧机构。 取 25.2K ， 16.01 ， 2.02 螺旋夹紧时产生的夹紧力，有： )(5830)( 210 NtgtgQLW z 式中参数由 参考文献 13可查得： 33.9 675.5zr 901 0592 631 其中： 80( )L mm )(80 NQ 由 参考文献 13表 2621 得：原动力计算公式： 由上述计算易得： KWW 0 因此采用该夹紧机 构工作是可靠的。 4.2.5 误差分析与计算 该夹具以侧面和花键内孔为定位基准，要求保证孔轴线与左侧面间的尺寸公差。为了满足工序的加工要求，必须使工序中误差总和等于或小于该工序所规定的工序公差。 孔 与左侧面为线性尺寸一般公差。根据国家标准的规定，由 参考文献参考文献 12表 251 可知： 取 m （中等级）即 ：尺寸偏差为 2.015 、 107 0.2 由 参考文献 13可得： 定位误差： 定位尺寸公差 mm2.0 ，在加工尺寸方向上的投影，这里的方向与加工方向垂直。即： 故. 0DW。 夹紧 安装 误差， 对工序尺寸的影响均小。即： 0jj 磨损造成的加工误差：Mj通常不超过 mm005.0 夹具相对刀具位置误差： 钻套孔之间的距离公差，按工件相应尺寸公差的五分之一取。即 0 .0 4DA mm 误差总和： 0 . 2 4 5 0 . 4jw m m m m 从以上的分析可见，所设计的夹具能满足零件的加工精度要求。 4.2.6 夹具设计及操作的简要说明 本夹具用于在钻床上加工拨叉 C 上端面的两螺纹孔。工件以侧面和花键内孔为定位基准，在挡销和定位块上实现完全定位。采用手动螺旋移动弯压板机构夹紧工件。该夹紧机构操作简单、夹紧可靠。 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 专用夹具设计 38 4.3 本章总结 本章通过前边设计的内容，针对此次任务，对铣槽、钻螺纹孔进行了专用夹具设计，在夹具设计时应充分考虑零件的良好可加工性，夹具结构 力求简单、可靠，保证工人劳动强度小，夹具结构的经济性也是设计中重点考虑的问题。 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 5 花键孔 25H7 拉 刀设计 39 5 花键孔 25H7 拉刀设计 5.1 拉刀的结构参数 5.1.1拉削特点 拉削是利用拉刀切削金属的高生产率加工方法，可用来加工各种形状的通孔、槽以及简单或复杂形状的外表面。拉削加工与其他切削方法相比，其特点表现在：生产率高、加工精度和表面粗糙度高、成本低、机床结构简单、操作简单等。 5.1.2拉刀类型选择 根据任务书要求，需拉削长 80mm，槽数为 6 的内花键槽，查参考文献 9表 1.3-1，选择拉刀类型为矩形花键拉刀第三型号，该刀具特点：拉削长度大于30mm，同时加工齿数不小于 5，可保证花键孔所需的高精度。 5.1.3 拉刀材料选择 由任务书知所需加工零件材料我 HT200，其特点是硬度大，韧性差，因此在拉削过程中要求拉刀耐磨性好，查参考文献 3表 3-1，选钢号为 W18Cr4V 做拉刀材料，柄部采用 40Cr 材料，将两种材料采用对焊连接，该拉刀材料特点是：综合性能好，通用性强，可磨性好，适合加工合金，普通铸铁等，硬度： 6366HRC，抗弯 强度： 3.03.4GPa，冲击韧度： 0.180.32MJ/ 2m 。 5.1.4 拉床类型选择 根据所需加工零件，查参考文献 5表 3.1-84，选卧式拉床 L6120。 5.2 拉刀切削部分的设计 切削部分是拉刀的重要部分，它决定着拉削生产率和加工表面质量。 设计切削部分是要解决下列任务：选择拉削方式，确定拉削余量，选择前角、后角及齿升量，确定齿距及容屑槽数量和尺寸等。 5.2.1 拉削方式选择 拉削方式可分为分层拉削法（成形式、渐 成式）、分块拉削法和组合拉削法。本次设计中，采用组合拉削法，它结合了成形式拉刀与分块式拉刀的优点，粗切齿按分快式机构设计，精切齿则采用成形式结构。 5.2.2 齿型确定 在加工花键前预制孔只加工到 21.2mm，而任务书要求内孔为 22mm，因此在加工花键的同时也要设计出加工内孔的齿型，所以确定各齿齿型为：粗切齿、过渡齿、精切齿、校准齿、圆形齿。 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 5 花键孔 25H7 拉 刀设计 40 5.2.3 拉削余量的确定 根据任务书提供数据及钻 预制孔所得直径，再查参考文献 5表 1.4-4，得直径余量 0A 为： m a x m i n0 2 5 . 0 2 1 2 1 . 2 3 . 8 2 1moA m mDD 式中 maxmD 花键孔的最大外径； minoD 预制孔的最小内径。 5.2.4 刀齿几何参数选择 查参考文献 11表 5-8，得： 前角 0 00 8 1r 后角0：切削齿 0/00 1302 ；校准齿 /00 301 刃带宽度1ab：粗切齿（包括过渡齿、圆形齿） 0.1mm；精切齿 0.2mm；校准齿 0.4mm。各参数所指如图 5.1。 rab a1 图 5.1 齿形图示 5.2.5 确定齿升量zf 齿升量确 定的原则应该是在保证加工表面质量、容屑空间和拉刀强度的前提下，尽量选取较大值。 查参考文献 9表 1.1-10，得 粗切齿的齿升量为 0.040.10mm，取 0.06mm，精切齿取 0.01mm，过渡齿齿升量从粗切齿齿升量 0.06mm逐渐减少到精切齿齿升量 0.01mm，圆形齿齿升量取 0.04mm。 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 5 花键孔 25H7 拉 刀设计 41 5.2.6 确定齿距 p 及同时工作齿数eZ 拉刀齿距的大小，直接影响拉刀的容屑空间和拉刀长度以及拉削同时工作齿数。查参考文献 9表 1.1-13，取 粗切齿 13p mm （过渡齿齿距与粗切齿齿距相同） 精切齿 9p mm （圆形齿、校准齿齿距与精切齿的齿距相同） ，同时工作齿数 7eZ 齿。 5.2.7 确定容屑槽形状和尺寸 （ 1）容屑槽形状选择 查参考文献 11表 5-11，选曲线齿背槽型，其特点是：容屑空间较大，便于切屑卷曲，用于拉削韧性材料。 （ 2）确定容屑系数 K 查参考文献 9表 1.1-15， 0 .0 6z mmf ，工件材料为铸铁，选 2.5K （ 3）计算容屑槽深度 h 根据公式： 1 . 1 3zh L Kf （ L 拉削总长） 带入数据，得 1 . 1 31 . 1 3 0 . 0 6 8 0 2 . 53 . 1 6zh L Kmmmmf 由于切屑在容屑槽内卷曲和填充不可能很紧密，为保证容屑，容屑槽的有效体积须大于切屑所占体积，即取 4h mm 。 （ 4）确定容屑槽尺寸 查参考文献 11表 5-11，取基本槽，各尺寸分别为： 粗切齿： 1 3 , 4 , 4 , 2 , 8p m m h m m g m m r m m R m m ，过渡齿参数与其相同； 精切齿： 9 , 3 , 3 . 5 , 1 . 5 , 7p m m h m m g m m r m m R m m ，校准齿、圆形齿参数与其相同，各参数所指， 如图 5.2。 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 5 花键孔 25H7 拉 刀设计 42 hrRpg图 5.2 容屑槽图示 5.2.8 设计分屑槽 分屑槽是将较宽的切屑分割成窄切屑，以便于切屑卷曲、容纳和清除。拉刀前、后刀齿上的分屑槽应交错磨出。分屑槽分圆弧形和角度形两种，本次设计拉刀的粗切齿采用圆弧形分屑槽，精切齿采用角度形分屑槽，在设计分屑槽深度时应大于齿升量。 查参考文献 9表 1.1-19，刃宽为 6mm时，槽数为 1 个 分屑槽参数为： 粗切齿： 0 . 6 0 . 8k mmb ，取 0.6k mmb ； 0 . 4 0 . 6k mmh ，取 0.4k mmh ； 0 . 2 0 . 3k mmr ，取 0.2k mmr 。 kb 分屑槽宽度； kh 分屑槽高度； kr 分屑槽圆弧半径。 圆形齿： 0.6k mmb 0.5k mmh 由于精切齿的齿升量较小为 0.01mm，拉削量较少，切屑呈崩碎状，所以在精切齿上不用开分屑槽，过渡齿分屑槽和粗切齿分屑槽一样为圆弧形分屑槽，圆形齿分屑槽设计为角度形分屑槽，校准齿无齿升量也不需做分屑槽。在设计分屑槽后角是为了使分屑槽侧刃处的后角大于零，磨制时，应使槽底与后刀面平行或使槽底与拉刀轴线成 01 （ 为拉刀后角）。 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 5 花键孔 25H7 拉 刀设计 43 即，粗切齿分屑槽后角为 00/ 0 /00113 0 3 3 021 5.2.9 确定拉刀齿数和直径 （ 1）拉刀齿数 根据已确定的拉削余量 A，选定的粗切齿齿升量zf，然后按公式0 ( 3 5 )2zAz f 估算切削齿齿数 z（包括粗切齿、校准齿和精切齿的齿数） 带入数据，得01 3 . 8 2 1( 3 5 ) 5 4 3 . 2 12 0 . 0 62zAz f ，取整数 z=44 齿。 查参考文献 11表 5-14，得各类齿齿数为： 过渡齿： 4 齿，精切齿： 6 齿，校准齿： 5 齿，粗切齿： 29 齿。 圆形齿齿数确定：根据上文可知，圆形齿第一齿直径为 21.2mm，最后一 齿直径为内孔最大直径 22.021mm，齿升量为 0.04mm，得 2 2 2 . 0 2 1 2 1 . 21 1 1 . 2 62 0 . 0 4z 齿， 所以取圆形齿齿数为 12 齿。 则总齿数12 4 4 1 2 5 6z z z 齿。 （ 2）各刀齿直径 所设计拉刀第一个粗切齿主要用于修正预制孔毛边，不设齿升量，直径等于预制孔的最小直径 21.2mm，其余粗切齿直径为前一刀齿直径加上两倍齿升量。过度齿齿升量逐步减少（直到接近精切齿齿升量，四齿齿升量分别取 0.06mm、0.05mm、 0.04mm、 0.03mm），其直径等于前一刀齿直径加上两倍实际齿升量。最后一个精切齿直径与校准齿直径 相同，圆形齿第一齿直径为预制孔直径 21.2mm，以后每齿直径以两倍齿升量增加，最后一齿直径为 22.05mm。 校准齿无齿升量，各齿直径相同。取校准齿直径等于工作拉削后孔允许的最大直径maxmD，由于拉削后孔径会产生收缩，校准齿直径 d校应取为 m a xmDd 校 查参考文献 11表 5 15，取 0.03 mm 带入数据，得 m a x 2 5 . 0 2 1 0 . 0 3 2 5 . 0 5 1mD m md 校 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 5 花键孔 25H7 拉 刀设计 44 5.3 拉刀其他部分设计 5.3.1拉刀柄部设计 柄部用于夹持拉刀和传递动力的部分，为了制造容易，采用快速卡头，查参考文献 5表 4.5-4，柄部结构形式选型 -A 无周向定位面的圆柱形前柄型式。 拉刀柄部直径1D应至少比预制孔直径小 0.5mm，取1 20D mm。查参考文献 5表 4.5-4，得 0 . 0 2 51 0 . 0 8 502 0 . 2 8/1/1 2 12 0 ；1 5 ；1 9 . 7 ；2 0 , 2 5 , 7 5 4mmDD m mD m mL m m L m m L m m c m m ， 各参数具体如图 5.3 所示。 LLcAAD1A - ALDD2 图 5.3 刀柄图示 5.3.2 颈部与过渡锥部设计 拉刀颈部长度（包括过渡锥长度）可按下式计算： /3 1 0 3 1 2()L H H l L L L 式中各参数见图 5.4 所示。 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 5 花键孔 25H7 拉 刀设计 45 l 过Ll 前H 1HlLLLL拉刀工件花盘床壁夹头 图 5.4 拉刀颈部长度的确定 为了缩短拉刀长度，可将花盘换为厚度1H更小的衬套，这里选厚度为 14mm的衬套。由于选用 L6120 拉床，所以取3 1 6 0 1 8 0L m m，取3 170L mm（包括过渡锥长度）。过渡锥长度一般为 10、 15 或 20mm，由于拉刀直径较小，取10l mm过 。 5.3.3 前导部、后导部设计 前导部直径的基本尺寸等于拉削预制孔的最小直径 m in 2 1 .2o mmD ，长度l前 一般等于工件拉削长度 0L ，当孔的长径比大于 1.5 时，可取为 0.75 0L ，此次拉削孔的长径比为 80： 25=3.5 1.5，因此00 . 7 5 0 . 7 5 8 0 6 0l L m m 前。 后导部直径的基本尺寸等于拉削 后孔的最小直径minmD=25mm，长度 l后可取为工件长度的 1/22/3