（岩土工程专业论文）强夯地基承载力与变形模量原位测试及其相关性研究.pdf

摘要 地基处理技术在土木工程中得到了越来越多的应用，较之其它地基处理手 段，强夯法由于其具有加固效果显著，施工设备简单，施工迅速和工程造价低廉 等优点，而受到广泛应用。前人的研究领域主要集中在强夯机理的分析及影响深 度的计算，对强夯后地基承载力和地基变形的研究尚不多见。由于强夯问题的复 杂性和现有设计计算理论的不完善性，强夯后地基土的改善状况必须由夯后质量 检测来加以确认。因此，开展对强夯地基承载力与交形模量测试技术的应用研究 对提高强夯的应用水平有着重要的理论和工程实际意义 本文首先根据前人提出的强夯地基综合检测方法建立并完善了一整套强夯地 基承载力与变形模量的综合评定体系。即对土类强夯地基选用普通平板载荷试验 与标准贯入试验相结合的检测方法，对碎石类强夯地基选用普通平板载荷试验与 动力触探试验相结合的检测方法，目的是对强夯地基整个土层作出比较全面而客 观的评价，从而减少平板载荷试验的检测数量，减小使用压板的尺寸，节省检测 费用，缩短检测时间。并对本文所使用的原位测试技术的检测数据进行了研究， 给出了相应统计方法。 其次，对压板载荷试验检测强夯地基时，沉降量不大以致难以确定她基承载 力的具体情况，结合强夯地基的特征，运用灰色系统理论的g m ( 1 ，1 ) 预测模型，对 强夯地基压板载荷试验的p s 曲线进行预测，然后按相对变形控制法确定强夯地 基的承载力特征值。工程实例表明，该模型能够满足工程的需要。预测结果为标 准贯入试验和动力触探试验建立强夯地基承载力和变形模量的经验关系提供重要 参考。 最后，运用所建立的综合评定体系对强夯地基工程实例进行检测和评价，结 合所收集的工程资料，建立了以粘性土含量为主的强夯地基承载力特征值和变形 模量与标准贯入试验击数的相关关系，以及碎石土强夯地基承载力特征值与重型 动力触探击数的相关关系。与同类土天然地基经验关系进行了对比分析，结果表 明本文所建立的强夯地基经验关系是合理的，可用来指导今后强夯地基的检测实 践。 关键词：强夯地基；原位测试：灰色系统理论；承载力：变形模量 广东工业大学工学硕士学位论文 a bs t r a c t t e c h n i q u e so ff o u n d a t i o nt r e a t m e n th a v eb e e nw i d e l yu s e d i nc i v i l e n g i n e e r i n g ，c o m p a r e dw i t ht h eo t h e rm e t h o d so ff o u n d a t i o nt r e a t m e n t ， d y n a m i cc o m p a c t i o n m e t h o dh a st h em e r i t so fr e m a r k a b l ee f f e c tf o r s t r e n g t h e n i n g ，s i m p l ee q u i p m e n tf o rc o n s t r u c t i o n ，f a s t c o n s t r u c t i o na n d i e s sc o n s t r u c t i o nc o s t e t c l o t so ft h e o r e t i c a lr e s e a r c h e sw e r ec a r r i e do u t i nr e c e n ty e a r s ，b u tt h e yw e r eu s u a l l yf o c u s e do ns t u d y i n go fm e c h a n i s m a n dc a l c u l a t e si n f l u e n c ed e p t ho fd y n a m i cc o m p a c t i o n ，i tr a r e l ys t u d i e d o nb e a r i n gc a p a c i t ya n dd e f o r m a t i o nm o d u l u so fd y n a m i cc o m p a c t i o n f o u n d a t i o n u pt on o w ，t h e r e a r e n os y s t e m a t i c a lt h e o r ya n dt h ea g r e e d o p i n i o n sf o rt h ed e s i g n i n ga n da p p l i c a t i o no ft h ed y n a m i cc o m p a c t i o na n d t h ed e g r e eo fi m p r o v e m e n tf o rd y n a m i cc o m p a c t i o ni sl e f tt ob ed e t e r m i n e d b yw a yo ft e s t i n ga f t e rt r e a t m e n t s o ，f u r t h e rr e s e a r c h e sa i m e dt ot h es t u d y o na p p l i c a t i o no ft e s t t e c h n i q u e sf o rb e a r i n gc a p a c i t y a n dd e f o r m a t i o n m o d u l u so fd y n a m i cc o m p a c t i o nf o u n d a t i o ni se s s e n t i a ld e s i r e dt op r o m o t e t h el e v e lo fa p p l i c a t i o n f i r s t l y ，i nt h i sp a p e r ，t h ea u t h o rp u tf o r w a r das e t o fc o m p r e h e n s i v e m e t h o do fd e t e c t i n gb e a r i n gc a p a c i t ya n dd e f o r m a t i o nm o d u l u so fd y n a m i c c o m p a c t i o nf o u n d a t i o n ，n a m e l y ，s e l e c tp l a t el o a d i n g t e s ta n ds t a n d a r d p e n e t r a t i o nt e s tt od e t e c t es o i lf o u n d a t i o n ，p l a t el o a d i n gt e s ta n dd y n a m i c p e n e t r a t i o nt e s t t od e t e c t eg r a v e l l ys o i lf o u n d a t i o n ，i no r d e rt od e c r e a s e t h en u m b e ru s i n gp l to ru s et h es m a l ls c a l ep l t ，b e c a u s ep l tc o s t s l o n g e rt i m ea n dh i g h e rc o s t s t a t i s t i c sm e t h o d sa n dd a t ap r o c e s s i n go fi n s u i tt e s tw e r ep r o p o s e da l s o s e c o n d l y ，b e c a u s eo fn o tr e a c h i n gd e g r e eo ff a i l u r eo np l a t el o a d i n gt e s t ( p l t ) ，i ti su s u a l l yd i f f i c u l tt oe v a l u a t ec h a r a c t e r i s t i cv a l u eo fb e a r i n g c a p a c i t y f o rd y n a m i cc o m p a c t i o nf o u n d a t i o n i nt h i sp a p e r ，t h ea u t h o r s h a v ei n t r o d u c e dt h eg r e yt h e o r yp r e d i c t i o nm e t h o d st op r e d i c tt h et e n d e n c y o fl o a d - s e t t l e m e n tc u r v e ，b a s e do nt h eg m ( 1 ，1 ) m o d e li nt h eg r e ys y s t e m t h e o r ya n dp a r t i a ld a t am e a s u r e df r o mt h e f o r m e rs t e p so fp l t t h e c h a r a c t e r i s t i cv a l u eo f b e a r i n gc a p a c i t y f o r d y n a m i cc o m p a c t i o n i i f o u n d a t i o ni se v a l u a t e db yt h i sm e t h o d p r a c t i c a le n g i n e e r i n ge x a m p l e s v e r i f yt h a tt h i sm o d e lc a nm e e tt h ep r o j e c tr e q u i r e m e n t p r e d i c tr e s u l t sc a n b er e f e r r e df o rs t a n d a r d p e n e t r a t i o nt e s t a n dd y n a m i cp e n e t r a t i o nt e s t c o n s t r u c t i n ge m p i r i c a lr e l a t i o n s h i p s l a s t l y ，t h es e t o fm e t h o do fc o m p r e h e n s i v em e t h o dt h a tp u tf o r w a r di n t h i sp a p e rw a sa p p l i e dt oe n g i n e e r i n gp r a c t i c e ，c o m b i n i n gw i t hc o l l e c t e d e n g i n e e r i n gd a t a ，t h er e l a t i o n s h i p sb e t w e e nt w oi n d e x e s ( c h a r a c t e r i s t i c v a l u eo fb e a r i n gc a p a c i t y 厶a n dm o d u l u so fd e f o r m a t i o n 晶) o fp l t a n db l o wc o u n t o fs t a n d a r dp e n e t r a t i o nt e s tw e r ec o n s t r u c t e di ns o i l d y n a m i cc o m p a c t i o nf o u n d a t i o n ；t h er e l a t i o n s h i pb e t w e e nc h a r a c t e r i s t i c v a l u eo fb e a r i n gc a p a c i t yl o fp l ta n db l o wc o u n tn 魄，o fd y n a m i c p e n e t r a t i o nt e s tw a sa l s oc o n s t r u c t e di ng r a v e l l ys o i lf o u n d a t i o n t h e s e r e l a t i o n s h i p sc a nb er e f e r r e df o r s i m i l a rd y n a m i cc o m p a c t i o nf o u n d a t i o n d e t e c t i n ga n de v a l u a t i n gt h r o u g hc o m p a r e w i t hr e l a t i o n s h i p so fn a t u r a l f o u n d a t i o n k e yw o r d s ：d y n a m i cc o m p a c t i o nf o u n d a t i o n ；i n - s u i tt e s t ；g r e ys y s t e m t h e o r y ；b e a r i n gc a p a c i t y ；d e f o r m a t i o nm o d u l u s i 独创性声明 独创性声明 秉承学校严谨的学风与优良的科学道德，本人声明所呈交的论文是我个人在 导师的指导下进行的研究工作及取得的研究成果。尽我所知，除了文中特别加以 标注和致谢的地方外，论文中不包含其他人已经发表或撰写过的研究成果，不包 含本人或其他用途使用过的成果。与我一同工作的同志对本研究所做的任何贡献 均已在论文中作了明确的说明，并表示了谢意。 本学位论文成果是本人在广东工业大学读书期问在导师的指导下取得的，论 文成果归广东省建筑科学研究院和广东工业大学所有 申请学位论文与资料若有不实之处，本人承担一切相关责任，特此声明。 指导教师签字： 论文作者签字： 7 萨阵j 月 孝产军 7 聊1 ；o 日 第一章绪论 1 1 强夯法简介 第一章绪论 强夯法d c m ( d y n a m i cc o m p a c t i o nm e t h o d ) ，又称动力固结法，是由法国人 l m e n a r d 于本世纪六十年代末首创的一种地基处理技术。其施工方法通常是将一 重锤( 一般在8 0 4 0 0 k n 范围内) 起吊到一定高度后( 一般8 2 5 m ) 自由下落，用很大 冲击能对地基进行强力夯实，以提高其强度、降低压缩性、改善相应的物理力学 性状，提高地基承载力，是一种深层地基加固方法。 m e n a r d 予1 9 6 9 年首开先河用重8 t ，落距l o m 的夯锤加固滨海填土地基，试验 最后获得成功，加固效果十分理想通过进一步的试验，他发现强夯法对其它一 些类型地基也很有效，甚至于对透水性很差的饱和土和冲填土，当施工方法适宜 时，也能取得良好的加固效果。 我国于1 9 7 5 年引进强夯技术，潘千里“，于1 9 7 8 年首先著文介绍了这种新型的 地基加固方法，1 9 7 9 年交通部第一航务工程局率先将强夯法用于天津新港三号公 路软粘土地基的处理，这是强夯技术在我国工程界的首次应用1 尽管强夯相对 于其它地基处理方法出现较晚，但经过三十年的推广使用，此项技术已在我国得 到了巨大发展，取得了丰硕的成果。调查显示，强夯法在我国几乎所有大中城市 都得到了推广，被广泛应用于建筑、交通、水利、冶金等各部门。据不完全统 计，“八五”期间，在全国重大工程项目地基处理中采用强夯技术，有文献记载 的就达3 0 0 万平方米以上“，。现在强夯法已被纳入国家和地方的许多地基基础设计 规范与施工定额中。 目前，国内大型基础设施( 机场、码头、高等级公路等) 建设的发展和沿海 城市填海造陆工程以及位于黄土区域内的西部大开发，都给强夯工程的大量实施 创造了条件。根据“八五”、“九五”期间强夯的增长速度预测，“十五”每年 需采用强夯法处理的地基有5 0 0 6 0 0 万平方米，其中一半以上需采用高能级强夯 处理同时，我国近期又有多项大型基础设施开工建设，“西部大开放”、“纵 横通道”、。长三角”、。珠三角”和。环渤海”等经济区域的快速发展等都将 带动大批基础设施建设项目，工程建设中的山区杂填土地基，开山块石回填地 基、炸山填海、吹砂填海、围海造地等工程也愈来愈多这些都为强夯法提供了 广东- 【业大学工学硕士学位论文 广阔的空间。 在传统强夯工艺的基础上，强夯旎工开始走向多元化。所谓多元化是指对复 杂场地进行地基加固时，单一处理方法很难达到设计要求或由于经济等条件限 制，那么针对不同的地基土，综合其他加固机理和强夯机理各自的优势共同加固 地基的一种复合处理形式。各种方法均有其适用范围和优缺点，强夯法通过与多 种地基处理方法联合进行复杂场地的处理，具有明显的经济效益和可靠的技术质 量效果“1 1 。 较之其它地基处理手段，强夯法具有设备简单、施工方便、经济易行、适用 性广和效果显著等特殊优点“，但相对于在工程中的广泛应用，强夯的理论研 究仍显滞后。由于对强夯机理的认识不足和影响强夯效果的因素众多，到目前为 止，强夯法仍处于经验积累阶段，严格的强夯理论分析和设计方法仍未真正建立 起来，有待于进一步完善。 相信随着实践的增多和研究的深入，对强夯的分析与控制也将逐步由定性转 向定量，由租略转向精确。 1 2 国内外强夯地基检测与评价研究现状 强夯法目前仍停留在累积经验阶段，严格的强夯理论分析和强夯设计方法还没 有真正建立起来。前人的研究领域主要集中在强夯机理的分析及影响深度的计算， 对强夯的加固程度以及加固效果的检测与评价方面尚不多见。 与建立强夯加固深度计算的经验公式相比，对强夯加固程度的经验性总结则 少得多，但事实上这一问题至少同等重要，因为强夯目的不仅要使土层的加固达 到一定深度，更需要使土层的加固达到一定的要求。 l m e n a r d 等( 1 9 7 6 ) “1 描述了可用于室内试验确定施工参数和土质改良程度的动 力固结仪试验，可用来确定饱和夯击能达到要求密度所需的遍数、孔压消散和间 歇时间、夯沉量以及抗剪强度的变化但这一方法试验复杂，试验的边界条件也 与现场相差过大，因此其实用意义并不十分明显。 k w l o ( 1 9 9 2 ) “门等利用旁压试验的结果来分析夯后地基的加固效果，定义夯 击能密度和施工因素q 如下： ，。：n e b ( 卜1 ) 。 爿 2 第一章绪论 n ：丝 只 ( 1 2 式中：n 为单点夯击数；a 为单点影响面积( m 2 ) ；毛为单击夯击能( k n m ) ；毋旁压 极限压力( k p a ) 定义土体改良程度r 为： 器 ( 1 _ 3 ) = 器 ( 1 - 4 ) 张=星h(1-5) 式中，瓦为旁压模量( m p a ) ；a ，b 分别代表夯前与夯后；疋为夯沉量( m ) ：h 为加固深度( m ) 。 根据他们收集的工程实测和室内外试验资料，发现在广泛的土质和施工条件 下，l 毛p , 、刁q 有唯一性的关系，因此可通过旁压试验指标确定夯后地基 的加固效果。此成果为评价整体加固效果提供了一条很好的途径，但这些关系曲 线和相应公式的唯一性及具体形式似乎有待于进一步完善。 董耀( 1 9 9 5 ) “4 根据某工程试验结果建立了夯后地基承载力与单击夯击能及场 地平均夯沉量的关系，虽然这种关系并不具备广泛的适用性，但这种将监测指标 与夯后检测结合起来进行研究的做法却是很有意义的。 由于强夯问题的复杂性和现有设计计算理论的不完善性，强夯后地基土的改 善状况必须由夯后质量检测来加以确认。检测包括施工过程中的监测和夯后地基 的质量检测。 一些学者提出利用夯击过程中的观测成果来确定加固效果的方法在确定加 固深度方面，方永凯( 1 9 9 1 ) n 3 1 利用附加质量的集总参数法，视参振土体为柱体 通过夯锤的运动方程求的了夯锤的运动方程和其最大值儿。，当实测夯坑深度最大 值与相等时，所对应的参振土柱高即为加固深度。在确定加固程度方面， y i c c h o w “”利用一维波动方程来描述锤土相互作用，利用实测夯锤加速度记录可 测定锤下土的加固情况j a b r i a n d ( 1 9 9 0 ) “”利用打击静止于夯坑的夯锤时夯锤 的反应来分析锤下土的刚度，以检测是否已达到设计要求和是否还需继续夯击 广东工业大学工学硬士学位论文 c j p o r a n “们提出了动力沉降模量( d y n a m i cs e t t l e m e n tm o d u l u s ，d s m ) 的概念，根 据d s m 与密度p 和模量e 的关系，可由加速度时程来评价土的夯实情况。 d s k i m ( 1 9 9 7 ) “7 ”1 提出了一种强夯加固效果检测的s a s w 法，该法包括用各 种频率的表面波速法来确定k 剖面和不同密度( e o ) 、侧限c r o 下的共振柱试验确 定矿一e o 一关系，由此确定夯前、夯后的孔隙比变化。 此外，现场实测动应力、动位移、动孔压也可作为加固程度和可能改良程度 的一种间接指标。 在夯后地基的质量检测方面，常用的有压板载荷试验( p l t ) ，标准贯入试验 ( s p t ) ，动力触探试验( d p t ) ，静力触探试验( c p t ) ，旁压试验( p m t ) ， 十字板剪切试验( v s t ) ，波速试验，扁铲侧胀试验( d m t ) ，室内土工试验。 王铁宏“1 认为当强夯加固深度较深，或上部结构特别重要时，应选择大尺寸 压板的载荷试验，压板直径可在l 3 m 之间适当选择。 王铁宏等“3 在茂名3 0 万吨乙烯工程检测中，提出通过试验对比结果建立该工 程地基承载力与标准贯入击数的曲线关系( 厶一n ) ，进而指导整个强夯地基的 检测评价。 王祈望n 们提出了应用动力触探、动刚度测试两种手段对碎石土强夯地基进行 联合检测的新思路，建立了相关经验公式。 对强夯后地基土的承载力和沉降特性分析的研究，主要是通过原位测试和室 内士工试验来确定其加固效果，然后在现场和室内试验的基础上，建立相应的数 学模型，预测地基士夯后的变形。孔令伟等( 1 9 9 8 ，1 9 9 9 ) 哪! 通过强夯的边界接 触应力与沉降特性研究，建立了强夯后地基土变形模量的确定方法，运应单值反 分析法，按相对沉降预测夯后地基土的容许承载力。李大忠( 1 9 9 6 ) 等”采用质 量一弹簧一阻尼器模拟，试图对强夯法处理地基后承载力的计算进行探讨，但得 到的模型实际上是一维的微分方程，与地基土受到锤击过程表现为轴对称的三维 特点不符，用一维模型求解不考虑侧向应力与应变与实际情况有出入。 1 3 地基检测常用原位测试方法 原位测试技术在测定土体的原位力学参数、划定土层方面比室内试验更准确 直接，因为其测定指标是土体真实性状的反映，没有或很少受到取土扰动的影 4 第一章绪论 响，用于工程设计更为科学合理常用的原位测试技术啤州有以下几种： 1 平板载荷试验( p 啪：即模拟建筑物地基土的受荷条件，在板底平整的刚性 承压板上加荷，荷载通过承压板均布传递给地基，以测定地基土的变形特性，评 定地基土的承载力，计算地基土的变形模量并预估实体基础的沉降量，比较直观 地反映地基土的变形特征。 2 标准贯入试验( s p t ) ：是土体原位测试的主要方法之一，其利用一定的锤击 能量，将带有贯入器的探杆打入土中，按贯入的难易程度来评价土的性质。贯入 度的大小，在一定条件下，反映了土层力学性质的差异。由于贯入器内径只有 3 5 m m ，因此只能适应砂类土和粘性土，对碎石土不能适应，同时，标准贯入试验 必须在钻孔中进行，因而不能取得连续的数据。 3 动力触探( d p t ) ；目前在工程勘探与测试中应用得极其普遍，与标贯相 比，动探可连续测得土层的力学特性数据及变化规律，而且对于一般测试手段难 以奏效的碎石类中与土夹石地层，则更显出动力触探特有的优越性。 在工程中还采用了其它一些测试手段，具体使用哪些检测方法，应根据工程 的实际情况加以选用。 1 4 原位测试技术的应用现状与进展强乱。盯 用平板载荷试验、标准贯入试验、动力触探试验对天然地基进行测试，前人 已经做了大量试验和相关性研究，并建立了根据标准贯入试验或动力触探试验指 标确定地基承载力和变形参数的经验关系。这些经验关系是工程界经长期实践积 累的宝贵经验和财富，是得到一定程度公认的方法，应把这一经验成果充分利用起 来。 1 4 1 标准贯入试验确定天然地基承载力的经验关系 ( 1 ) 建筑地基基础设计规范( g b j 7 8 9 ) 规定用值确定砂土与粘性土的承载力标准值见表卜1 ，卜2 ( 2 ) 广东省建筑地基基础设计规范 ( d b j l 5 3 1 2 0 0 3 ) 一般粘性土和花岗岩残积土和粉土的关系见表1 - 3 ，1 - 4 ( 3 ) 深圳地区建筑地基基础设计试行规程( s j g1 - 8 8 ) 奎三兰查：王兰罂圭兰竺兰兰 花岗岩残积土地基，其承载力基本值厶按表卜5 确定。该值乘以回归修正系 数1 后为承载力标准值。 表卜1 标贯击数值与承载力标准值厶( k p a ) 的关系 t a b l - lc o r r e l a t i o nb e t w e e nna n d 允( k p a ) 1 01 53 05 0 中、粗砂 1 8 02 5 03 4 05 0 0 粉、细砂 1 4 01 8 0 2 5 03 4 0 表卜2标贯击数值与承载力标准值厶( k p a ) 的关系 t a bl - 2c o r r e l a t i o nb e t w e e nna n d 厶( k p a ) 35 7 9 l l1 3 1 5 1 7 1 92 l2 3 虫 1 0 51 4 5 1 9 0 2 3 5 2 8 03 2 5 3 7 0 4 3 05 1 5 6 0 0 6 8 0 注：为人拉锤击数，为自动落锤击数= o 7 4 + 1 1 2 n 表卜3 标贯击数值与承载力特征值厶( k p a ) 的关系 t a b l - 3c o r r e l a t i o nb e t w e e nna n d 厶( k p a ) 3 5 791 l1 31 51 71 92 12 3 纛 1 0 01 5 02 0 02 4 02 8 03 2 03 6 04 2 05 0 0 5 8 0 6 6 0 表卜4 标贯击数n 值与承载力特征值厶( k p a ) 的关系 t a bl 一4c o r r e l a t i o nb e t w e e nna n d 厶( k p a ) 34567891 0l l1 21 31 41 5 矗 1 0 51 2 51 4 51 6 51 8 52 0 52 2 52 4 52 6 52 8 53 0 53 2 53 4 5 注：| 为经过修正的标准贯入试验击数 表卜5 标贯击数值与承载力基本值厶( k p a ) 的关系 t a b l 一5c o r r e l a t i o nb e t w e e nna n d 厶( k p a ) 4 - 1 01 0 - 1 51 5 - 2 02 0 3 0 砾质粘土( 1 0 0 ) - 2 5 0 2 5 0 - 3 0 03 0 0 - 3 5 03 5 0 - ( 4 0 0 ) 砂质粘土 ( 8 0 ) - 2 0 02 0 0 一2 5 02 5 0 - 3 0 0 3 0 0 - ( 3 5 0 ) 粘性土 1 5 0 一2 0 02 0 0 - 2 4 0 2 4 0 - ( 2 7 0 ) 注：i 括号中的数值提供内插用； 6 第一章绪论 ( 4 ) 国内一些勘察单位的经验见表1 - 6 表卜6 标准贯入试验击数与地基承载力的关系 t a b l - 6c o r r e l a t i o nb e t w e e nb l o wc o u n tn o fs p ta n db e a r i n gc a p a c i t y 经验关系来源经验关系适用范围备注 不作杆长 江苏省水利勘测总队 p = 2 3 3 n 黏性土，粉土 修正 p 。= 5 6 n 一5 5 8 老堆积土 冶金部成都勘察公司 一般黏性土、 p o = 1 9 n 一7 4 粉土 p = 4 9 + 3 5 8 n 第四纪冲、洪n = 3 2 3 冶金部武汉勘察公司积黏土、粉质 p e = 3 1 6 + 3 3 _ l n = 2 3 4 1 黏性土、粉土 武汉市建筑规划设计 。么= + 2 0 2 n 黏性土、粉土3 n 1 8 院、湖北勘察院、湖北 厶= 1 5 2 6 + 1 7 4 8 1 8 n 2 2 水利水电勘察设计院 厶= 7 2 + 9 4 n “2粉土 铁道部第三勘测设计院厶= 一2 1 2 + 2 2 2 n “粉细砂 厶= 一8 0 3 + 8 5 0 n “中、粗砂 厶- 0 0 0 3 0 8 n + o 们5 0 4 粉土 纺织工业部设计院 l t = 1 0 54 - 1 0 n 细、中砂 p o = 3 3 4 n4 - 3 6 0红土 冶金部长沙勘测公司8 n 3 7 厶= 5 3 n4 - 3 8 7老堆积土 武汉建筑软弱地基基础厶= 1 4 8 9 4 - 2 6 0 5 n武汉地区黏性 1 5 i = 1 2 n 条形基础安全系数 t e r z a g h i 的经验关系 兀2 1 5 独立方形基础e = 3 日本住宅公团的关系厶= 8 o n 7 广东工业大学1 = 学硕士学位论文 注：p o 为载荷试验比例界限，厶为地基承载力特征值( k p a ) ( 5 ) 港口工程地质勘察规范o t j2 4 0 - 9 7 ) 花岗岩残积土按表卜7 确定。 表卜7 花岗岩残积土标贯击数值与承载力特征值厶( k p a ) 的关系 t a b l 一7c o r r e l a t i o nb e t w e e nna n d 厶( k p a ) 4l o1 52 0 3 0 砾质粘土 1 0 02 0 0 2 4 02 8 03 2 0 砂质粘土 8 01 8 0 2 2 02 6 03 0 0 粘性土 1 2 02 2 0 2 8 03 4 0 ( 6 ) 日本y u k i t a k es h i o i 等经验见表卜8 表卜8 标准贯入试验击数与地基承载力的关系 t a b l 8c o r r e l a t i o nb e t w e e nb l o wc o u n tn o fs p ta n db e a r i n gc a p a c i t y 地基承载力 土类 备注 正常地震 当 1 5 ，不能 密实 3 0 04 5 03 0 5 0 砂土 用作天然地基 中密 2 0 0 3 0 01 5 3 0 极硬 2 0 0 3 0 01 5 3 0 黏性士硬 l o o1 5 08 1 5 中等 5 07 54 8 1 4 2 轻型动力触探试验确定天然地基承载力的经验关系 ( 1 ) 建筑地基基础设计规范( g b j 7 8 9 ) 粘性土和素填土确定按表卜9 ，卜1 0 表卜9i 。与承载力特征值厶( k p a ) 的关系 t a bl 一9c o r r e l a t i o nb e t w e e n 1 a n d 厶( k p a ) l 。 1 52 02 53 0 厶 1 0 51 4 51 9 02 3 0 表i - 1 0 。与承载力特征值厶( k p a ) 的关系 t a bl - l0c o r r e l a t i o nb e t w e e n l oa n d 厶( k p a ) l 。 1 0 2 03 0 4 0 l t 8 5 1 1 51 3 5 1 6 0 ( 2 ) 广东省建筑设计研究院的经验关系 对广州地区一般黏性土和新近沉积黏性土统计的经验关系为： 表卜1 1l 。与承载力特征值儿( k p a ) 的关系 t a bl l1c o r r e l a t i o nb e t w e e n l oa n d 厶( k p a ) l 。 61 02 03 04 05 06 07 08 09 0 f t 5 16 91 1 41 5 92 0 42 4 92 9 43 3 9 3 8 4 4 2 9 ( 3 ) 西安市资料 含少量杂物的杂填土 表卜1 2l 。与承载力厶( k p a ) 的关系 t a b1 - 12c o r r e l a t i o nb e t w e e n i oa n d 厶( k p a ) i o 1 5 - 2 01 8 - 2 52 3 - 3 02 7 - 3 53 2 - 4 03 5 5 0 。 4 0 - 7 06 0 9 08 0 - 1 2 01 0 0 - 1 5 01 3 0 - 1 8 01 5 0 一2 0 0 ( 4 ) 北京市地区经验 变质炉灰经验关系见表卜1 3 ，新近沉积黏性土经验关系见表卜1 4 ，填土、粉 质黏土经验关系见表卜1 5 ，粉土、粉砂、细砂经验关系见表1 - 1 6 。 表卜1 3 i 。与承载力厶( k p a ) 的关系表 t a b1 13c o r r e l a t i o nb e t w e e n l oa n d 厶( k p a ) l 。 8 1 01 5 2 0 2 5 6 57 08 0 9 0 l o o l 。 ( 6 0 - 7 0 ) ( 6 5 - 7 5 )( 7 5 - 1 0 0 )( 8 0 - 1 0 0 )( 9 0 - 1l o ) 表1 - 1 4i 。与承载力厶( k p a ) 的关系表 t a b1 - 1 4c o r r e l a t i o nb e t w e e n l oa n d 厶( k p a ) l 。 8 1 01 52 0 2 5 l 。 6 0 7 0 7 0 8 09 5 1 1 01 2 0 1 4 01 5 0 1 7 0 9 表卜1 5l 。与承载力厶( k p a ) 的关系表 t a bl - 15c o r r e l a t i o nb e t w e e n l oa n d 允( k p a ) l o 81 01 52 02 53 03 54 04 55 0 7 58 09 51 0 51 1 51 3 01 4 01 5 51 6 51 8 0 f 。( 7 0 一( 7 5 - ( 8 5 ( 9 5 ( 1 0 5 一( 1 1 5 ( 1 3 0 - ( 1 4 0 - ( 1 5 5 -( 1 6 0 8 5 )9 0 )1 0 0 )1 1 5 )1 2 5 )1 4 0 )1 5 5 )1 7 0 ) 1 8 0 ) 1 9 5 ) 表卜1 6l 。与承载力厶( k p a ) 的关系表 t a b1 - 16c o r r e l a t i o nb e t w e e n l oa n d 厶( k p a ) ，i o 3 0 3 5 4 0 4 5 5 06 07 0 8 0 9 0 1 0 0 1 1 0 l t 1 4 01 5 51 7 51 9 02 0 02 4 0 2 7 0 3 0 5 3 4 0 3 7 04 0 0 ( 5 ) 浙江省建筑软弱地基基础设计规范 素填土经验关系见表卜1 7 表卜1 7 l 。与承载力厶( k p a ) 的关系表 t a b1 17c o r r e l a t i o nb e t w e e n l 。a n d 厶( k p a ) l o 1 02 03 04 0 l t 8 0i l o1 3 01 5 0 1 4 3 重型动力触探试验确定天然地基土承载力的经验关系 ( 1 ) 铁道部动力触探技术规定) ( t b 儿8 8 7 ) 基本承载力关系，粉细砂，中砂、砾砂，碎石土分别见表卜1 8 ，1 - 1 9 ，卜2 0 。 表卜1 8 m 与f o ( k p a ) 的关系 t a b1 18c o r r e l a t i o nb e t w e e n 6 ，5a n df o ( k p a ) n n ， 23 4 5 67891 01 2 l 。 8 0 1 1 01 4 21 6 51 8 72 l o2 3 22 5 52 7 73 2 l 表卜1 9 6 ，j 与五( k p a ) 的关系 t a bl 一1 9c o r r e l a t i o nb e t w e e n 6 3 j a n d 五( k p a ) 心， 34567891 0 厶 1 2 01 5 01 8 02 2 02 6 03 0 03 4 03 8 0 i o 表卜2 0 j 与石( k p a ) 的关系 t a b1 2 0c o r r e l a t i o nb e t w e e n 心5 a n d 石( k p a ) 心， 34567891 01 21 4 f t 1 4 01 7 02 0 02 4 02 8 03 2 03 6 04 0 04 8 05 4 0 ， 1 61 82 02 22 42 62 83 03 54 0 l t 6 0 06 6 07 2 07 8 08 3 08 7 09 0 09 3 09 7 01 0 0 0 注：1 以上三个表适用于冲积、洪积层； 2 动力触探深度为1 2 0 m 3 。，需经过杼长修正。 ( 2 ) 广东省建筑设计研究院资料 粘性土、粉土的经验关系见表卜2 1 ，砂土见表卜2 2 。 表卜2 1 ，与厶( k p a ) 的关系 t a bl 一2lc o r r e l a t i o nb e t w e e n 6 3 5a n d 厶( k p a ) 心， l1 5234567891 0 l 。 6 09 01 2 01 5 01 8 02 1 02 4 02 6 52 9 03 2 03 5 0 表卜2 2 | 踟与厶( k p a ) 的关系 t a b1 - 2 2c o r r e l a t i o nb e t w e e n 6 ，5 a n d 厶( k p a ) 心5 3 4 567891 0 中，粗、砾砂 1 2 0 1 6 0 2 0 02 4 0 2 8 0 3 2 03 6 04 0 0 粉、很湿 6 08 01 0 01 2 01 4 01 6 01 8 02 0 0 细砂稍湿 9 0 1 2 0 1 5 01 8 02 1 02 4 02 7 03 0 0 ( 3 ) 原工业与民用建筑工程地质勘察规范( t j 2 1 7 7 ) 经验关系中、粗、 砾砂见表卜2 3 ，碎石土见表1 - 2 4 。 表卜2 3 6 3 ，与厶( k p a ) 的关系 t a bi 2 3c o r r e l a t i o nb e t w e e n 心，a n d 兀( k p a ) n n s 345681 0 l t 1 2 01 5 02 0 02 4 03 2 04 0 0 注：表列数值，适用于冲积、洪积的砂土，但中、粗砂的不均匀系数不大于6 ，砾 砂的不均匀系数不大于2 0 表卜2 4 6 3 ，与厶( k p a ) 的关系 t a b1 2 4c o r r e l a t i o nb e t w e e nn ，a n d ( k p a ) 心s 345681 0 1 2 f 。 1 4 01 7 02 0 02 4 03 2 04 0 04 8 0 注：表列适用于冲积、洪积的碎石土，其叱不大于3 0 r a m ，不均匀系数不大于2 0 ， 密实度为稍密一中密。 ( 4 ) 油气管道工程地质勘察技术规定 细粒土按表1 - 2 5 确定 表卜2 5 细粒土6 3 ，与厶( k p a ) 的关系 t a b1 2 5c o r r e l a t i o nb e t w e e n 6 3 sa n d 厶( k p a ) 甜5 1234567 8 9 1 0 粘土 9 61 5 22 0 9 2 6 5 3 2 l3 8 24 4 45 0 5 粉质 8 81 3 6 1 8 42 3 22 8 03 2 83 7 64 2 4 粘 粉土8 01 0 7 1 3 6 1 6 5 1 9 5 ( 2 2 4 ) 素填 7 91 0 3 1 2 8 1 5 2 1 7 6 ( 2 0 1 ) 土 粉细 ( 8 0 )( 1 l o ) 1 4 21 6 5 1 8 7 2 1 02 3 22 5 52 7 7 砂 注：括号内的值供内插用。 ( 5 ) ( d b j0 1 5 0 1 9 2 ) 啊。与地基土压缩模量的关系，一般第四纪粘性土及粉土见表1 - 3 0 ，新近沉 广东t 业大学工学硕士