底板方案.doc

北京*项目住宅楼底板施工方案1编制依据1.1施工图 图纸名称图纸编号出图日期北京*项目7#8#住宅楼建筑图建施-1202006年6月3日北京*项目7#8#住宅楼结构图结施-1132006年6月3日北京*项目1#2#3#号楼建筑结构图2006年6月北京*项目地下车库建筑结构图2006年6月1.2 主要规范、规程、标准 类别名称编号规范规程国家地下防水工程质量验收规范GB50208-2002国家建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-2002国家建筑结构荷载规范GB50009-2001国家混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002地方混凝土结构工程施工质量验收规程DBJ 01-82-2004行业砼泵送施工技术规程JGJ/T10-95行业建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2001行业建筑安装工程施工工艺规程DBJ01-26-2003地方建筑构造通用图集88J系列2.工程概况2.1建设工程概况北京*项目住宅楼工程，位于北京市*，总建筑面积142000，由北京*产开发有限公司开发，北京*计有限公司设计。*拟建物包括5栋地上28层，地下2层的高层住宅板楼（楼号为13、7、8）；2栋地上2层的配套商业楼（楼号为4、5）及一个纯地下车库。建筑0.000相对于绝对标高为27.30m，其中5栋高层板楼的基础垫层底标高为8.08m,局部电梯井和集水坑基础垫层底标高分别为10.18m和11.68m；车库基层底板底标高为7.92m。序号项 目内 容1工程名称北京*项目住宅楼工程2地理位置北京市*3建设单位北京*产开发有限公司4设计单位北京*建筑工程设计有限公司5勘察单位北京*勘察设计研究院6监督单位北京市朝阳区建设工程质量监督站7监理单位北京*建设监理有限公司北京*建设建监理有限公司8施工总包中国建筑*9建筑功能住宅楼10合同质量目标合格11合同承包范围土建工程、机电工程2.2底板概况本工程基础设计为钢筋混凝土平板式筏基。其中，1、2、3、7、8、号楼筏基下采用CFG桩，基础底板厚1000mm，为大体积混凝土，基础底板顶标高为-6.92m，局部基坑最深处达-10.52 m。底板采用抗渗混凝土强度等级C30，抗渗等级为P8。4、5号楼及地下车库筏基下为天然地基，基础底板厚450550mm不等，基础底板顶标高为-7.4 m；-9m。底板采用抗渗混凝土强度等级C35，抗渗等级为P8。地下室底板厚度改变处采用45或60度角过渡的结构方式。设计中考虑到主楼及地下车库结构之间建筑物高度差距造成的沉降问题，在主楼底板上及主楼与地下车库间设置800mm宽的沉降后浇带。在沉降后浇带两侧设置沉降观测点，详见相关施工方案，沉降后浇带的封闭时间将在主体结构封顶后再浇灌。地下车库控制混凝土收缩后浇带，在其两侧混凝土浇筑60天后再施工，沉降后浇带做法参照88J6-1第71页第五节点。详见下图由于本工程基础底板较大，根据设计图纸及后浇带设置的部位，结合施工现场的安排布置施工，将基础按后浇带整体划分为12个区段。具体详见底板流水段图（附图一）。整个基础底板混凝土量为11086 m3各段所用的砼量为：楼座施工段砼量（m3）楼座施工段砼量（m3）楼座施工段砼量（m3）1#楼10807#楼1020地下 车库11366362#楼10558#楼10167507953#楼98766573412123 施工难点3.1基础底板混凝土采用防水混凝土，如何控制大体积混凝土的干缩裂缝、温度裂缝、内部毛细孔裂缝，达到防渗自密实的设计效果，是施工的难点与关键。3.2基础筏板的施工作业面大，混凝土一次浇筑量大。需作好施工组织及管理工作。3.3 1、2、3 、7、8楼的基础底板厚度为1000mm，选择合适的混凝土配合比是保证基础施工质量的重要因素，需经过详细计算和试配进行优化确定。3.4如何保证后浇带无裂纹、无渗漏确保底板的整体性是底板混凝土浇筑的重点之一。3.5大体积混凝土防止裂缝的关键是选择可靠的浇注工艺，控制好混凝土内部中心和表面，以及表面与外部的温差，使之符合设计和规范要求。3.6基础底板施工期间，按后浇带划分成的12个施工段进行施工，必须保证每段内的混凝土一次连续浇筑。4前期准备4.1 根据要求与商品混凝土供应商密切联系，多次试配，确定混凝土最优配合比。4.2提前落实各种构配件、施工机械设备的准备工作，明确规定罐车的进出路线、砼泵、砼输送管道的布置。4.3为了保证混凝土浇筑连续均匀进行，按计划合理组织劳动力，在施工过程中很好地执行施工方案，并组织班长以上人员参加技术交底。4.4准备充足的保温覆盖材料，以确保大体积混凝土的养护。4.5在选择搅拌站时，要求具备双套供电和供水系统，并准备应急备用搅拌站。4.6材料及劳动力准备4.6.1材料准备材料塑料薄膜m2草帘被M2小钢模m2振捣棒（HZ50）平板振捣器空气压缩机（ZY-1.6/10）数量100007000200020台244.6.2劳动力准备工种钢筋工木工砼工其他数量500人220人150人50人5.底板施工方案安排5.1为了保证底板大体积混凝土的施工质量，严格控制大体积混凝土的最大温升及混凝土内部与表面，裸露混凝土表面与大气气温的温差不超过规范规定的25，采取有效的养护措施，采用一层塑料布一层草帘被。5.2底板混凝土浇筑机械安排底板混凝土浇筑采用两台地泵配合溜槽的方式浇筑，根据每流水段方量，底板平均浇筑时间在10小时到24小时之间，满足进度计划要求。5.3施工部位及工期要求 施工部位计划工期开始-完成时间车库部分底板532006.6.5-2006. 7.278#楼底板222006.6.6-2006. 6.277#楼底板222006.6.12-2006. 7.32#楼底板222006.6.17-2006. 7.81#楼底板242006.7.5-2006.07.283#楼底板242006.7.5-2007.07.286.主要分项施工方案6.1基坑人工清槽6.1.1主要机具：尖、平头铁锹、手锤、手推车、钢尺、经纬仪、水准仪、塔尺、小线、白灰等。6.1.2施工准备熟悉图纸，根据绘制的基坑开挖图，做好技术准备工作 。建筑物的场地定位控制线（桩），水准基点及基槽的灰线尺寸，必须经过检验合格，并办完预检手续。夜间施工时，应合理安排工序，防止错挖或超挖。施工场地应根据需要安装照明设施，在危险地段应设置明显标志。现场采取降水措施，详见降水方案，地下水面要降至低于开挖底面的50cm，然后再开挖。基坑支护详见基坑支护方案。6.1.3操作工艺 ：工艺流程：测量放线确定开挖的顺序和坡度沿灰线切出槽边轮廓线分层开挖修整槽边清底根据现场土质情况及出土线路，合理安排开挖清土顺序，根据开挖路线将土清至弃土点，并随时检查水平标高。开挖基坑（集水坑及电梯井坑）和不同筏板分界处前要按图纸要求放好放坡线，分层开挖（每层深度不大于1.5米），及时和护坡队伍配合做好放坡面喷锚工作。在挖至接近坑底标高时，用水准仪随时检查坑底标高。最后由两端轴线（中心线）引桩拉通线，检查基坑上下底边尺寸，确定基坑宽标界，据此修整坑帮，最后清除坑底土方，修底铲平。基坑（槽）的直立帮和坡度，在开挖过程和敞露期间应排网喷浆防止塌方，必要时应加以保护。 6.2CFG桩施工 1#、2#、3#、7#、8#楼进行CFG桩施工，由专业分包施工。CFG桩总桩数为2520根，其中1、2、3、7、8#楼的桩数分别为560根、560根、400根、507根、493根。桩直径400mm。桩长：1、2、7、8#楼的CFG桩施工桩长13.50m；3#楼的CFG桩施工桩长18.50m。布桩形式及桩中心距：正方形布桩，桩中心距为1.30m。桩身混凝土强度取C20。CFG桩桩顶面与基础素混凝土垫层底之间设置级配砂石或碎石褥垫层，压实厚度200mm，褥垫层夯填度不大于0.90。具体做法详见CFG桩施工方案。 保证桩头质量、防止桩顶破坏的措施：开工前对所有施工人员进行技术交底，安全、质量教育。土方开挖时预留3050cm土作为保护层，保证槽底平整。保证机器设备的完好，能够正常的工作。配备经验丰富的钻机操作手。开始正式施工前，打试验桩，桩数为1-3根，根据地层情况调整拔钻速度和泵砼速度，使之相匹配，保证整个灌注过程钻头埋在砼中。钻头提升至桩顶标高才能停止砼泵。钻头拔出后，检查砼是否灌至桩顶标高，若未至标高，重钻重灌。清桩头时一定要用两根钎子对凿，防止桩顶出现斜面，发生不必要的亏损。在施工时要经常检查排气阀是否发生堵塞,并及时加以清洗。6.3底板垫层施工6.3.1材料要求：商砼C15、50100mm木方、100厚聚苯板6.3.2 主要机具：手推车、铁锹（平头和尖头）、平板式振捣器、刮杠、木抹子、铁抹子、胶皮管、串桶或溜槽等。6.3.3作业条件：地基钎探及地基验槽完成，基础轴线尺寸和基底标高均经过检查，并应办完验槽、隐检手续。在计划施工垫层周边支设50100mm木方作为模板。后浇带部分按照图纸节点做法进行施工。沉降后浇带钢筋绑扎完毕，并办理隐检手续。在车库部分槽底按照图纸平铺上100厚聚苯板。6.3.4施工工艺：工艺流程：槽底清理细部节点做法混凝土浇筑混凝土振捣混凝土养护在地基或基土上清除淤泥和杂物，并应有防水和排水措施。在支模的板内清除垃圾、泥土等杂物，并浇水润湿木模板，堵塞板缝和孔洞。在车库部分槽底按照图纸平铺上100厚聚苯板。沉降后浇带进行钢筋绑扎。混凝土垫层浇筑厚度100mm，局部后浇带部分为200mm厚。6.3.5混凝土的浇筑垫层混凝土浇筑采用地泵或汽车泵浇筑，混凝土的下料口距离所浇筑的混凝土表面高度不得超过2m。如自由倾落超过2m时，应采用串桶或溜槽。坑下水平运输用人力小推车。混凝土振捣密实后，表面应用木抹子搓平，铁抹子一次压光，取代防水找平层。混凝土不能连续浇筑时，超过2h时，应按施工缝处理。混凝土的养护：混凝土浇筑完毕后，应在12h内加以覆盖和浇水，浇水次数应能保持混凝土有足够的润湿状态。养护时间不少于7昼夜。其余详见混凝土施工方案。6.4防水层施工地下车库底板防水采用4mm厚SBS改性沥青防水卷材，1、2、3、7、8#楼采用3+3厚SBS改性沥青防水卷材。详见防水施工方案。6.5防水保护层施工采用C20豆石混凝土50mm厚，施工前做好灰饼标高控制点，确保标高的准确，表面抹平压实。6.6测量放线轴线控制：依据建筑物的地上轴线控制桩，将点投测到防水保护层上，弹出控制线，依据控制线先放出主轴线，再放墙边线、柱平面位置线，经复验符合要求后，进入下道工序。6.7钢筋工程6.7.1地下车库基础底板厚度为450mm、550mm，钢筋种类较多，分别为：14、16、18、20。主楼基础底板厚度为1000mm，钢筋种类分别为：20、22、25。对于直径大于18的钢筋采用直螺纹套筒连接。按照上述原则，基础底板钢筋18以上采用直螺纹连接，16以下采用搭接。6.7.2底板下层钢筋保护层厚度为40mm，底板上层钢筋保护层厚度为25mm，底板钢筋保护层采用混凝土垫块，间距1000mm呈梅花形布置。侧面垫块采用塑料定位卡。6.7.3墙体钢筋插铁，从垫层上将所弹墙边线吊至底板上层钢筋上，根据图纸总说明，迎水面钢筋保护层厚度40mm。避雷接地直接焊接在底板主筋上，注意在焊接时避雷针与主筋同方向施焊。6.7.4底板马凳用25和20钢筋统一制作，长1m，高=板厚-2保护层-下铁主筋直径-上铁双向直径之和，间距1.3m。马凳腿支撑于下铁筋上，不允许接触模板。见下图所示其余详见钢筋施工方案。6.8模板工程6.8.1基础底板 基础底板外侧采用240mm砖胎模，主楼部分砖胎模顶标高为导墙顶标高，地下车库砖胎模顶标高为底板顶标高，每隔15米设置10mm宽分隔缝。在砖胎模内侧抹灰用做防水卷材的基层，防水卷材保护层做法是：先用掺胶素水泥浆甩毛，再抹20mm厚1：2.5水泥沙浆，砖胎模后回填细沙。详见地下室防水施工方案。6.8.2后浇带处理由于本工程地下室底板厚为1m，此处的模板及支撑要求较高，底板施工缝及后浇带选用15厚多层板，上下铁钢筋穿越处用多层板切割封堵,后背20短钢筋支撑。在模板内侧埋设膨胀止水条的位置钉上10*30mm木条，拆模时剔除。在上层钢筋处留出1000*600的出料孔，用于搭拆材料的出入口。出料孔间距为60m。在浇筑后浇带前将开口钢筋用直螺纹套筒连接封闭。6.8.3电梯坑、集水坑模板采用15厚多层板支设6.9后浇带施工6.9.1本工程后浇带基础底板厚度为：1000、450、550。沉降后浇带施工在当主体结构施工完毕后，基础沉降趋于稳定时，与业主、设计协商，可进行后浇带的浇筑。浇筑后浇带混凝土前，用高压水冲洗施工缝，保持湿润24h，并排除混凝土表面积水。将膨胀止水条嵌进预留槽内，射钉枪中距500mm固定。主楼底板后浇带混凝土采用C35P8微膨胀混凝土，地下车库后浇带混凝土采用C40P8微膨胀混凝土浇筑。后浇带混凝土浇筑后浇水养护14d。地下室外墙后浇带节点图6.9.2成品保护预防水浸入底板后浇带的措施为防止底板周围施工积水流进后浇带内，在后浇带两侧50cm宽处，用水泥砂浆做出宽5cm、高510cm的挡水带。并注意保护砂浆挡水带，避免破坏。防止杂物落入后浇带内的措施施工缝处理完毕并清理干净后，顶部要覆盖竹胶板以防止落入杂物。四周设临时栏杆围护，以免施工过程中污染钢筋，堆积垃圾。后浇带临时保护措施6.10底板混凝土工程6.10.1材料选择水泥采用唐山冀东水泥厂生产的硅酸盐42.5水泥，粉煤灰采用三河产I级粉煤灰，矿渣微矿粉采用三河产S95级矿粉，砂采用河北潮河水洗中砂，细度模数不小于2.4，石子采用三河机碎石，粒径525mm，泵送剂为北京恒基生产的缓凝型高效泵送剂EPY。混凝土碱含量不超过3kg/m3。根据原材料厂家的供应能力和质量保证情况，具体生产时可采用以下原材料，其性能指标如下：名称厂家或产地品种（名）主 要 性 能 指 标1水泥唐山冀东水泥股份有限公司P.O42.5R抗压3d 24-27MPa、28d 50-53MPa、水化热3d 258kJ/kg、7d 306kJ/kg2砂河北潮河区中砂细度模数2.4-2.6、含泥量1.5%-2.1%3石三河5-25mm连续级配、最大30mm，超过25mm的1.0%4粉煤灰三河市岩峰新型建材有限公司I级需水量比92%-94%、细度8%-12%、烧失量1.6%-2.5%5外加剂北京恒基外加剂有限责任公司EPY泵送剂各项指标均满足JC473-2001中“一等品”要求6膨胀剂天津豹鸣股份有限责任公司UEA限制膨胀率7d0.030%-0.045%、28d0.06%6.10.2配合比设计在配合比设计中充分考虑超长大体积混凝土的特点，既要减少混凝土的收缩，保证混凝土的强度，又要降低混凝土内部水泥水化反应产生的巨大热量。为降低水泥反应水化热，设计采用硅酸盐42.5水泥，通过与结构设计师沟通，以90天强度为验收强度并掺加大量粉煤灰或矿渣粉以降低单方水泥用量，进一步降低混凝土的水化热和收缩，同时粉煤灰可消耗混凝土中的部分碱，可有效地预防碱-集料反应。在配合比设计中掺加混凝土膨胀剂，所选用的膨胀剂厂家是多年生产膨胀剂的厂家，技术领先、生产工艺及规模可靠，膨胀剂的质量有相当的保证。根据掺加膨胀剂混凝土补偿收缩原理，利用自身的补偿收缩减小大体积混凝土体积收缩的影响，以降低混凝土开裂的可能性，同时以满足大体积混凝土的抗渗要求。该大体积混凝土的凝结时间可根据需要适当延长，初凝不小于12小时，终凝不大于24小时，一方面延长了施工工艺的可操作性，另一方面，使水泥水化热的释放时间加长，达到水化热不能集中释放以降低混凝土内外温差的目的。这样，既保证了连续浇注和施工的可能性，又消除了因浇注冷缝产生的质量危害，确保工程质量达到设计要求。混凝土配合比依据标准普通混凝土配合比设计规程（JGJ55-2000）的有关规定，进行混凝土试验。材料名称水泥砂石复合粉FS102外加剂水用量 (Kg/m3)22080010801300.88.1170水灰比0.49砂率43%超量系数K=1.06.10.3混凝土供应由于本工程底板混凝土一次浇筑量大，为了保证连续浇筑，将采用中超混凝土有限公司提供的商品混凝土（另选青年路搅拌站作为应急备选方案）。在底板混凝土浇筑之前，与有关部门协商处理与施工相关的一些可能存在的主要问题，如道路交通、夜施扰民、民扰等。施工现场的道路要保持畅通，如物资的码放、施工路基等不应影响车辆行驶，以免影响施工速度。同时，施工现场应适当留有临时停车场地。6.10.4泵管、溜槽的布置在每段基础底板混凝土浇筑施工时，现场投入3台地泵（备用1台），在主要位置设置溜槽，详见附图二，泵管沿基础底板长向布置，混凝土连续浇筑。混凝土泵管铺设前，首先要搭设单独的脚手架，上铺脚手板来铺设泵管。脚手架不得紧靠钢筋搭设，以免浇筑混凝土时由于泵管的冲力使脚手架晃动造成钢筋移位。在浇筑混凝土时随着混凝土的浇筑，泵管不断拆除，脚手架也要随之及时拆除，否则待混凝土凝固后脚手架将无法拆除，给底板混凝土渗漏留下隐患。在泵管下边脚手板上要铺上彩条布，以免泵管中的混凝土漏到底板钢筋上难以清除。溜槽角度按1：1-1.5架设，并在适当位置分岔、延伸。溜槽端头设置挡板，降低混凝土下溜速度，防止因速度过快而导致混凝土离析。溜槽随着混凝土浇注的进行逐步后移，并随之按节拆除。6.10.5地下室底板分段施工按本工程施工部署要求，基础底板分为二个大的施工区域，分别由二支施工队伍完成；根据车库基础底板结构图所示，车库底板后浇带将整个底板分为七块（、），为保证混凝土的防水质量，不再设置其它施工缝，即按后浇带位置将各块底板一次性连续浇筑完毕，具体分段详见底板混凝土分段图（详见附图一）。工艺流程钢筋、模板预埋件验收、测温孔布置预拌混凝土 场外运输 混凝土浇筑 表面处理 测温、保温养护 拆模、撤保温浇筑前的准备由于主楼底板是大体积混凝土，技术要求高。为确保底板大体积混凝土的顺利浇筑，项目经理部将专门成立领导小组，来指挥大体积混凝土的浇筑。组 长：*副组长：*组 员：*坑下负责泵车的人员指挥停料或下料，坑上负责人员则综合坑下传来的信息指挥罐车的走向，同时，在现场设指挥中心，对全场进行统一调度。施工人员分两大班，每班交接班工作提前半小时完成，人不到岗不准换班，并明确接班注意事项。施工时现场工长应对混凝土的下料时间、速度、浇筑顺序、振捣、找平、养护等各道工序严格按技术交底执行。为保证连续浇筑，现场派专人组织交通，保证混凝土供应连续及时。混凝土的浇筑方法混凝土将一次浇筑至-6.92米。在混凝土浇筑过程中，将采取“一个坡度、薄层浇筑、循序推进、一次到顶”的方法。即混凝土从一端向另一端，以同一坡度一次到顶向前连续浇筑（见下示意图）。这种自然流淌形成斜坡混凝土的浇筑方法能较好地适应泵送工艺，避免泵管经常拆除冲洗和接长，提高泵送效率，简化混凝土的泌水处理，保证上、下层浇筑间隔不超过初凝时间。砼自然坡度按1：6-10控制。24小时不间断浇筑。每台泵车溜槽布振捣器，分布在根部、中间和流淌范围。混凝土的振捣根据混凝土泵送时自然形成坡度的实际情况，在每个浇筑带的前后置三道振动棒，分别设置在混凝土的上部、中部、下部。每道布置2个振捣棒。泌水及浮浆处理混凝土在浇筑振捣过程中，上涌的泌水顺混凝土坡面流到坡脚，经后浇带模板缝隙排至后浇带内，然后用人工及水泵抽出。混凝土泵送和搅拌坍落度的控制：大体积混凝土采用泵送工艺，泵送前坍落度不应低于18cm，到工地坍落度应在18cm20cm（用溜槽施工的混凝土坍落度控制在20cm22cm）。质量控制部对每车混凝土实行进场检验，合格后方可送工地泵送交验。考虑道路阻塞等意外情况或因素，每一辆混凝土运输车上携带一桶高效减水剂，以便需要时由现场技术人员对混凝土的坍落度进行小范围的调整。浇筑前必须认真核对混凝土浇筑申请单，商品混凝土浇筑配合比单、随车小票，并做好坍落度的现场测试工作（每23h测一次），严禁向混凝土中加水，发现问题及时与搅拌站取得联系解决。如因停滞时间过长导致初凝的混凝土坚决退回。浇筑时，按混凝土浇筑平面布置图布设泵管，泵送混凝土前，先泵水6090Kg冲洗，再压送与混凝土同配合比的减石混凝土1.5m3，确保泵管全部湿润畅通，方可进行泵送混凝土，泵送间歇时间较大或混凝土产生离析时，立即用压力水将泵管内的残存混凝土清除干净。底板混凝土振捣时，插入式振捣器应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实，移动间距不大于振捣作用半径的1.5倍（约40cm）。振捣上一层混凝土时应在下一层混凝土初凝前，且必须插入下层5cm，以消除两层间接缝。为增加混凝土的密实度，提高混凝土的抗裂能力，将采用二次振捣的方法，使上下两层混凝土在初凝前结合良好。表面处理混凝土初凝前，首先要用刮杠刮平，并用木抹子反复抹压表面，使上部骨料均匀下沉，不受钢筋和较大骨料的限制，以提高表面密实度，减少塑性收缩变形。初凝后至终凝前再用铁抹子二次抹压。这样能较好地控制混凝土表面龟裂，减少混凝土表面水分的散发，以促进养护。混凝土养护为防止混凝土内部与表面温差过大，造成温度应力大于同期混凝土抗拉强度而裂缝，养护工作尤为重要，采取如下保温、保湿养护法。具体操作为：随混凝土的浇筑顺序，在混凝土表面初步抹平后，即混凝土处于硬化阶段时，及时覆盖塑料布为密封层，覆盖阻燃草帘被为保温层，防止混凝土热量散失，并使表面处于温润。塑料布的覆盖要及时（分块进行，边抹平边覆盖），且宜使塑料布紧贴混凝土表面，塑料布之间的搭接不少于100mm，遇有钢筋头周围再覆盖一层塑料布，将混凝土表面盖严，以减少水分的损失，起到保温保湿的作用。在混凝土初凝时间的1/22/3范围内掀开塑料布，对可能产生的微裂缝予以搓压处理（此时为二次抹面）。抹平后继续覆盖塑料布，并在塑料布上面覆盖阻燃草帘被。这样可在冷空气与混凝土表面之间形成一个温差过渡区，在起到保温保湿作用的同时，达到降低混凝土内外温差和混凝土表面与环境温差的目的。依据具体的气温条件，为防止气温骤变影响，在混凝土升温和早期降温过程中，可根据具体测温记录确定是否有控制地加厚或减少保温层，以达到预防温差应力产生裂缝的目的。在浇筑前，用水冲洗模板降温；泵管用麻布包裹，以防日光暴晒升温。在砼养护期（不少于14天）内，适量撒水，保证混凝土表面处于潮湿状态。撤除保温层时混凝土表面温度与大气平均温度之差不大于15。混凝土测温为及时掌握并有效控制混凝土的内外温差，使其控制在25以内，防止混凝土裂缝的产生，对混凝土的温度进行监测。采用JDC便携式电子测温仪来测温。在混凝土浇筑时，即将钢制测温管埋入混凝土中，待测温时将测温探头伸入测温管直接测得混凝土温度。测温点布置图详见附图三。测温点布置：在平面上，测温点沿底板纵横方向间距约12m左右布置一点。在垂直方向上，每个测温点沿垂直高度在其表面、中部和板底分别埋设测温管，垂直高度依次为板顶-100mm、板中部、板底+100mm。每个测温点测温管间距100mm。测温管上口超出浇筑混凝土面50mm。测温管安装位置要准确，固定牢固。测温管选用4分管，壁厚1.4mm。在起点处混凝土浇筑抹面完毕12h后，开始测温。1-3d每2h测温一次，4d7d天每4h测温一次，其后每8h测温一次，根据具体温度发展情况确定最终测温日期。大体积混凝土养护的降温阶段，如果混凝土温度缓慢下降，徐变得以充分显现，则混凝土中拉应力能相应减小，同时，混凝土龄期愈长，混凝土抗拉性能的提高比抗压性能要快，可避免和减少裂缝的产生。混凝土降温速度不大于1.5/d。在测温进程中，当发现砼内部温度差接近25时，测温人员要及时报告项目技术部，由有关人员根据实际情况及时采取措施加强保温或延缓撤除保温材料时间等来控制温差。撤除保温层时混凝土表面温度降至与大气平均温差值不大于20摄氏度。测温点在平面图上编号，并在现场挂编号标志，温度变化情况应及时反馈，当各种温差达到18时应预警，22时应报警。取样及试件留置：底板混凝土每100m3同配合比的混凝土，取样不少于一次，当一次连续浇筑超过1000 m3时，同一配比混凝土每200 m3取样一组，还应留置一定组数的同条件养护试块。现场混凝土试块留置应在浇筑地点随机取样制作。抗渗试件按连续浇注混凝土每500m3取一组抗渗试件（6个试件为一组），对抗渗混凝土，抗渗试块、强度试块的试样必须取自同一车次拌制的混凝土拌和物。抽检试件时，应记录好车号及抽检时间等情况。6.11 大体积混凝土保证措施6.11.1准备充足的塑料布，若混凝土刚刚浇筑完毕，遇雨天应立即用塑料布苫盖，浇注底板混凝土时正处6月，如遇下雨时，应再覆盖一层塑料布，保证保温材料（草帘被）干燥。保证混凝土表面温度与混凝土内部温差不超过规范要求。6.11.2当浇筑底板混凝土时，可能与中考时间发生冲突，在安排生产时，将混凝土浇筑时间提前和拖后。6.11.3为避免商品混凝土罐车进场时间过于集中，控制罐车进场时间，根据中超混凝土生产和运输能力和按照以往的施工经验，确定现场混凝土浇筑速度为50m3/h。按每车8m3考虑，每小时需进场车辆为20辆，那么每辆混凝土罐车进场间隔时间为3分钟24秒。6.11.4为保证混凝土供应，事先同政府相关部门进行有效沟通，确定好行车时间及路线畅通。6.11.5底板施工由两个队伍施工，为保证混凝土能连续浇筑，错开两个队伍的混凝土浇筑时间。7相关计算7.1混凝土入模温度控制计算有关数据如下（以六月底施工为例）：水温18、水泥温度60、砂子温度26、石子温度26、砂子含水率6%、石子含水率0%、搅拌机棚内温度26、平均环境温度30、采用混凝土罐车（搅拌车）运输、从混凝土出站到工地所需时间约为1.0h。混凝土拌合温度的计算式中 T0混凝土拌合物温度（）；mw水用量（kg）；mce水泥用量（kg）； msa砂子用量（kg）； mg石子用量（kg）； Tw水的温度（）； Tce水泥的温度（）； Tsa砂子的温度（）；Tg石子的温度（）；sa砂子的含水率（%）；g石子的含水率（%）； c1水的比热容（kJ/kgK）； c2冰的溶解热（kJ/kg）。 当骨料温度大于0时，c1=4.2，c2=0；当骨料温度小于或等于0时，c1=2.1，c2=335。由上式计算得： T0=27.9混凝土拌合物出机温度的计算式中 T1混凝土拌合物温度（）；Ti搅拌机棚内温度（）；由上式计算得： T1=27.6混凝土拌合物经运输到浇筑时温度的计算式中 T2混凝土拌合物运输到浇筑时温度（）； t1混凝土拌合物自运输到浇筑时的时间（h）； n混凝土拌合物运转次数（罐车-砼泵-入模，故n=2）； Ta混凝土拌合物运输时环境温度（）； 温度损失系数（h-1），当用混凝土搅拌车输送时，=0.25。由上式计算得： T2=28.4。7.2混凝土温差控制计算对于大体积混凝土内部绝热温度的计算，一般都采用高层建筑施工手册或其它相关施工手册中推荐的方法进行，即大体积（基础底板）的厚度不同而所选取的厚度折算系数也不同。按照以上理论，以掺加FS102配合比进行计算，本方案计算时按1.0m计算混凝土内部最高温度。7.2.1混凝土其它有关数据根据该大体积混凝土要求选取计算模型为：坍落度：180-200mm，砼入模温度：28.4，大气平均温度：30，底板最大厚度：1.0m，其它相关数据依据相应的数表查得。7.2.2混凝土的绝热温升计算式中: T在龄期时混凝土绝热温升（）；Th混凝土的最终绝热温升（）；m随水泥品种、比表面及浇筑温度而异；混凝土的龄期（d）Q水泥水化热；W水泥用量；C混凝土的比热，取C =0.97kJ/kgK；混凝土的密度，取= 2400kg/m3；QFa粉煤灰与水泥作用时的水化热；QUEA膨胀剂与水泥作用时的水化热。由此可得,Th=56.0，由于3d时水化热最大，混凝土正处于水化阶段，强度初步增长，相对偏低，是抵抗温差应力较薄弱的时期，故计算龄期3d的绝热温升。浇筑温度为28.4龄期为3d时，0.718，则：Tt=40.2。7.2.3混凝土内部实际最高温度计算式中: Tmax混凝土内部的最高温度（）；Tj混凝土的浇筑温度（）； 不同的浇筑厚度、不同龄期时的降温系数。当混凝土浇筑厚度为3.0m时，=0.999，由此可得：Tmax=68.67.2.4混凝土所需保温材料厚度计算采用塑料布和阻燃草帘被进行养护时，所需保温材料厚度按下式进行估算。式中: 保温材料的厚度（）；H混凝土计算层厚度 (m)；（TmaxTb）混凝土内外温度之差；（TbTq）混凝土表面温度与环境温度之差；Kb传热系数修正值，视保温材料的透风性能和风力情况而定，此时取Kb=1.0；i保温材料的导热系数，毛毯的导热系数为0.14W/mK，水为0.58W/mK；混凝土的导热系数为2.33W/mK。当（TmaxTb）和（TbTq）都小于25时，可估算出所需保温材料的厚度为0.04m计算时取=0.04m进行计算。7.2.5混凝土表面温度计算式中: Tb()龄期时,混凝土的表面温度（）；Tq龄期时,大气的平均温度（）；H混凝土的计算厚度(m)，H=h+2h；h混凝土的实际厚度(m)；h混凝土的虚厚度（m），混凝土的导热系数，取2.33W/mK；K计算折减系数，可取0.666；模板及保温层的传热系数（W/mK）；保温材料的厚度（）；i保温材料的导热系数，毛毯的导热系数为0.14W/mK，水为0.58W/mK；q空气层传热系数，取23W/mK。采用钢模板，先用一层塑料布覆盖，再用一层毛毯进行覆盖养护。大气平均温度为30。 mH=h+2h=3.0+20.505=4.010m混凝土中心最高温度与表面温度之差（TmaxTb()）为21.6，未超过25的设计规定；表面温度与大气温度之差（Tb()Tq）为17.0，亦未超过25（但应控制表面温度的降温速度），故采取一层塑料布和一层草袋子养护可以保证混凝土底板的质量。7.3砼运输、泵送计算（取一次浇筑砼主量最大的1#楼底板计算）基础底板厚度为1m，平面呈长方形，宽约16m，需一次浇筑混凝土量1100m3,因此选取此段进行砼运输、泵送能力计算。每个砼浇筑区段设置2台地泵，按照每小时浇筑100150m3砼的速度浇筑，全部浇筑时间控制在24小时内（考虑夜间可能的间歇时间）。砼浇筑采取斜面分层法，砼自然坡度控制在1：6。商品搅拌站至施工现场行车距离约为5Km。Q1=12160.5=96m3砼泵送能力验算现场拟选用2台HBT90混凝土泵，负责完成该段混凝土的输送。根据建筑施工手册（第三版）公式19-17Q1= QMAXa1配管条件系数a1取0.9，作业效率取0.7；QMAX= Q1（a1）=96（0.90.7）=152.4m3/h(考虑可能的8h夜间施工间歇)因此在高峰期设置2台HBT90地泵,可满足混凝土输送要求。所需混凝土运输车(单车混凝土容量为9立方米)数量计算：根据建筑施工手册（第三版）公式19-18N1= Q160V1(60LS0+T1)=96609(601015+15)9.8辆按照计算所需配混凝土运输车(单车混凝土容量为9立方米)10辆，实际考虑到各方面影响因素，总共配混凝土运输车16辆。7.4混凝土裂缝控制计算7.4.1混凝土浇筑前的裂缝控制计算混凝土浇注温度（入模温度）28.4，大气平均温度30，混凝土内部实际最高温度68.6，混凝土表面温度47，底板最大厚度：1.0m。计算原理 (依据建筑施工计算手册) :大体积混凝土基础或结构(厚度大于1m)贯穿性或深进的裂缝，主要是由于平均降温差和收缩差引起过大的温度收缩应力而造成的。混凝土因外约束引起的温度（包括收缩）应力（二维时），一般用约束系数法来计算约束应力，按以下简化公式计算： 式中混凝土的温度(包括收缩)应力(N/mm2)； E(t)混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量(N/mm2)，一般取平均值； 混凝土的线膨胀系数,取1.010-5； T混凝土的最大综合温差()绝对值，如为降温取负值；当大体积混凝土基础长期裸露在室外，且未回填土时，T值按混凝土水化热最高温升值(包括浇筑入模温度)与当月平均最低温度之差进行计算；计算结果为负值，则表示降温；T0混凝土的浇筑入模温度()；T(t)浇筑完一段时间t,混凝土的绝热温升值()；Ty(t)混凝土收缩当量温差()；Th混凝土浇筑完后达到的稳定时的温度，一般根据历年气象资料取当年平均气温()；S(t)考虑徐变影响的松弛系数，一般取0.3-0.5；R混凝土的外约束系数，当为岩石地基时，R1；当为可滑动垫层时，R0，一般土地基取0.25-0.50；c混凝土的泊松比。不同时期裂缝控制计算：a.3天后裂缝计算：取S(t)=0.19，R0.50,=110-5,=0.15。(a)混凝土3d的弹性模量由式： 计算得: E(3)=0.77104(b)最大综合温差 T=19.73(c)基础混凝土最大降温收缩应力,由式： 计算得: =0.17N/mm2(d)不同龄期的抗拉强度由式: 计算得: ft(3)=0.84N/mm2(e)抗裂缝安全度:K=0.84/0.17=4.941.15 满足抗裂条件b.6天后裂缝计算：取S(t)=0.21，R0.50,=110-5,=0.15。(a)混凝土6d的弹性模量由式：计算得: E(6)=1.36104(b)最大综合温差 T=27.68(c)基础混凝土最大降温收缩应力,由式：计算得: =0.46N/mm2(d)不同龄期的抗拉强度由式：计算得: ft(6)=1.16N/mm2(e)抗裂缝安全度:K=1.16/0.46=2.521.15 满足抗裂条件c.9天后裂缝计算：取S(t)=0.21，R0.50,=110-5,=0.15。(a)混凝土9d的弹性模量由式： 计算得: E(9)=1.80104(b)最大综合温差 T=30.46(c)基础混凝土最大降温收缩应力,由式：计算得: =0.69N/mm2(d)不同龄期的抗拉强度由式:计算得: ft(9)=1.33N/mm2(e)抗裂缝安全度:K=1.33/0.69=1.931.15 满足抗裂条件d.12天后裂缝计算：取S(t)=0.22，R0.50,=110-5,=0.15。(a)混凝土12d的弹性模量由式：计算得: E(12)=2.15104(b)最大综合温差 T=31.13(c)基础混凝土最大降温收缩应力,由式： 计算得: =0.84N/mm2(d)不同龄期的抗拉强度由式: 计算得: ft(12)=1.44N/mm2(e)抗裂缝安全度:K=1.44/0.84=1.711.15 满足抗裂条件e.15天后裂缝计算：取S(t)=0.23，R0.50,=110-5,=0.15。(a)混凝土15d的弹性模量由式： 计算得: E(15)=2.41104(b)最大综合温差 T=30.99(c)基础混凝土最大降温收缩应力，由式：计算得: =1.02N/mm2(d)不同龄期的抗拉强度由式:计算得: ft(15)=1.52N/mm2(e)抗裂缝安全度:K=1.52/1.02=1.491.15 满足抗裂条件。7.4.2混凝土自约束裂缝控制计算计算原理 (依据建筑施工计算手册 ) :浇筑大体积混凝土时，由于水化热的作用，中心温度高，与外界接触的表面温度低，当混凝土表面受外界气温影响急剧冷却收缩时，外部混凝土质点与混凝土内部各质点之间相互约束，使表面产生拉应力，内部降温慢受到自约束产生压应力。则由于温差产生的最大拉应力和压应力可由下式计算: 式中 t、c分别为混凝土的拉应力和压应力(N/mm2)； E(t)混凝土的弹性模量(N/mm2)； 混凝土的热膨胀系数(1/)T1混凝土截面中心与表面之间的温差() T1 =TL(t) T0混凝土中心计算温度TL(t)=Tj+Th（t）T0混凝土表面温度混凝土的泊松比，取0.150.20。由上式计算的t如果小于该龄期内混凝土的抗拉强度值，则不会出现表面裂缝，否则则有可能出现裂缝，同时由上式知采取措施控制温差T1就有可有效的控制表面裂缝的出现。大体积混凝一般允许温差宜控制在2025范围内。计算：a.3天混凝土自约束裂缝控制计算取 E0=3.25104N/mm2,=110-5,T1=13.00,=0.15(a)混凝土在3d龄期的弹性模量,由公式：计算得: E(3)=0.77104N/mm2(b)混凝土的最大拉应力由式:计算得: t=0.78N/mm2(c)混凝土的最大压应力由式:计算得: c=0.39N/mm2(d)3d龄期的抗拉强度由式:计算得: ft(3)=0.84N/mm2结论: 因内部温差引起的拉应力不大于该龄期内混凝土的抗拉强度值，所以不会出现表面裂缝。b.6天混凝土自约束裂缝控制计算取 E0=3.25104N/mm2,=110-5,T1=10.00,=0.15(a)混凝土在6d龄期的弹性模量，由公式：计算得: E(6)=1.36104N/mm2(b)混凝土的最大拉应力由式:计算得: t=1.06N/mm2(c)混凝土的最大压应力由式:计算得: c=0.53N/mm2(d)6d龄期的抗拉强度由式:计算得: ft(6)=1.16N/mm2结论: 因内部温差引起的拉应力不大于该龄期内混凝土的抗拉强度值，所以不会出现表面裂缝。c.9天混凝土自约束裂缝控制计算取 E0=3.25104N/mm2,=110-5,T1=9.00,=0.15(a)混凝土在9d龄期的弹性模量,由公式:计算得: E(9)=1.80104N/mm2(b)混凝土的最大拉应力由式:计算得: t=1.27N/mm2(c)混凝土的最大压应力由式:计算得: c=0.64N/mm2(d)9d龄期的抗拉强度由式:计算得: ft(9)=1.33N/mm2结论: 因内部温差引起的拉应力不大于该龄期内混凝土的抗拉强度值，所以不会出现表面裂缝。d.12天混凝土自约束裂缝控制计算取 E0=3.25104N/mm2,=110-5,T1=8.00,=0.15(a)混凝土在12d龄期的弹性模量,由公式:计算得: E(12)=2.15104N/mm2(b)混凝土的最大拉应力由式:计算得: t=1.35N/mm2(c)混凝土的最大压应力由式:计算得: c=0.67N/mm2(d)12d龄期的抗拉强度由式:计算得: ft(12)=1.44N/mm2结论: 因内部温差引起的拉应力不大于该龄期内混凝土的抗拉强度值，所以不会出现表面裂缝。