基于ug的鼠标上盖塑料模设计.doc

西南科技大学毕业设计（论文）题目名称： 基于UG的鼠标上盖塑料模设计 年 级： 08秋 层次： 本科专科学生学号： 88160250586 指导教师： 金江 学生姓名： 技术职称： 讲师 学生专业：机电一体化技术 西南科技大学制毕业设计（论文）任 务 书题目名称 基于UG的鼠标上盖塑料模设计 题目性质 真实题目 虚拟题目学生学号 88160250586 指导教师 金江 学生姓名 专业名称机电一体化技术 技术职称 讲师 学生层次 高起专 2010年 5 月 26 日毕业设计（论文）内容与要求： 1. 本课题是基于UG的鼠标上盖塑料模设计，根据我国实际国情，为适应压滤机向大型化、自动化发展的要求而设计出的合理，经济。2 该鼠标的设计是在参考。吸收国外先进经验结构基础上研发设计出来的。保证了机械工作的稳定并大大节省了制造成本。3 本设计从鼠标的性能进行全面的比较，并从实践中得到证明，同时为开发新一代的鼠标理清了思路。 毕业设计领导小组负责人： （签字）2010年 月 日毕业设计（论文）成绩考核表过程评分评阅成绩答辩成绩总成绩百分制等级制1、 指导教师评语建议成绩 指导教师签字： 2010年 月 日2、 论文评阅教师评语建议成绩 评阅教师签字： 2010年 月 日3、 毕业答辩专家组评语建议成绩 答辩组长签字： 年 月 日4、 毕业设计领导小组推优评语组长签字： 年 月 日摘 要鼠标上盖事流线形结构，使用二维绘图难以描述，本课题采用UG软件对鼠标上盖制品及其进行了三维造型，采用UG的数值模拟技术和经验设计计算相结合的方法优化设计，同时仿真了塑料熔体在型腔内的充模流动以及冷却分析过程，预测了缺陷产生的临界条件，优化了工艺方案及工艺参数，降低了缺陷出现的可能性。利用参数化实体造型的方法，为更加高速、快捷的造型、生产提供了一种切实可行的办法。生成的模型数据可以直接导入数控机床进行三维加工。关键词 注塑模具 数值模拟 鼠标上盖ABSTRACTThe top cover of mouse is shereamline. So it is difficult to describe by two-dimensional drawing. The product and mold of the top cover of mouse were 3D designed by Pro/E software.An optimized design was made by numerical simulation techniques of pro/E and experience.The plastic melt flow and cooling process Were simulated for forecasting critical conditions of errors. Technical parameters and processes have been optimized.The possibility of errors was reduced. Solid parameters are used which provide a practical approach for more rapid and efficient forma. The model data can be usde directly for mumercally controllde machine tools with 3D processing.Key Words Injection mumerical simulation The top cover of mouse目 录_Toc263949531引 言1第一章 概述1第二章 鼠标上盖设计及其成型工艺分析22.1 产品开发依据用途清单22.2 制品结构和形状的设计22.3制品材料选择32.4注射工艺选择4第三章 模具设计63.1注塑机选型63.2 模具浇注系统设计83.3注塑模成型零部件结构设计93.4合模导向和定位机构设计133.5脱模机构设计13结 论15致 谢16参考文献17引 言毕业设计是在修完所有课程之后，我们走向社会之前的一次综合性设计。在此此设计中，这要用到所学的注射模设计，以及机械设计等方面的知识。着重说明了一副注射模的一般流程，即注射成型的分析、注射机的选择及相关参数校核、模具的结构设计、注射模具设计的有关计算、模具总体尺寸的确定与结构草图的绘制、模具结构总装图和零件工作图的绘制、全面审核投产制造等。其中模具结构的设计既是重点又是难点，主要包括成型位置的及分型面的选择，模具型腔数的确定及型腔的排列和流道布局和浇口位置的选择，模具工作零件的结构设计，侧面分型及抽芯机构的设计，堆出机构的设计，拉料杆的形式选择，排气方式设计等。通过本次毕业设计，使我更加了解磨锯机设计的含义，以及懂得如何查阅相关资料和怎样解决在实际工作中遇到的实际问题，这为我们以后从事模具职业打下了良好的基础。第一章 概述塑料模具工业是随塑料工业的发展而发展的李素丽工业是一门新兴工业。自塑料问世后的几十年以来，由于其原料丰富、制作方便和成本低廉，塑料工业发展很快，它在某些方面已取代了多种有色金属、黑色金属、水泥、橡胶、皮革、陶瓷、木材和玻璃等，成为各个工业部门不可缺少的材料。目前在国民经济的各个部门中都广泛地使用着各式各样的塑料制品。特别是在办公设备、照相机、汽车、仪器仪表、机械制造、交通、电信、轻工、建筑业产品、日用品以及家用电器行业的电视剧、收录机、洗衣机、电冰箱和手表的壳体等零件，都已经向塑料化方向发展。近几年来由于工程塑料制件的强度和精度等得到很大的提高，因而各种工程塑料零件的使用范围正在不断扩大，预计今后随着微型电子计算机的普及和汽车的微型化，塑料制件的使用范围将会越来越大，塑料工业的生产量也将迅速增长，塑料的应用将覆盖国民经济所有部门，尤其在国防和尖端科学技术领域中占有越来越重的地位。目前，世界的塑料产量已超过有色金属产量的总和。51第二章 鼠标上盖设计及其成型工艺分析2.1 产品开发依据用途清单最大几何尺寸：11060mm环境：室内，使用温度范围040无化学品接触抗冲击要求：限定量从1.5mm高度，0下摔下外壳不出现裂缝或者开裂特征，不允许内部件暴露刚性要求：在2Kg负荷下无变形电气性能：电绝缘性好外观要求：部件美观，外部光洁性好使用寿命：5年根据上述使用要求可归纳产品设计要求为制品材料需要具有一定的抗冲击性并且由于是电子产品的外壳要有良好的电绝缘性，随着数码产品的大量普及价格也不断下跌要求生产自动化程序高，成型周期短、生产自动化程度高、成型周期短、且要求尺寸精度高，有较好电绝缘性。2.2 制品结构和形状的设计用UG软件进行鼠标上盖三维建模，三维实体模型更加直观的表现了产品造型，可以从各个角度对模型进行观察，软件可以测量，可以验证模具结构的正确性，制品如图2.1。 图2.1 鼠标上盖外形2.3制品材料选择通用塑料如聚丙烯PP，聚乙烯PE，聚氯乙烯PVC具有应用范围广、加工性能良好，价格低廉优点，但由于其力学性能较差且成型收缩率较大不易成型尺寸味道的制品股不选用，以下两种常用典型材料比较选取，如表2.1所示。ABS外观上是淡黄色非晶态树脂，不透明，密度与聚苯乙烯基本相同，ABS具有良好的综合物理性能，耐热，耐磨耐腐，耐油，尺寸稳定，加工性能优良，它具有三种单体所赋予的有点。其中丙烯腈赋予材料良好的刚性、硬度、耐油耐腐、良好的着色性和电镀性；丁二烯赋予材料良好的韧性、耐寒性；苯乙烯赋予材料刚性、硬度、光泽性和良好的加工流动性。改变三组分的比例，可以调节材料性能。ABS为无定形聚合物，无明显熔点，熔融流动温度不太高，随所含三种单体比例不同，在160-190范围即具有充分的流动性，且热稳定性较好，在约高于285时才出现分解现象，因此加工文档范围较宽。SBS熔体具有明显的非牛顿性，提高成型压力可以使熔体粘度明显减小，粘度随温度升高也会明显下降。ABS吸湿性稍大于聚苯乙烯，吸水率约在0.2%-0.45%之间，但由于熔体粘度不太高，故对于要求不高的制品，可以不经干燥，但干燥可使制品具有更好的表面光泽并可改善内在质量。在8090下干燥23h可以满足各种成型要求。ABS具有较小的成型收缩率，收缩率变化最大范围约为0.3%0.8%，在多少情况下，其变化小于该范围。注塑是ABS塑料最重要的成型方法，可以采用柱塞式注塑机，但更长采用螺杆式注塑机，后者更适于形状复杂制品、大型制品成型。在干燥的气候条件下物理学性能基本不变，但在潮湿环境及强烈日照条件下，会产生表面裂纹并发暗，在火焰中课缓慢燃烧，离火源后可自熄。PC剪切黏度高，充模阻力大，并且由于其在力学性能方面的缺点也不选用。如表2.1所示。表2.1 两种材料性能参数表ABSPS密度1.051.041.06收缩率0.8熔点130160131165热变形温度（45N/cm）65986590模具温度60804060喷嘴湿度180190160170中段温度180230170190后段温度150170140160注射压力6010060100塑化形式螺杆式柱塞式螺杆式柱塞式拉伸强度33493563拉伸弹性模量弯曲强度806198弯曲弹性模量1.4压缩强度183980-112缺口冲击强度11200.250.40硬度R62-86洛氏M6580体积电阻率10介电常数60Hz2.4-5.0击穿电压19-27外观浅象牙色或白色不透明无色透明、摔打音清脆特点耐热、表面硬度高、尺寸温度、耐化学及电性能好、易成型加工、可镀铬耐水、耐化学品、绝缘性好、不耐冲击不耐温材料最终选定为ABS，其综合性能优异，具有较高的力学性能，流动性好，易于成型；成型收缩率小，理论计算收缩率为0.5%；比热熔较低，在模具中凝固较快，模塑周期短，制件尺寸稳定，表面光亮。2.4注射工艺选择2.4.1 工艺难点分析鼠标上盖为外观件，要求零件表面平整光滑，无翘曲、皱折、裂纹等缺陷，周口部高度差不可过大，以保证与下盖的严密配合，零件的曲面较为复杂，尺寸精度很高，由于零件为薄壁制件，外形很不规则，这些就造成了成型时容易受到各种因素影响引起制品翘曲变形的问题。同时零件在整哥表面有几处孔型分布，这些孔形有较高的尺寸和位置精度，并关系到上下盖的配合问题，保证零件表面孔形的成型要求也是需要重点考虑的问题。流程：混料干燥螺杆塑化充模保压冷却制品后处理2.4.2 ABS塑料的干燥ABS塑料的吸湿性和对水分的敏感性较大，在加工前进行充分的干燥和预热，不单能消除水汽造成的制件表面眼化状泡带、银丝，而且还有助于塑料的塑化，减少制件表面色斑和云纹。ABS原理需要控制水分在0.3%以下。如表2.4所示。表2.4 ABS工艺参数表工艺参数通用型ABS料桶后部温度180200料桶中部温度210230料桶前部温度200210喷嘴温度/1880190模具温度/5070ABS塑料非牛顿性较强，在熔化过程温度升高时其熔融降低很小，但一旦达到塑化温度（适宜加工的温度范围，如220250），如果继续盲目升温，必将导致耐热性不太高的ABS的热降解反而使熔融粘度增大，注塑更困难，制件的机械性能也下降。2.4.3 注射压力ABS熔融的粘度比聚乙烯或改性聚苯乙烯高，在注射时要采用较高的注射压力。但并非所有ABS制件都要使用高压，考虑到本制件小型、构造不算非常复杂、厚度中等可以用较低的注射压力。注制过程中，浇口封闭瞬间型腔内的压力大小决定了制件的表面质量开始缺陷的程度。压力过小，塑料收缩大，与型腔表面脱离接触的机会大，制件表面容易雾化。压力过大，塑料与型腔表面摩擦作用强烈，容易造成粘模2.4.5 模具温度ABS的成型温度相对较高，模具温度也相对较高，一般调节模温为75%85%，当生产具有较大投影面积制件时，定模温度要求7080，动模温度要求5060，鼠标属于中小型制件，形状也不算复杂不用考虑专门对模具加热。第三章 模具设计3.1注塑机选型3.1.1 注塑机计算根据生产经验，注塑机注塑ABS塑料时，其每次注射量仅达标准注射量的75%。为了提高制件质量及尺寸稳定，表面光泽、色调的均匀，选定注射量为标定注射量的50%V=nVz+Vj0.5VgnVz+VjV个成型周期内所需要注射的塑料容积cmN型腔数Vz单个型件容量cmVj浇注系统凝料和飞边所需的塑料的容积cmVg注射机的额定注射量预计单个塑件体积Vz=3cm，预计浇注系统和飞边体积为2cmV=23+2=6.9cm0.5VgnVz+VjVg16cm3.1.2 注射压力校核ABS塑料推荐注射压力为7090Mpa，考虑到本制件壁厚较小，充模阻力较大取注射压力为80Mpa3.1.3 锁模力校核注射成型时的塑料会产生模板间的涨模力，此涨模力等于塑件和浇注系统在分型面上的投影面积与型腔压力之积。为防止模具分型面被涨模力顶开，必须对模具施加足够的锁模力，否则在分型面处产生溢料现象，因此模具设计时应使注射机的额定锁模力大于涨模力。P=PBKCKSP型腔内压KC材料系统，查表得ABS=1.15KS塑件复杂系数，取1.3PB与进浇口流程长度、壁厚的流程比（L/H）有关。根据H=（L/100+0.8）0.7可算出L=348故L/H=174故选PB=32MpaP=321.151.3=48Mpa3.1.4 开模行程和模板安装尺寸校核模具开模取出制品所需的开模距离必须小于注射机的开模行程。注射机最大的开模行程的大小直接影响模具所形成的塑件高度，太小时塑件无法从动定模之间取出。S maxS=HM+H1+H2+(510)S max-注射机的最大开模行程（mm）S-模具所需开模距离（mm）H-塑件脱模距离（mm）H-包括浇注流道凝料在内的塑件高度（mm）H-模厚S=220+40+20+10=300mm选择震德机械厂CJ90M5变量泵注塑机锁模力900KN，开模行程330mm，模板尺寸520520mm,容模量130360mm理论注射容积165cm2，理论注射压力175Mpa，皆满足计算结果。根据所选注塑机模板尺寸确定定模板和模脚尺寸，以便于安装模脚选择分开式的，两个模脚分别固定在注塑机动模板上，选择分开的模脚不仅节省材料还可以不用考虑注塑机顶杆的顶出位置根据注塑机模板尺寸确定模具底板尺寸为200400，可以安装在注塑机的模板上，如图3.1。图3.1 所选注塑机模板及喷嘴参数3.2 模具浇注系统设计3.2.1 主流道和冷料井主流道顶部设计成半球形凸坑，以便与喷嘴衔接，为避免高温塑料熔体溢出，凹坑球半径比喷嘴球半径大2mm，如果凹坑半径小于喷嘴球头半径则主流道凝料无法一次脱出，由于主流道与注塑机的高温喷嘴反复接触和碰撞，所以设计成独立的主流道村套，选用45#钢材并经热处理提高硬度，设计独立的定位环用来安装模具时起定位作用，主流道村套的进口直径略大于喷嘴直径1mm以避免溢料并且防止衔接不准而发生的堵塞。为避免前端冷料进入分流道和型腔而造成成型缺陷，主流道的对面设冷料井，对于卧式注塑机冷料井设在与主流道末端相对的动模上，在脱模时制件的活动方向不受限制所以采用底部带Z型头拉料干的冷料井。3.2.2 分流道模具采用一模两腔对称布置，型腔数过多影响制品精度，而型腔数过少生产效率太低不能达到使用要求，故采用一模两腔。为使塑料熔体以等速度充满两型腔，分流道在模具上采用对称等距离分布，在注射时采用对称分布可以使型腔和浇注系统投影面积重心更接近锁模力的中心，避免局部账模力过大影响锁模。分流道长度也尽可能短小，便于注射成型过程中最经济地使用原料和注射机的能力，减少压力损失和热量损失。如图3.2图3.2 型腔分布图分流道截面形状和尺寸也对塑料熔体的流动和模具的制造难易及脱模有用心，圆柱形流道虽然比表面积最小流动阻力较小，但该种流动须开设在两半模上，即加工费力又不易对准，如果加工误差较大没有对准比表面积反而会有相当大的增加，本设计选用断面形状为梯形的流道，此种流道只需要开设在凹模上节省了加工成本，在流道表面进行抛光处理减小流动阻力。由于分流道中与模具接触的外层塑料迅速冷却，只有中心部位的塑料熔体的流动状态较为理想，因而分流道的内表面粗糙度Ra并不一定要很低，取1.6um即可，这样表面稍不光滑，有助于塑料熔体的外层冷却皮层固定，从而与中心部位的熔体之间产生一定的速度差，以保证熔体流动时具有适宜的剪切速率和剪切热。3.2.3 浇口设计ABS在熔融时显现比较明显非牛顿性，其熔体表面粘度随剪切速率的升高而降低。如采用尺寸较大的浇口，能够降低流动阻力，促使流动速率升高，但熔体通过扁平式浇口时比小浇口剪切速率低，导致熔体表观粘度升高，从而使流动速率降低，因此不能通过增大浇口尺寸来提高非牛顿熔体流动速率。另外，注塑机注射时有一定的注射速率，浇口尺寸过大，浇口前后方的压力降P减小，会导致得不到理想的充模速率。鼠标上盖制品壁厚较小流程相对过长不利于熔体充满整个型腔，对成型不利。剪切速率是影响ABS熔体的最主要因素，而粘度又直接影响熔体在模腔内的流动速率。因此采用小浇口不但会大大提高熔体通过浇口时的剪切速率，而且生产的摩擦热也会降低熔体粘度，已达到顺利充模的目的。综合以上分析和考虑到制品和实际模具形状，浇口采用边缘浇口，位置在制件尾端内缘处，选在该位置不但模具简单，而且去除浇口的后加工操作也非常简单，提高了工作效率，也便于模具的机械加工，易保证浇口加工精度，试模时浇口尺寸易修整。3.3注塑模成型零部件结构设计模具中决定塑件几何形状和尺寸的零件称为成型零件，包括凹模、型芯、镶块、成型杆等。成型零件工作时，直接与塑料接触，塑料熔体的高压料流到冲刷，脱模时与塑件间还发生摩擦。因此，成型零件要求有正确的几何形状，较高的尺寸精度和较低的表面粗糙度，此外，成型零件还要求结构合理，有较高的强度、刚度及较好的耐磨性能。设计成型零件时，根据塑料的特性和塑件的结构及使用要求，确定型腔的总体结构，选择分型面和浇口位置，确定脱模方式、排气部位等，然后根据成型零件的加工、热处理、装配等要求进行成型零件结构设计，计算成型零件的工作尺寸，对关键的成型零件进行强度和刚度校核。3.3.1 分型面位置和形状的设计该制品无需侧抽芯，且为简化模具结构选择单分型面，流道凝料连同制件一起由拉料干从定模脱下再连同制品由推杆推出，比之双分型面此种脱模过程较为简单易于操作。如图3.3所示。图3.3 分型面位置如图3.3，分型面位置选择要保证制品能顺利从型腔中脱出，根据这个原则，分型面应选在塑料制品最大的轮廓线上，而且此平面与开模方向垂直。此制件按此原则有1、2、3三个分型面可供选择，如果模具按1-1分型面分型不仅分型面复杂而且该分型面位于外观面在脱模后分型面的位置会留有一圈飞边，即使这些飞边脱模后立即割除，但仍会在塑件上留下痕迹，影响塑件外观，故不选用，如按3-3分型面分型如果要顺利脱出制品还需加设抽芯，增加模具设计及生产难度故不选用，将2-2设为分型面比较科学合理有如下好处：将分型面设在该位置可以将制品一次脱出该分型面两侧制件表面粗糙度不同，精度要求较低的内壁面在冷却后产生的收缩对模具型芯有一定的包紧力，开模时有利于制件保留在动模一侧方便脱出该分型面将精度和定模要求不同的外观面与内壁隔开，有利于降低模具型腔和型芯的加工难度，可以将动模和定模以不同的精度一次加工成型该分型面在注射时是塑料熔体最后到达的位置有利于利用分型面排气。3.3.2型腔成型尺寸计算常用型腔成型尺寸的计算方法主要有两种：平均收缩率法和公差带法，两种计算方法的区别在于平均收缩率法计算公式是建立在塑件的成型收缩率和成型零件工作尺寸的制造偏差及其磨损量分别等于它们各自平均值基础上，当塑件的尺寸精度要求较高或塑件尺寸比较大时，这种误差有可能会显著增加，这时一些模具设计单位就采用公差带法来进行尺寸计算，平均收缩率法计算简单无需验算而公差带法计算复杂需要经过多次初算验算，且考虑因素较多。考虑到鼠标模具较简单制造成本低，设计时间短故按平均收缩率法计算成型尺寸较简单易行。采用2，c取固定值的平均收缩率法：Lm-型腔的径向工作尺寸Lm=Ls+LsS cp-(3/4)Ls-塑件的径向图样尺寸Scp-收缩率的平均值，查表得ABS收缩率范围是0.030.08-塑件尺寸公差2-型腔制造公差c-型腔最大许用磨损量，c取为塑件尺寸公差的三分之一表3.3 公式表2，c取固定值的平均收缩率法型腔内径尺寸Lm= Ls+LsS cp-(3/4)型芯外径尺寸Lm= ls+lsS cp-(3/4) 型腔深度尺寸Hn=Hs+ HsS cp-(2/3) 型芯高度尺寸hm=hs+ hsS cp-(2/3) 中心距尺寸Cm=Cs+CsS cp（z/2）查手册得ABS塑料收缩率波动为0.30.8%（1） 型腔径向尺寸计算以最大径向尺寸计算，测量得Ls为102.25 mm，塑件精度选为MT2对应的型腔加工精度为IT9，一该精度查型腔的尺寸公差表，按照A类模具活动分影响的尺寸公差查表得=0.42mm，c=/3=0.14mmLm= Lm=Ls+LsS cp-(3/4)Lm=102.25+102.25（0.003+0.008）/2-（3/4）0.42=102.50（2）型芯外径尺寸以型芯最大径向尺寸计算，测量得Ls为102.25mm，塑件精度选为MT2对应的型腔加工精度为IT9，以该精度查型腔的尺寸公差表，按照A类受模具活动部分影响的尺寸公差查表得=0.42mm，c=/3=0.14mmlm= ls+lsS cp-(3/4) Lm=102.25+102.25（0.003+0.008）/2+（3/4）0.42=101.12（3）型腔深度尺寸由于UG测量得型腔深度为23.78mm，以IT9精度等级制造型腔查手册，按B类不受模具活动部分影响的尺寸公差值查表的=0.32mm，c=0.1mmLm= Ls+LsS cp-(3/4)Lm=25.8+25.8（0.003+0.008）/2-（3/4）0.32 =25.72（4） 型芯高度尺寸UG测量得塑件高度尺寸为21.78mm，以IT9精度等级制造查手册得，按A类不受模具活动部分影响的尺寸公差值查表得=0.20，z=0.067mmhm=hs+ hsS cp+(2/3) hm=21.78+21.78（0.003+0.008）/2+(2/3) 0.20 =21.967mm（5） 两成型杆的中心距UG测量得为塑件两孔邻近边距离Cs=23mm，以IT9精度等级 制造查手册，按B类受模具活动部分影响的尺寸公差值查表得=0.30mm，z=0.11mmCm=Cs+CsS cp（z/2）Cm=23+23（0.003+0.008）/20.055=23.12650.055mm3.3.3 塑料模具力学设计型腔近似椭圆形，按组合式圆形型腔计算公式计算（1） 型腔侧壁厚计算刚度计算：=r型腔投影面积为5600mm，取60mm=160Mpa，允许变形量取0.05mm，u为泊淞比取0.25，型腔压力p取50 Mpa，计算得=22.46mm强度计算：= r/（-2p）1/2-1=38mm取较大值，型腔侧壁厚设为38mm（2）型腔底板厚计算h=0.74(p r4)/（E）1/3h=35.74，取37mm3.4合模导向和定位机构设计导向机构主要有导向、定位、承受侧压力三个作用，为了使合模动作更加可靠平稳在型腔周围设四根导柱，将导柱开设在动模侧即导柱正装，为保护型芯，避免合模时凸模进入凹模时由于方位搞错而损坏模具或由于定位不准而互相碰伤，设在动模上的导柱长度高出型芯6-8mm，导柱采用有肩导柱和导套配合的方式，安装段与模板间采用过渡配合H7/K6，导向段与导向孔间采用动配合H7/f7，固定段表面粗糙度为Ra1.6um导向段表面用Ra0.8um，导柱需要有硬而耐磨的表面，坚韧而不易折断的芯部，因此采用低碳钢（20号钢）渗碳（0.50.8mm深），经淬火处理（HRC60）。导套选用带轴肩连接的导套，导套内径孔与导柱之间为动配合H7/f7，外表面与模板孔为较紧的过渡配合H8/K7，粗糙度内外表面均用Ra0.8 um，材料选用20号刚渗碳淬火处理，表面硬度为55HRC，低于导柱5度。3.5脱模机构设计脱模机构采用推杆推出的典型结构，推杆直接作用于塑件的内表面不会影响到外观。此机构由7个零件组成分别为推杆，推板，推杆固定板，拉料板，复位杆，限位钉，推板导柱。推杆直接作用于塑件表面，将塑件推出模外，推杆需要固定，因此设推杆固定板和推板，两板间螺钉连接，注塑机上的顶杆作用在推板上；为了确保推出板平行移动，推出零件不至于弯曲卡死，设有推板导柱和导套；推板的回程是靠复位杆实现的，最后一个零件是拉料杆，它的作用是勾着浇注系统的冷料使整哥浇注系统塑件一起留在动模，在推板与定模间设限位钉，限位钉有两个作用，一是使推板与底板间形成间隙，一但落入废料屑，也不会影响推板复位，另一个作用是在模具制造时可调节限位钉头部的厚度来控制推杆返回的位置。脱模动作由注塑机液压系统来完成，有利于提高生产效率，推出位置设在脱模阻力较大的六处地方，推杆端面加工与凸模曲面近似的斜面，有利于保持塑件壁厚一致，且端面等于或高于型芯0.050.1mm ,否从会影响外观和使用，推杆直径56mm，推杆和推杆固定板采用轴肩连接，在推杆固定板上同时安装四根复位杆和四根导柱其复位和导向作用。所选分型面无需侧抽芯，故不涉及。结 论鼠标上盖是薄壳塑件且出于该产品外形美观，手感好的使用要求，零件的外形全部设计为曲面，本研究采用UG三维建模软件进行特征分解，该软件基于特征以及参数化的特点使其具有强大的功能，能够解决这种特殊问题。为获得高质量的产品，采用数值模拟与经验设计相结合的方法对鼠标上盖成型规律进行了探讨和研究，使整个模具的设计制造周期缩短，优化了模具的结构和工艺参数，大大减少了试模的次数，提高工作效率。利用UG软件，方便的观测到零件的凝固、充模等过程，寻找出塑件可能出现的成型缺陷，从而在模具的工艺参数、塑件的尺寸形状性能特点之间获得最佳的匹配。致 谢在本论文的完成过程中，我的老师给予了我悉心指导和热情鼓励，使我顺利完成了论文工作。他严谨的治学态度、深渊的知识和执着的敬业精神给我留下了深刻的印象。激励我克服困难，广泛新思想、新理论，不断的探求新的科学发展。同时，也让我懂得如何去踏踏实实地工作、勤勤恳恳地做人。论文工作量大，没有试验条件，加之我的模具设计实践操作知识少，在做课题的过程中遇到了很多困难，论文在魏老师的热心帮助下才得以顺利完成，在此，谨向魏老师表示衷心的感谢和诚挚的敬意。同时，感谢在做课题过程中为我提供便利和帮助的老师和同学。在此，向所有关心和帮助过哦的领导、老师、同学和朋友表示由衷的感谢！参考文献1. 谭雪松，等. 塑料模具设计手册，北京；人民邮电出版社，20072. 刘彦国，严慧萍，注塑成型模腔数量的择优确定.电加工与模具，20063. 塑料模具技术手册编委会.塑料模具技术手册.北京：机械工作出版社，1997.4. 严慧萍，刘彦国.影响注塑成型模腔数量的因素.塑料制造，20075. 李雪峰，模具设计与制造实训教程/北京：中国劳动社会保障出版社，2006.6. 李琦，塑料成型工艺与模具设计，北京：中国劳动社会保障出版社，2006.7. 朱光力，等.塑料模具设计.北京：高等教育出版社，2007.8. 刘彦国.提高塑件质量及精度的新工艺.模具制造，2002 附件：大学本科生毕业论文(设计)规范一、毕业论文（设计）格式规范一份完整的毕业论文（设计）材料一般应包括下列内容：（一）题目；（二）目录；（三）论文主体（包括中英文摘要及关键词；正文；致谢；参考文献等）；（四）附录。具体分述如下： （一）题目题目应力求简短、精确、有概括性，直接反映毕业论文（设计）的中心内容和学科特点。题目一般不超过20个汉字，如确有必要，可用副标题作补充。（二）目录毕业论文（设计）必须按其结构顺序编写目录，要求层次分明，体现文章展开的步骤和作者思路。目录格式是论文的结构层次，反映作者的逻辑思维能力，所用格式应全文统一，每一层次下的正文必须另起一行。目录独立成页，以章、节、小节来编排。(三) 论文主体1、中英文摘要及关键词摘要一般不分段，不用图表，以精炼的文字对毕业论文（设计）的内容、观点、方法、成果和结论进行高度概括，具有独立性和自含性，自成一篇短文，具有报导作用。中文摘要一般以200-300个字为宜。关键词是反映毕业论文（设计）内容主题的词或词组，一般35个。其中英文摘要与中文摘要基本对应，英文关键词之间用分号分开，最后一个关键词后不加任何标点。2、正文包括引言、正文、结论等部分。（1）引言引言也称前言、导论、导言、绪言、绪论等。它的作用是向读者初步介绍文章的背景和内容，通常包括以下几个方面：为什么写这篇文章，要解决什么问题；论文的主要观点；与课题相关的历史回顾；写作资料的来源、性质及其运用情况，论文的规划和简要内容；研究中的新发现；课题的意义等。（2）正文正文是论文的核心部分，是作者学术理论水平和创造性工作的综合体现，是作者运用掌握的材料与方法进行论证、得出结论的部分，其任务是分析问题和解决问题。根据不同论文研究的课题性质、研究方法的不同，理论型、实验型和描述型论文的正文格式和写法不尽相同，但他们的要求是一致的。即：主题明确：全文围绕主题展开讨论，不离题；论证充分：有观点、有思路、有材料、有说服力；结论清楚：研究导出的结论不含糊、易理解；逻辑严密：文字精炼流畅、条理清晰。（3）结论结论是论文要点的回顾和提高，是整个研究过程的结晶，是全篇论文的精髓。结论中应对本篇论文解决了什么问题，得出了什么规律，存在什么问题给出明确的回答。撰写结论时，要注意精炼准确、总结提高、前后呼应。3、致谢（无必要时可省略）以精练的文字，对在毕业论文（设计）工作中直接给予指导、帮助的人员表示谢意，言辞恳切，实事求是。4、参考文献毕业论文（设计）须在论文的最后列出参考文献。参考文献应以公开发表过的、作者真正阅读过的、与论文密切相关的或直接引用的为限，未发表过的论文、试验报告、内部资料等不宜列入。参考文献的列写必须严格按照毕业论文（设计）中引用的先后顺序依次列写。参考文献的列写格式，详见“毕业论文（设计）的书写规范与打印要求”。(四)附录（无附录时可省略）凡不宜收入正文中的、又有价值的内容可编入毕业论文的附录中。如：大号的设计图纸；篇幅较大的计算机程序（但以研究软件程序为主的毕业论文题目，其程序可作为正文的一部分）；过长的公式推演过程。其它内容如译文及原文、专题调研报告、文献综述等可另行装订成册。二、毕业论文（设计）的书写规范与打印要求（一）书写规范1、 引用有关政策、方针性内容务必正确无误，不得泄漏国家和单位机密。2、使用普通语体文写作，体例统一，文句通顺，无语法错误，简化字符合规范，标点符号使用正确，符号的上下角标和数码要写清楚且位置准确。3、采用中华人民共和国国家标准（GB31003102-93）规定的计量单位和符号，单位用正体，符号用斜体。4、使用外文缩写代替一术语时，首次出现的，应用括号注明其含义，如CPU(Central Processing Unit,中央处理器)。5、国内工厂、机关、单位的名称等应使用全名，如不得把“大学”简写成“衡阳师院”或“衡师院”。6、公式应另起一行并居中书写，一行写不完的长公式，最好在等号处或在运算符号处转行。公式编号用圆括号括起，示于公式所在行的行末右端。公式编序可以全文统一，依前后次序编排，也可以分章节编排，但二者不能混用。文中公式、表格、图的编排应统一。7、文中引用某一公式时，应写成：“由式（5）可知”。8、文中表格可以全文统一编序，也可以逐章独立排序，表序必须连续。文中引用表格时，“表”在前，序号在后，如：“见表8”。 表格格式可采用三线表，表格的名称和编号应居中，并位于表格上方，表序在前，表名在后，其中空一格，表名末不加标点符号。如： 9、文中插图都应有名称和序号，可以全文统一编序，也可以逐章独立排序，图序必须连续。文中引用插图时，“图”在前，序号在后，如：“见图12”。图的名称和编号应居中并写于图的下方，图序在前，图名在后，其中空一格，末尾不加标点。如： 插图应用Word文档绘制，或用CAD绘制后插入，不得用铅笔、钢笔、圆珠笔等绘制（特殊情况除外）。10、“正文”中如对某一术语或情况需加解释而又不宜写入正文时，应在此“术语”或“情况”后引入注释符号，置于右上角，有多个注释时，应依次编号，如：、。11、参考文献的书写格式：参考文献采用宋体5号字。正文引用参考文献依次编序，其序号用方括号括起上标注出。如“效率可提高25%2”,表示此结果援引自文献2。各类参考文献的编排格式及示例如下：a. 专著、论文集、学位论文、报告序号作者.文献题名文献类型标识.出版地:出版者,出版年.起止页码.1刘国钧,陈绍业,王凤翥.图书馆目录M.北京:高等教育出版社,1957,15-18.2辛希孟.信息技术与信息服务国际研讨会论文集:A集C.北京:中国社会科学出版社,19943张筑生.微分半动力系统的不变集D.北京:北京大学数学研究所,1983.4冯西桥.核反应堆压力管道与压力容器的LBB分析R.北京:清华大学核能技术设计研究院.1997.b. 期刊文章序号作者.文献题名J.刊名,年,卷(期):起止页码.5何龄修.读顾城南明史J.中国史研究,1998,(3):167-173.6金显贺,王昌长,王忠东,等.一种用于在线检测局部放电的数字滤波技术J.清华大学学报(自然科学版),1993,33(4):62-67.c. 论文集中的析出文献序号析出文献作者.析出文献题名A.原文献作者(任选).原文献题名C.出版地:出版者,出版年.析出文献起止页码.7钟文发.非线性规划在可燃毒物配置中的应用A.赵玮.运筹学的理论与应用中国运筹学会第五届大会论文集C.西安:西安电子科技大学出版社,1996.468-471.d. 报纸文章序号作者.文献题名N.报纸名,出版日期(版次).8谢希德.创造学习的新思路N.人民日报,1998-12-25(10).e. 国际、国家标准序号标准编号,标准名称S.9GB/T 16159-1996,汉语拼音正词法基本规则S.f. 专利序号专利所有者.专利题名P.专利国别:专利号,出版日期.10姜锡洲.一种温热外敷药制备方案P.中国专利:881056073,1989-07-26.g. 电子文献序号作者.电子文献题名电子文献及载体类型标识.电子文献的出处或可获得地址,发表或更新日期/引用日期(任选).11王明亮.关于中国学术期刊标准化数据库系统工程的进展EB/OL./pub/wml.txt/980810-2.html,1998-08-16/1998-10-04.12 万锦堃.中国大学党报论文文献(1983-1993).英文版DB/CD.北京:中国大百科全书出版社,1996.h. 各种未定义类型的文献序号作者.文献题名Z.出版地:出版者,出版年. 徐超.氧化锌的制备、改性及其光催化研究 学位论文硕士 2010:22-23贺敏强 表面分子印迹微/纳米复合材料的制备及其性能研究博士论文2012张邦文, 谢长生, 胡军辉, 王辉虎, 桂阳海. 金属纳米粒子在聚合物中的磁致排列实验及分子动力学模拟. 高等学校化学学报, 2006, 26(11): 2131-2134注：A-论文集中的文章；J期刊；C论文集；M书；N报刊；D学位论文；S标准；P专利；EB/OL电子文档参考文献与注释的区别参考文献是作者写作论文时所参考的文献书目,一般集中列表于文末；注释是对论文正文中某一特定内容的进一步解释或补充说明，按序列在文末参考文献前。参考文献序号用方括号标注，注释用数学加圆圈标注（如、）。（二）毕业论文（设计）打印要求1、毕业论文（设计）应按规定格式用激光打印机单面打印，纸张大小一律使用国际标准A4型复印纸。2、页面设置：版心为297210mm；上下页边距均为3cm，左页边距为2.5cm,右页边距为2cm，装订边0.5cm；页码居中；其余设置采取系统默认设置。 3、论文题目：使用三号黑体字，加粗，居中放置。4、系、专业、学号、作者姓名、指导教师姓名（小四号宋体字，加粗），依次排印在论文题目下（上空二行，居中）。系 专业（学号）（姓名）指导教师5、摘要（上空二行，缩进2个汉字字符）中文摘要采用宋体五号字，英文摘要采用五号“Time New Roman”字型；行距设置为固定值22磅。摘要（宋体，五号字，加粗）（宋体五号字）6、关键词中文关键词采用宋体五号字，英文关键词采用五号“Time New Roman”字型；行距设置为固定值22磅。关键词（宋体，五号字，加粗）；（宋体五号字）7、目录每章题目用黑体字，每节题目用宋体字，并注明各章节起始页码，题目和页码用“”相连，如下所示：目 录（黑体四号字）（自然空二行）1. （1）（黑体小四号字）1.1 （2） （宋体五号字） 1.1.1 （6） （宋体五号字） 2. （40） （黑体小四号字） 8、正文字体要求每章题目左顶边、黑体四号字；每节题目左顶边、黑体小四号字；每小节题目左顶边、黑体小四号字。正文文字用宋体小四号汉字和小四号“Times New Roman”英文字体，每自然段首行缩进2个汉字字符。9、行间距要求正文行距设置：设固定值22磅。每章题目与每节题目之间的行距设置：段前1行、段后1 行。 每节题目与小节题目之间的行距设置：段后0.5 行。10、正文章节序号编制章，编写为：1. ，2.， 3.，。节，编写为：1.1、1.2，2.1、2.2。小节，编写为：1.1.1, 1.1.2。小节以下层次，先以括号为序，如（1），（2）；再以圈圈为序，如, 。正文字体、行间距要求及章节序号编制如下所示：1 （黑体四号字，段前1行、段后1行）1.1 （黑体小四号字，段后0.5行）- - - - - - - -（内容省略）- - - - - - （宋体小四号字，首行缩进2个汉字字符） 1.2 （黑体小四号字，段前0.5行、段后0.5行）- - - - - - - - -（内容省略）- - - - - - - - - - - - - - - - - -1.2.1 （黑体小四号字） - - - - - - - - -（内容省略）- - - - - - - - - - - - - - - - - -1.2.2 - - - - - - - - -（内容省略