毕业设计结构计算书_桥南小区3号楼设计.doc

桥南小区结构计算书 08 届 本 科生毕业论文（设计） 存档编号 四川xx大学 本 科 毕 业 设 计 桥南小区3号楼设计 系（院） 土 木 工 程 系 专 业 土 木 工 程 班 级 2008级xx班 学 生 xxxxxxxx 指导教师 xxxxxxx 2011 年 11 月 5 日摘 要本工程为泸州桥南小区3号楼工程，主体为六层,采用钢筋混凝土现浇框架结构，本地区抗震设防烈度为6度，按照建设单位的要求做成7度设防，场地类别为ii类场地。主导风向为西北，基本风压0.3kn/m，基本雪压0.35 kn/m。本设计主要进行了结构方案中纵向框架第轴非抗震与抗震的对比设计。在确定框架布局之后，先进行了楼板的设计，楼板设计中涉及到了双向板及单向板。再分层计算了各楼层的竖向荷载,确定了水平方向的框架在竖向荷载作用下的计算简图，利用弯矩二次分配法分配固端弯矩，得到了竖向荷载作用下的弯矩图，进而得到剪力，轴力图。接着利用d值法（修正反弯点法）完成了水平风荷载的计算，按照以刚度比例分配的原则，得到水平风荷载作用下的内力图。接下来，用分层法完成了重力荷载代表值的统计，用能量法求得结构自振周期，同d值法完成了水平地震作用下的内力计算，也完成了地震作用下的剪重、刚重比的验算。在得到一系列荷载作用下的内力以后，又分别对框架梁、柱完成了抗震与非抗震的内力组合、最不利荷载下的截面配筋设计。随后，又完成了楼梯及柱下独立基础的设计。在整个结构设计过程中，严格遵循相关的专业规范的要求，参考相关资料和有关最新的国家标准规范，对设计的各个环节进行综合全面的科学性考虑。本着经济合理、安全可靠、使用方便是本设计的原则制定建筑结构方案。并以此作为现场施工的重要依据。 关键词： 住宅楼；框架结构；d值法；风荷载；抗震设计；内力计算 abstractthis works for the luzhou bridge district 3 building project, main body is divided into six layers, using cast-in-place reinforced concrete frame structure, the seismic fortification intensity is 6 degrees, according to the requirements of construction unit made of 7 degrees fortification, site classification for class ii site. dominant wind direction to the northwest, basic wind pressure of 0.3kn / m, 0.35 kn / m basic snow pressure.the design of the main structure in the third scheme of longitudinal frame axis non seismic and seismic design of contrast. after determining the frame layout, the first conducted on the design of slab, slab design involves bidirectional and unidirectional plate plate. further stratification were calculated on each floor of the vertical load, determine the horizontal frame under vertical load calculation diagram, using moment two methods of distribution and allocation of fixed end moment, obtained the vertical loads of the bending moment diagram, and shear, axial force. then the use of d value method ( revision of anti-bending point method ) completed the horizontal wind load calculation, according to the stiffness of the proportion principle, get the horizontal wind load figure. next, using hierarchical method to complete the representative value of gravity load statistics, using the energy method to obtain structural self vibration period, with the d value law completed under the horizontal earthquake action calculation of internal forces, is completed under the action of earthquake shear weight, stiffness weight ratio calculation. in a series of load, respectively on the frame beam, column completed seismic and seismic internal force combination, the most unfavorable load of reinforced concrete design. subsequently, and finished the stairs and under the column the independent foundation design.in the whole process of structural design, strictly abide by the related specialized standard request, the reference correlation data and the related new national standards, to design each link carries on the synthesis comprehensive scientific considerations. the spirit of economic reasonable, safe and reliable, user-friendly design is the principle in the formulation of construction organization plan. as the important basis of construction site.keywords: residential buildings; frame structure; d value; wind load; seismic design; calculation of internal force目录摘 要2abstract3第1章 设计基本资料71.1初步设计资料7第2章 结构布置及计算简图82.1梁柱截面尺寸初选82.2结构布置132.3框架结构的计算简图13第3章 楼板设计133.1 楼板荷载133.2双向板楼板配筋计算133.2单向板楼板配筋计算133.3楼板配筋计算结果13第4章 横向框架在竖向荷载作用下的计算简图和内力计算134.1 横向框架在恒荷载作用下的计算134.1.1计算简图的确定134.1.2标准层荷载的计算134.1.3屋面恒荷载的计算134.1.4横向框架在恒荷载下的最终计算简图134.2 横向框架在活荷载作用下的计算简图134.2.1标准层在活荷载作用下的计算简图134.2.2屋面层在活荷载作用下的计算简图134.2.3屋面层在雪荷载作用下的计算简图134.2.4横向框架在活荷载作用下的最终计算简图134.3 横向框架在重力荷载作用下的计算简图134.3.1标准层框架的重力荷载代表值134.3.2屋面层框架的重力荷载代表值134.3.3横向框架在重力荷载代表值作用下的最终计算简图134.4 横向框架在竖向荷载作用下的内力计算134.4.1计算各框架梁、柱的截面惯性矩134.4.2计算固端弯矩134.4.3弯矩二次分配134.4.4恒荷载下的内力图134.4.5活荷载下的内力图134.4.6重力荷载下的内力图13第5章 横向框架在水平风荷载作用下的内力和位移计算135.1 横向框架在风荷载作用下的计算简图135.2 横向框架在风荷载作用下的位移计算135.3 横向框架在风荷载作用下的内力计算135.3.1反弯点高度的计算135.3.2.柱端弯矩及剪力计算135.3.3.梁端弯矩及剪力计算135.3.4.柱轴力的计算135.3.5.框架在风荷载作用下的内力图13第6章 横向框架在水平地震作用下的内力和位移计算136.1 重力荷载代表值计算136.2 侧移刚度d值计算136.3 基本自振周期的计算136.4 横向水平地震作用计算136.5 横向框架在水平地震作用下的内力计算136.6 横向框架在水平地震作用下的内力图13第7章 框架梁柱内力组合137.1 有关组合的规定137.2 框架梁内力组合131.内力转换和梁端负弯矩、跨中弯矩的调幅132.非抗震设计时的基本组合133.抗震设计荷载效应组合134.荷载效应的标准组合137.3 框架柱内力组合131.柱控制截面上的内力132.非抗震基本组合133.地震作用和其他荷载效应的组合134.荷载效应的标准组合13第8章 框架梁、柱截面设计138.1 框架梁非抗震截面设计131.最不利荷载组合的选取132.框架梁正截面非抗震受弯承载力计算133.框架梁斜截面非抗震受剪承载力计算138.2 框架梁抗震截面设计131.最不利荷载组合的选取132.框架梁正截面抗震受弯承载力计算133.框架梁斜截面抗震受剪承载力计算138.3 框架柱非抗震截面设计131.框架柱非抗震截面设计132.框架柱斜截面非抗震受剪承载力计算138.4 框架柱抗震截面设计138.4.1 正截面承载力计算138.4.2 斜截面承载力计算13第9章 楼梯设计139.1底层楼梯设计139.1.1楼梯梯段斜板设计139.1.2平台板设计139.1.3平台梁设计139.2二六层楼梯设计139.2.1楼梯梯段斜板设计139.2.2平台板设计139.2.3平台梁设计13第10章 基础设计1310.1基础设计资料1310.2基础尺寸的确定1310.3计算基底边缘是最大与最小应力1310.4地基承载力设计值其验算1310.5 基础配筋计算13参 考 文 献13总 结13致 谢13桥南小区3号楼结构计算书第1章 设计基本资料1.1初步设计资料(1)建设项目名称：桥南小区3#楼(2)建设地点：泸州长江大桥南岸十字路旁(3)设计资料：地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场为小山丘，表面为平均厚度0.2m左右的腐质土，以下为2.0m左右的红色粉质粘土，承载力的特征值为85 kn/m2，再下面为较厚的垂直及水平分布比较均匀的强风化辉长岩，其承载力的特征值为280kn/m2，可作为天然地基持力层。场地平整时山丘将会削平。地下水位距地表最低为-8m,对建筑物基础无影响。气象资料： 气温：年平均气温18，最高气温43，最低气温0。全年主导风向：偏南风 夏季主导风向：南偏东风 冬季主导风向：北偏西风 常年降雨量为：8674.20mm基本风压为：0.30kn/m2（c类场地）基本雪压为：0.35kn/m2，位于雪荷载分区区。抗震设防要求：七度设防底层室内主要地坪标高为0.000，相当于绝对标高352.45m。梁、板、柱的混凝土均选用c30，梁柱主钢筋选用hrb400，箍筋选用hpb235，板受力钢筋选用hrb335。第2章 结构布置及计算简图2.1梁柱截面尺寸初选 2.1.1结构选型 主体结构共5层，底层高为3.9m，其他层均为3.3m，外墙的做法：外墙砌240厚空心砌块砖，门窗详见门窗表，楼层屋盖均为现浇钢筋砼结构,板厚取100mm。 根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用框架承重方案，框架梁、柱布置平面图如下。图2-1 框架梁、柱布置平面图2.1.2梁截面尺寸的估算：（1）横向框架梁跨：l=4400h（18112）（550366.7），取h450， 225mm150mm 取b=250mm 满足b200mm且b/ 500/2=250mm故框架横纵梁的截面尺寸为bh=250450。跨：l=4500h（18112）562.5375，取h450225mm150mm 取b=250mm 满足b200mm故框架梁的截面尺寸为bh=250450。跨：l=6400h（18112）800533.33，取h450，225mm150mm 取b=250mm 满足b200mm故框架梁的截面尺寸为bh=250450。（2）纵向框架梁ad跨：l=6400h（18112）800533.3，取h600，300mm200mm 取b=250mm 满足b200mm故框架梁的截面尺寸为bh=250600。de跨：l=4000h（18112）500333.3，取h500，250mm166.7mm 取b=250mm 满足b200mm故框架梁的截面尺寸为bh=250500。ef跨：l=4500h（18112）562.5375，取h500，250mm166.7mm 取b=250mm 满足b200mm故框架梁的截面尺寸为bh=250500次梁设计，本住宅楼中次梁较少，为了施工方便，统一次梁尺寸，跨度有4800、4400、3000。取跨度l=4800计算而统一尺寸。l=4800，h（118112）267400mm，取h=350，取b200mm。表2.1估算梁的截面尺寸（）及各层混凝土强度等级层数混凝土强度等级横梁（bh）（mm）纵梁（bh）（mm）次梁（ bh ）（mm）次梁1（ bh ）（mm）16c302504502505002503502003502.1.3柱截面尺寸的估算（1）各柱负荷面积图如下：图2-2 柱负荷面积图（2）按轴压比要求初估框架柱截面尺寸。框架柱的受荷面积如上图所示，框架柱选用c30混凝土，fc=14.3n/mm2，框架抗震等级为三级，轴压比n=0.9。由轴压比初步估算框架柱截面尺寸时，按照下式计算。 ，柱轴向压力设计值n按照下式估算，即 备注：竖向荷载分项系数，已包含活荷载，可取1.25,；：为竖向荷载标准值，取14kn/m；s：为柱子的受荷面积；n：为受荷载的楼层数；：考虑水平力产生的附加系数，风荷载为四级抗震时，取=1.05，三到一级取1.051.15；：边柱，角柱轴向力增大系数，边柱为1.1，角柱为1.2，中柱为1.0；：柱由框架梁与剪力墙连接时，柱轴力折减系数，取0.70.8。所有柱的计算见以下计算表格：表2.2 柱截面拟定计算表参数s为柱一层的受荷面积受荷载的楼层数n=6.00 轴压比n=0.90 竖向荷载增大系数g（已包含活载）=1.25 水平产生的附加系数1=1.05 单位面积竖向荷载标准值q=14.00 kn/(mm2)边柱，角柱轴向力增大系数2=1.00 混凝土等级c30柱轴力折减系数=1.00 混凝土抗压强度fc=14.30 n/(mm2)注：轴压比 n0.9;框架为三级抗震，组合系数为1.15柱编号柱负载面积s（m2）柱轴向压力设计值n（kn）估算截面积ac（mm2）截面估算边长a（mm）截面边长实取值a（mm）备注17.04 776.16 60307.69 245.58 450角柱214.24 1569.96 121986.01 349.26 450边柱37.20 793.80 61678.32 248.35 450角柱47.20 793.80 61678.32 248.35 450角柱514.24 1569.96 121986.01 349.26 450边柱67.04 776.16 60307.69 245.58 450角柱711.44 1261.26 98000.00 313.05 450边柱823.14 2551.19 198227.27 445.23 450中间柱915.10 1664.78 129353.15 359.66 450角柱1017.68 1949.22 151454.55 389.17 450边柱1115.10 1664.78 129353.15 359.66 450角柱1223.14 2551.19 198227.27 445.23 450中间柱1311.44 1261.26 98000.00 313.05 450边柱149.35 1030.84 80096.15 283.01 450边柱1518.91 2085.10 162012.67 402.51 450中间柱1616.79 1850.82 143809.00 379.22 450中间柱1714.45 1593.11 123784.97 351.83 450中间柱1816.79 1850.82 143809.00 379.22 450中间柱1918.91 2085.10 162012.67 402.51 450中间柱209.35 1030.84 80096.15 283.01 450边柱219.90 1091.48 84807.69 291.22 450边柱2220.03 2207.76 171542.83 414.18 450中间柱2317.78 1959.69 152268.36 390.22 450中间柱2415.30 1686.83 131066.43 362.03 450中间柱2517.78 1959.69 152268.36 390.22 450中间柱2620.03 2207.76 171542.83 414.18 450中间柱279.90 1091.48 84807.69 291.22 450边柱289.35 1030.84 80096.15 283.01 450边柱2918.91 2085.10 162012.67 402.51 450中间柱3016.79 1850.82 143809.00 379.22 450中间柱3114.45 1593.11 123784.97 351.83 450中间柱3216.79 1850.82 143809.00 379.22 450中间柱3318.91 2085.10 162012.67 402.51 450中间柱349.35 1030.84 80096.15 283.01 450边柱3511.44 1261.26 98000.00 313.05 450边柱3623.14 2551.19 198227.27 445.23 450中间柱3715.10 1664.78 129353.15 359.66 450角柱3817.68 1949.22 151454.55 389.17 450边柱3915.10 1664.78 129353.15 359.66 450角柱4023.14 2551.19 198227.27 445.23 450中间柱4111.44 1261.26 98000.00 313.05 450边柱427.04 776.16 60307.69 245.58 450角柱4314.24 1569.96 121986.01 349.26 450边柱447.20 793.80 61678.32 248.35 450角柱457.20 793.80 61678.32 248.35 450角柱4614.24 1569.96 121986.01 349.26 450边柱477.04 776.16 60307.69 245.58 450角柱备注：由于角柱承受面荷载较小，但是由于角柱承受双向偏心荷载作用，受力比较复杂，故截面尺寸也取450x450mm。 2.1.4校核框架柱截面尺寸是否符合要求。（1）按照构造要求框架柱截面高度不宜小于400mm，高度不宜小于350mm。（2）为避免发生剪切破坏，柱净高与截面长边之比宜大于4。取二层柱高，hn=3000： （3）框架柱截面高度和宽度一般可取层高的1/101/15。 （取底层柱高为3300mm）故所选框架柱截面尺寸均满足构造要求。考虑底层为薄弱层，取柱截面底层为500500，以上各层为450450。2.2结构布置取一个规则的框架作为计算单元，如图2-3 所示： 图2-3 结构平面布置图选择较典型的一榀框架，如图中所示，选择3号轴线所在的框架为计算对象。2.3框架结构的计算简图框架结构的计算简图如图2-4。图2-4 结构计算简图由于该框架为对称框架，故可以取其一半进行计算，取fa轴，如下图2-5所示。图2-5 框架计算简图注：室内外高差0.45m,基础埋深0.5m,h1=0.45+0.5+3.3=4.25m第3章 楼板设计以为在确定框架计算简图时需要利用楼板的传递荷载，因此，在进行框架计算前先进行楼板的设计。各层楼板采用现浇钢筋混凝土梁板结构，梁系把楼板分成一些单向板或者双向板，本设计中全部是双向板，大部分板厚取100mm。3.1 楼板荷载(1)活荷载活荷载取值见下表3.1。 表3.1 活荷载取值活荷载取值序号类别活荷载标准值1上人屋面活荷载2.0kn/2卫生间活荷载2.0kn/3遮阳板活荷载（按不上人屋面活荷载考虑）0.5kn/4一般房间活荷载2.0kn/(2)上人屋面荷载（板厚100mm）板厚为100mm时，上人屋面的荷载计算见下表3.2。表3.2 上人屋面荷载取值上人屋面名称做法厚度（mm）容重(kn/m3)面荷载kn/上人屋面c20细石混凝土40251.001：3水泥砂浆结合层25200.50油毡隔离层4120.05高分子卷材4120.051：3水泥砂浆找平20200.40憎水珍珠岩保温层6040.241：3水泥砂浆找平20200.401:6水泥焦渣找坡50150.75钢筋混凝土楼板100252.50板底20厚粉刷抹平20170.34恒载分项系数1.2屋面恒载6.11取6.5活载分项系数1.4屋面活载2.0设计值10.3注：雪荷载sk=1.00.35 kn/=0.35 kn/屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者取大者.(3)标准层楼面荷载（板厚100mm）见下表3.3。表3.3 标准层楼面荷载计算标准层楼面荷载水磨石面层总厚度33名称做法厚度（mm)容重(kn/m3)重量kn/彩色水磨石楼面白水泥大理石子面15250.381:3水泥砂浆找平18200.36纯水泥浆一道2200.04钢筋混凝土楼板100252.50板底20厚粉刷抹平20170.34恒载分项系数1.2楼面恒载3.6 取4活载分项系数1.4楼面活载2.0设 计 值7.5(4)遮阳板荷载（板厚80mm）见下表3.4。表3.4 遮阳板荷载取值名称做法厚度（mm)容重(kn/m3)重量kn/遮阳板20细石混凝土面层20250.50防水层15200.30找坡层0.50找平层0.40结构层：80厚现浇钢筋混凝土板80252.0010厚板底粉刷层10170.17恒载分项系数1.2楼面恒载3.87 取4.0活载分项系数1.4楼面活载0.5设计 值5.5 (5)卫生间厨房荷载（板厚100mm）见下表3.5。表3.5 厨房卫生间楼面荷载厨房、卫生间楼面荷载名称做法厚度（mm）容重(kn/m3)重量kn/卫生间、厨房(下沉400mm)地砖铺实10200.201：4干硬性水泥砂浆25200.50基层处理剂一遍0.05加气混凝土回填280143.921：2.5水泥砂浆找平20200.40防水涂料1.50.20钢筋混凝土楼板100252.50板底20厚粉刷抹平20170.34恒载分项系数1.2楼面恒载8.1 取8.5活载分项系数1.4楼面活载2.0设计值12.5注：卫生间恒荷载还应该考虑蹲位折算高度，（考虑局部20厚炉渣添高），荷载为1.5kn/m2。故卫生间的恒荷载为（8.1+1.5）1.2=11.52取12，荷载设计值为14.0。(6)楼梯水泥砂浆楼面荷载（板厚100mm）见下表3.6。表3.6 水泥砂浆楼面荷载名称做法厚度（mm)容重(kn/m3)重量kn/楼梯水泥砂浆楼面构造层0.50结构层：100厚现浇钢筋混凝土板100252.50抹灰层：10厚混合砂浆10170.17恒载分项系数1.2楼面恒载3.57活载分项系数1.4楼面活载2.0设 计 值6.6 (7)阳台楼面荷载（板厚100mm）见下表3.7。表3.7 阳台楼面荷载名称做法厚度（mm)容重(kn/m3)重量kn/阳台(下沉40mm)地砖铺实10200.201：4干硬性水泥砂浆20200.40沥青油毡和防水卷材0.201：8水泥珍珠岩2找坡最薄处20160.961：2.5水泥砂浆找平20200.40钢筋混凝土楼板100252.50板底20厚粉刷抹平20170.34恒载分项系数1.2楼面恒载5.0活载分项系数1.4楼面活载2.0设计值8.83.2双向板楼板配筋计算在各层楼盖平面，梁系把楼盖分成双向板。计算方法：按弹性理论设计。如下图3-1所示图3-1 二层楼板平面布置示意图1.a区格板配筋计算lx=4.4m，ly=4.5m，而b区格lx=ly=4.5m，为了减少计算量，a区格与b区格均按照lx=ly=4.5m进行配筋计算。则因，故按双向板计算。（1）荷载设计值。由表3-3可知，恒荷载计算：g=1.23.6=4.32取4.5（kn/）活荷载计算：q=1.42.0=2.80取3.0（kn/）g+q/2=4.5+3/2=6.0（kn/）q/2=3.0/2=1.5（kn/）g+q=4.5+3.0=7.5（kn/）（1） 计算跨度。由于现浇板均嵌固在四周的梁中，而且板厚所以可以不作楼板的扰度验算，取各个区格的跨度即为各个区格的轴线之间的距离。（2） 弯矩计算区格a:本区格为四边固定板，则其跨中弯矩m=m1+m2。m1是在（g=q/2）荷载作用下按四边固定计算出跨中弯矩，m2是在q/2荷载作用下按四边简支情况下计算的跨中弯矩。因，查表得，又通过查相关表格，得到：。（3） 支座弯矩本区格为四边固定板，查表可知：其他区格b、c、d、f、g、h均属于四边固定板，但是长短边的比值不一样。但是各区格，故中间区格a-c、a-e、a-f、a-h的支座截面弯矩均乘以折减系数0.8。b、d、g为角区格不折减。若不考虑折减，计算配筋时，取内力臂系数，。各截面弯矩设计值详见计算表3.8.表3.8 板各截面弯矩计算区格名称mxmymxmya2.983.69-7.14-6.52b2.231.65-4.58-3.36c3.793.79-7.79-7.79d3.351.99-5.99-4.87e3.183.43-6.49-7.06f2.862.12-5.43-4.78i3.032.69-6.61-6.21j0.521.75-2.19-3.14l4.233.62-8.35-7.74m0.291.01-1.09-1.59（4） 截面配筋计算材料：混凝土强度等级c30（fc=14.3n/mm2），钢筋为hpb235（fy=210n/mm2）。截面的有效高度h0：短边方向跨中截面h0y=100-20=80mm，长边方向h0x=h0y-10=80-10=70mm，支座截面h0=100-20=80mm。截面弯矩设计值不考虑折减，计算配筋量时，取内力臂系数则中间区格a长边方向配筋为：同理：中间区格a短边边跨中截面配筋计算： 验算最小配筋率，实际配筋采用8200，实际配筋面积as=251mm2，实际配筋采用8200，实际配筋面积as=251mm2。同理，各截面的配筋计算结果见表3.9。3.2单向板楼板配筋计算如图3-1，g、h、k板按照单向板计算。取k区格进行计算。1.,故按照单向板计算。2.荷载组合设计值。由可变效应控制的组合：由永久荷载效应控制的组：故取由可变荷载效应控制的组合：3.内力计算。取1m宽作为计算单元，按照弹性理论，取k区格板的计算跨度为1.5m。考虑k区格两端梁的嵌固作用，取跨中弯矩为，考虑支座两端的不完全嵌固作用，故取支座弯矩为，k区格的弯矩计算如下：跨中弯矩：支座弯矩：同理，各单向板的计算见表3.9表3.9单向板的内力计算板名称短边长l0（m）长边/短边弯矩系数截面框中支座跨中支座g1.52.750.1-0.0711.69-1.21h1.52.811.69-1.21k1.63.21.92-1.37n1.62.811.92-1.37板的配筋计算：板的保护层厚度取20mm，选用8的钢筋作为受力主筋，则板的有效高度为h0=h-c-d/2=100-20-8/2=76mm，混凝土采用c30。板受力钢筋采用hpb235，fy=210n/mm2，则k区格跨中截面的配筋如下:验算最小配筋率，所以取面积，实际配筋选用8200，实际配筋面积。同理，可知，当弯矩最大为1.92的时候，通过以上方法计算得到，故所有单向板的配筋均可采用8200，实际配筋。3.3楼板配筋计算结果表3.10 板的配筋计算结果不考虑折减计算配筋时，取内力臂系数s=0.95，as=m/sh0fy截面h0（mm）m（kn*m）as（mm2）配筋情况实配面积（mm2）跨中a区格长方向lx702.982138200251短方向ly803.692318200251b区格长方向ly702.231608200251短方向lx801.651038200251c区格长方向ly703.792718150335短方向lx803.792378150335d区格长方向ly701.991428200251短方向lx803.352108200251e区格长方向lx703.182288200251短方向ly803.432158200251f区格长方向ly702.121528200251短方向lx802.861798200251i区格长方向ly702.691938200251短方向lx803.031908200251j区格长方向lx700.52378200251短方向ly801.751108200251l区格长方向ly703.622598150335短方向lx804.232658150335单向板g761.698200251单向板h761.698200251单向板k761.928200251单向板n761.928200251b边支座（y方向）80-7.52-4718100503a-c80-7.79-4888100503支座a-e80-7.06-4428100503a-f80-6.52-4098100503a-h80-7.14-4478100503b-c80-7.79-4888100503b-e80-7.72-4848100503c-d80-7.79-4888100503d-f80-5.99-3758100503e-g80-6.49-4078100503g-h80-1.21-768200251g-l80-8.35-523890559h-i80-6.61-4148100503h-k80-1.69-1068200251i-j80-6.61-4148100503k-i80-6.21-3898120419k-l80-7.74-4858100503m-h80-1.59-1008200251m-f80-5.43-3408120419n-b80-3.36-2118200251n-e80-6.49-4078120419注：i区格和j区格的荷载参见表3.5。同理，楼梯板和阳台板均为四边支承的单向板或者双向板，考虑计算量大，过程重复，在此不多做计算。第4章 横向框架在竖向荷载作用下的计算简图和内力计算4.1 横向框架在恒荷载作用下的计算4.1.1计算简图的确定（1） 计算框架选取如图2-4以及2-5。选择3轴所在的纵向框架。（2）第一层框架计算简图。第一层楼面梁柱布置以及楼面板布置如下图4-1、图4-2。考虑对称，板布置取1/4全图，但是楼梯间洞口不布置板。图4-1梁、柱布置图图4-2 标准层板布置图对于梁的自重以及作用在梁上的其他荷载，按照实际情况考虑，板传递给梁的荷载，为了简便计算，通常需要将三角形或者梯形荷载转换成等效均布荷载。等效均布荷载是按照支座固端弯矩等效的原则来确定的。三角形荷载作用时，等效均布荷载 （为三角形荷载的高度）梯形荷载作用时，等效均布荷载上式中， 。图4-3三角形荷载的等效均布荷载为此，轴线上的第一层的计算简图如图4-4，图4-4 轴框架梁计算简图4.1.2标准层荷载的计算标准层指15楼面。4.1.2.1荷载取值（1） 墙体荷载。墙体选用200mm厚大空页岩砖（砌筑容重小于，取砌筑容重）。各填充墙面荷载计算见下表。表4.1 水刷石外墙面荷载填充墙水刷石外墙荷载 （kn/m）构造层面荷载墙体自重2.00水刷石外墙面0.50水泥粉刷内墙面0.36合计2.86取值3.00表4.2 水泥粉刷外墙面荷载填充墙水泥粉刷外墙荷载 （kn/m）构造层面荷载墙体自重2.00水泥粉刷内墙面0.36水泥外墙面0.36合计2.72取值3.00表4.3 水泥粉刷内墙面荷载填充墙水泥粉刷内墙荷载 （kn/m）构造层面荷载墙体自重2.00水泥粉刷内墙面0.36水泥内墙面0.36合计2.72取值3.00表4.4 贴面砖墙面荷载填充墙贴砖外墙荷载 （kn/m）构造层面荷载墙体自重2.00贴面砖外墙0.50水泥粉刷内墙面0.36合计2.86取值3.00表4.5 女儿墙面荷载女儿墙