盖板桥支架计算书

贵阳市石灰窑盖板桥连续箱梁满堂支架及基础处理方案贵州全平达建筑工程劳务有限公司1盖板桥满堂支架及基础处理方案1. 编制依据1.1 国家、行业和地方相关规范规程（1） 公路桥涵地基与基础设计规范JTG D63-2007（2） 建筑地基基础设计规范 GB 5007-2002（3） 建筑地基处理技术规范 JGJ79-2002（4） 组合钢模板技术规范 GB 50214-2001（5） 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008（6） 钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程 DB11/T583-2008（7） 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 1.2 相关设计图纸贵阳市石灰窑盖板桥工程施工图设计1.3 安全管理法规文件（1） 建设工程安全生产管理条例(国务院第 393 号令)（2） 危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987 号）1.4 其它（1） 贵阳市石灰窑盖板桥工程施工组织设计2、工程概况2.1 工程概况贵阳市石灰窑南大桥全场 197m，桥面宽 47m，桥梁结构采用 535+10m+7.1 变截面预应力砼连续箱梁，横断面采用单箱多室直腹板形式连续箱梁，梁高 2.1m，箱梁顶板厚标准段 0.25m、根部加厚到 0.45m，底板厚为标准段 0.20m、根部加厚到 0.25m，腹板厚 2.1m。桥面横坡 2%，桥面横坡由梁底垫石变高度使梁体整体旋转而形成，箱梁横断面与梁高均保持不变；桥面纵坡为 2.70%。2.2 地质概况该工程横跨贵黄高速路，基底以老路基为主，承载力基本满足施工要求。贵阳市石灰窑盖板桥连续箱梁满堂支架及基础处理方案贵州全平达建筑工程劳务有限公司22.3 设计概况1设计荷载：公路级；2跨径：10+535+7.1 米；3桥面横向布置：总 宽 度 47m。4结构型式：全 预 应 力 混 凝 土 连续箱梁箱梁顶板宽 47m，腹板厚 2.1m。桥面横坡2%，桥面横坡由梁底垫石变高度使梁体整体旋转而形成，箱梁横断面与梁高均保持不变；桥面纵坡为 2.70%。3、荷载组合3.1 施工总荷载本桥上部结构采用高 3m 的等截面预应力砼连续箱梁，横断面采用单箱多室直腹板形式连续箱梁，底板宽 42 米，翼缘板宽 2.5 米，恒载混凝土容重为 26kN/m3 计。取最高 3.0m 米的截面计算，箱梁腹板处混凝土荷载 326=78KN/m2箱梁混凝土荷载按最大值 P1=78KN/m2 取值。模板、支架重量：P2 = 13.3KN/（3*28*3.84+31*2*3.84+31*6*2.5+300）*10施工荷载：P3 = 1.96KN/振捣荷载：P4= 2.94KN/则有 P = （P1+P2+P3+P4）=96.2 KN/m 2。为保证施工安全，取安全系数 2.0，则要求地基承载力 fa=96.22.0=192.4KN/m2。老路基承载力特征值大于 200KPa，满足要求。4、上部支架方案盖板桥门洞以上部分采用满堂碗扣式支架，支架纵横向设置水平拉杆和剪刀撑，纵横向水平拉杆间步距为 90cm。扫地杆间距：横向每 60cm 一道；纵向每 0.6m 一道。剪刀撑与水平方向角度为 4560，同时满足间距不小于 5m。支架立杆间距均考虑为 60（横向）60（纵 向）cm，支架 顶至梁底范围内依下至上采用：纵向间距为 60cm 的横向 1515cm 木枋；横向间距为 15cm 的纵向 1010cm 木枋， 调节木楔及 2cm 厚酚醛板（箱梁底模）。门洞采用工字钢支顶，为保证通车，跨 贵黄主线单幅设置三跨四个支撑墩，占用 贵黄高速公路单幅每边各 3m；每跨跨度为纵桥向 4m；与贵黄路平行布置。支撑墩顶采用单层两排 I56a 工字钢平行组拼 连接作为主梁，分配梁用 I40a 工字钢30cm，分配梁上用 I10工字钢60cm。底部净高高度为 6m，基础为 C25 钢筋砼，墩基尺寸为 0.80.8m（高 宽）。（1）墩基上安装间距 3.0m 的 80钢管（臂厚 10mm），内灌注 C20 细石混凝土，底部与预埋钢板（厚 10mm，每 块板下焊三根 20钢筋长 25cm）焊接，顶部采用厚 10mm 钢板与钢柱焊接，便于上部主梁固定（焊接方式），各 钢柱之 间采用【10 槽钢连接（人字型斜撑）。（2）各主梁与分配梁、I10 工字钢之间全部采用焊接方式固定，I10 工字钢与支架底托之间用满堂式碗扣架搭设， 纵横向间距 60cm,步距 90cm。由于该方案跨贵黄高速路，支架基础及门洞需要增加加固项目，从地面至板底所有材料均考虑一次性摊销。5、模板支架及门洞计算书支架计算一、支架门洞概况盖板桥横穿贵黄高速公路，盖板桥半幅跨宽度.，支架搭设高度最高为m,门洞最大高度为 6m。本工程按最不利荷载 6m(门洞高度)+m(支架高度)进行承载力验算。二、参数信息:1.满堂架参数横向间距或排距(m):.；纵距(m):0.60；步距(m):0.0；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；脚手架搭设高度(m):.00；采用的钢管(mm):483.5 ；碗扣件连接方式，考虑扣件保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木（10*10cm）支撑；支架顶支撑坊木（15*15cm）2.荷载参数模板与木板自重(kN/m 2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m 3):26.000；梁板浇筑厚度(m):3.0m；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m 2):1.000；施工均布荷载标准值(kN/m 2):1.000；3.梁板参数钢筋级别:二级钢HRB 335；一级钢HPB235；梁板混凝土标号:C40；计算梁板的宽度(m):42m；计算梁板的厚度(m):3；计算梁板的长度(m):35；施工平均温度():25.C 0；4.木方参数木方采用A-2松木弹性模量E(N/mm 2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm 2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm 2):1.400；板底木方的间隔距离(mm):150.000；木方的截面宽度(mm):100.00；木方的截面高度(mm):0.00；支撑木枋距离(mm):600.000；木方的截面宽度(mm):150.00；木方的截面高度(mm):150.00； 三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面几何参数为100*100方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=10.000.000.000/6 = .67 cm 3；I=10.000.000.000.000/12 = . cm 4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 26.0000.1503 = 11.7 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.3500.150 = 0.053 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1.000 + 1.000)0.6000.150 = 0.180 kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(11.7 + 0.053) = 14.1 kN/m；集中荷载 p = 1.40.180=0.252 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql 2/8 = 0.2520.600 /4 + 14.10.6002/8 = 0.672 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.252/2 +14.10.600/2 = 4.356 kN ；方木最大应力计算值 = M /W = 0.67210 6/166666.67 = 4.03 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.03 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 14.10.600/2+0.252/2 = 4.356kN；方木受剪应力计算值 T = 3 4.35610 3/(2 100.000100.000) = 0.653 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.400 N/mm 2；方木的受剪应力计算值 0.653 N/mm 2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm 2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q 1 + q2 = 11.753 kN/m；集中荷载 p = 0.180 kN；最大挠度计算值 V= 511.753600.0 4 /(3849500.0008333333.3) +180.000600.03 /( 489500.0008333333.3) = 0.261mm；最大允许挠度 V=600.000/ 250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 0.261 mm 小于 方木的最大允许挠度 2.400 mm,满足要求!底层枋木计算150*150方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=15.0005.0005.000/6 = 562.5 cm 3；I=15.0005.0005.0005.000/12 = 4218.75 cm 4；1、 荷载支撑木枋按集中荷载作用下的三跨连续梁计算：集中荷载P取纵向底板支撑传递力P=14.10.6+0.252=8.712kN2、强度验算最大弯矩M=8.7120.6/4=1.313Kn最大支座反力N=8.712/2=4.356KN方木最大应力计算值 = M /W = 1.31310 6/562500 = 2.34 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.34 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = = 4.3566kN；方木受剪应力计算值 T = 3 4.35610 3/(2 150.000150.000) = 0.291 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.400 N/mm 2；方木的受剪应力计算值 0.291 N/mm 2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm 2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q =8 0.150.15= 0.18 kN/m；集中荷载 p = 8.712 kN；最大挠度计算值 V= 50.18600.0 4 /(3849500.0004218750) +8712600.03 /( 489500.0004218750) = 0.986mm；最大允许挠度 V=600.000/ 250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 0.986 mm 小于 方木的最大允许挠度 2.400 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。由于本工程采用顶托取代扣件，完全能满足要求。五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)钢管架的自重(kN)：NG1 = 0.14922 =3.28 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3500.6001.000 = 0.210 kN；(3)钢筋混凝土梁板自重(kN)：NG3 = 26.0001.0000.6003 = 46.8 kN；静荷载标准值 N G = NG1+NG2+NG3 = 50.29 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 N Q = (1.000+1.000 ) 1.0000.600 = 1.200 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ = 62.03 kN；六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 62.03 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 L o/i 查表得到；i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；A - 立杆净截面面积(cm 2)：A = 4.89 cm 2；W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm 3)：W=5.08 cm 3；- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm 2)；f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm 2；L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.200 m；得到计算结果：立杆计算长度 L 0 = h + 2a = 0.600+20.200 = 1.000 m ；L0 / i = 1000.000 / 15.800=63.000 ；由长细比 l o/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.806 ；钢管立杆受压应力计算值；=62030/(0.806489.000) = 157.38 N/mm2；立杆稳定性计算= 157.38 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205.000 N/mm2，满足要求！门洞计算一、参数信息:1、I56a 工字钢参数I56a 工字钢： A=135.38cm2 ； G=1.063KN/m ； IX=65576cm4 ；W x=2342cm3 E=2.1105Mpa；EI=137709.6kN.m 2； ；=145Mpa ；=85Mpa；2、I40b 工字钢参数：A=94.1cm2 ； G=0.73kN/m ； IX=22781cm4 ；W x=1139cm3 E=2.1105Mpa；EI=47840.1kN.m 2； ；=145Mpa ；=85Mpa；二、横向分配梁检算本工程横梁采用I40b工字钢，跨度为3.9m，箱梁板梁高度3.0m，支架梁板按实心段荷载进行验算。横向分配梁的弯矩、剪力、挠度按三等跨连续梁的内力和挠度取系数，并且集中荷载对称布置。1.荷载的计算：(1) I40b工字钢横梁自重(kN/m)：q1=0.73 kN/m，（常用型钢规格表）；(2)集中荷载(kN/m):本工程集中荷载为立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 62.03 kN，间距60cm；p1 =62.03 kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与集中荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:82maxqlkpM集中荷载跨内最大弯矩M 1=0.244Pl=0.244*62.03*3.9=59.03 kN.m；集中荷载下支座处弯矩M 2=-0.267*62.03*3.9=-64.59 kN.m；均布荷载下弯矩 kN.m；39.8.*730j=59.03+1.39=60.42-64.59 kN.m）；(kN