建筑结构课后作业参考答案

1、参考答案参考答案 1-4 答：答：通常把 10 层及 10 层以上（或高度大于）的房屋结构称为高层房屋结构，而m28 把 9 层及以下的房屋结构称为多层房屋结构。 1-8 (B) （参考高层建筑结构设计方鄂华 钱稼茹 叶列平 编著 中国建筑工业出版 社 P13 第二段 弯曲型：层间位移由下至上逐渐增大。 ） 1-9 (A) （参考高层建筑结构设计方鄂华 钱稼茹 叶列平 编著 中国建筑工业出 版社 P10 第一段 剪切型：层间位移由下至上逐渐减少。 ） 1-10 (C) 1-11 (B) 1-12 (C) 1-14 (D) 1-15 (C) 2-1 答答:安全性、适用性、耐久性。 2-2 答答：

2、作用指施加在结构上的集中力或分布力（称为直接作用，即通常所说的荷载）以 及引起结构外加变形或约束变形的原因（称为间接作用） 。 直接作用是指施加在结构上的集中力或分布力，即通常所说的荷载。 间接作用是引起结构外加变形或约束变形的原因。 作用分为永久变形，可变作用和偶然作用。 永久作用：是指在设计基准期内量值不随时间变化，或其与平均值相比可以忽略不计的作 用。 可变作用：是指在设计基准内其量值随时间而变化，且其变化与平均值相比不可忽略的变 化。 偶然作用：是指在设计基准期内不一定出现，而一旦出现其量值很大且持续时间很短的作 用。 2-3 答：答：作用效应：由作用引起的结构或结构构件的反应。作用效

3、应具有随机性的特点。 结构抗力：结构或构件承受作用效应的能力。结构抗力具有随机性的特点。 2-6 答：答：极限状态：整个结构或结构的一部分超过某一特定状态就不能满足设计规定的某 一功能要求，此特定状态为功能的极限状态。 极限状态可分为：承载力极限状态和正常使用极限状态。 2-9 （C） 2-10 (D) 2-11 (D) 2-12 (C) 3-3 答：答：钢筋的屈服强度、抗拉强度、伸长率、和冷弯性能是检验有明显屈服点钢材的四 项主要质量指标，对无明显屈服点的钢筋则只测定后三项。 3-4 答：答：冷拉是将钢筋拉伸至超过其屈服强度的某一应力，然后卸载，以提高钢筋强度的 方法。 冷拉后的钢筋，强度有

4、所提高，但塑性降低。 3-6 答：答：经过连续冷拔后的冷拔低碳钢丝，钢筋强度可提高，但塑性显著降低，%90%40 且没有明显的屈服点。冷拔可以提高钢筋的抗拉强度和抗压强度。 3-7 答：答：热轧钢筋分为,及等三个级别，相应的数值235HPB335HRB400HRB400RRB 为钢筋强度标准值。在热轧钢筋中，随着钢筋级别的提高，其塑性有所降低，钢筋强度提 高。 4-4 在轴心受压构件中配置纵向钢筋和箍筋有何意义？为什么轴心受压构件宜采用较高强在轴心受压构件中配置纵向钢筋和箍筋有何意义？为什么轴心受压构件宜采用较高强 度等级的混凝土？度等级的混凝土？ 答： 轴心受压构件的纵向钢筋除了与混凝土共同

5、承担轴向压力外，还能承担由于初始偏心 或其他偶然因素引起的附加弯矩在构件中产生的拉力。在配置普通箍筋的轴心受压构件中， 箍筋可以固定纵向受力箍筋的位置，防止纵向钢筋在混凝土压碎之前压屈，保证纵向钢筋 一混凝土共同受力直到构件破坏；箍筋对核芯混凝土的约束作用可以在一定程度上改善构 件最终可能发生突然破坏的脆性性质。螺旋形箍筋对混凝土有较强的环向约束，因而提高 构件的承载力和延性。 混凝土强度对受压构件的承载力影响较大，故宜选用强度等级较高的混凝土。 4-6 轴心受压短柱的破坏与长柱有何区别？其原因是什么？影响轴心受压短柱的破坏与长柱有何区别？其原因是什么？影响的主要因素有哪些？的主要因素有哪些？

6、 答：轴心受压短柱的破坏：无论受压钢筋咋构件破坏时是否屈服，构件的最终承载力都由 混凝土压碎来控制。在临近破坏时，短柱四周出现明显的纵向裂缝，箍筋间的纵向钢筋压 屈外鼓，呈灯笼状，以混凝土压碎而告破坏。 箍筋和混凝土之间存在粘结力，两者的压应变相等。当达到极限荷载时，钢筋混凝土短 柱的极限压应变大致与混凝土棱柱体受压破坏时的压应变相同；混凝土压力达到棱柱体抗 压强度。若钢筋的屈服压应变小于混凝土破坏时的压应变，则钢筋将首先达到抗压屈 ck f 服强度，随后钢筋承担的压力维持不变，而继续增加的荷载全部由混凝土承担， yk f SykA f 直至混凝土压碎。 对于钢筋混凝土轴心受压长柱，轴向压力的

7、可能初始偏心影响不能忽 略。构件受荷后，由于初始偏心距将产生附加弯矩，而附加弯矩产生的水平挠度又加大了 原来初始偏心距，这样相互影响的结果使长柱最终在轴向力和弯矩的共同影响作用下发生 破坏，其破坏荷载低于同条件下的短柱破坏。对于长细比很大的细长柱，还可能发生失稳 破坏现象。此外，在长期荷载作用下，由于混凝土的徐变，侧向挠度将增大更多，从而使 长柱的承载力降低得更多，长期荷载在全部荷载中所占的比例越多，其承载力降低得越多。 稳定系数主要和构件的长细比有关。 4-10 解：（1）选用正方形截面尺寸 mmhb400 （2）确定稳定系数 由 查表得 25.26 400 10500 0 b l 595

8、. 0 （3）计算 s A 2 1399300/ )400400 3 . 14 595 . 0 9 . 0 1450000 (/ ) 9 . 0 (mmfAf N A ycs （4）验算配筋率 %87 . 0 400400 1399 A As %6 . 0 %26 . 1 500400 2512 A As %6 . 0 2 273500200)% 210 27 . 1 45 ()% 45 (mmbh f f y t 选， 其配筋图如右图所示：253 2 1473mmAs 选用 HPB400 级钢筋时： （满足517 . 0 269 . 0 465200 9 . 115 . 0 10120 11

9、 5 . 0 11 2 6 2 0 b cbh f M 要求） 受拉区钢筋面积 2 0 827 360 465200 9 . 11269 . 0 mm f bhf A y c s 2 200500200%2 . 0%2 . 0mmbh 2 159500200)% 360 27 . 1 45 ()% 45 (mmbh f f y t 选 其配筋图如右图所示：161202 2 829201628mmAs 5-27 解：解：（1） 2 509mmAsmmas40mmahh s 460400500 0 s Ammbh 2 min 200500200%2 . 0 由 ，有 0X sycc Afbhf 解

10、出 55 . 0 173 . 0 4602006 . 9 509300 b cc sy bhf Af 则 mkNMmkNbhfM cu .80.21.64)173 . 0 5 . 01 (173 . 0 4602006 . 9)5 . 01 ( 2 2 0 故该梁配筋不满足正截面承载力要求。 5-295-29 解：解：已知采用混凝土，受压钢，受拉钢25c 2 / 9 . 11mmNfc 2 /210mmNfy 筋， 2 /360mmNfy517 . 0 b 取，则mmas35mmahh s 46535500 0 （1）单筋矩形梁正截面极限承载力： mKNMmKNbhfM cbbu 216 3

11、. 197465200 9 . 11)517 . 0 5 . 01 (517 . 0 )5 . 01 ( 2 2 0 这就说明，如果设计成单筋矩形截面，将会出现的超筋情况。若不能加大截面 0 hx b 尺寸，又不能提高混凝土强度等级，则应设计成双筋矩形截面梁。 （2）考虑到弯矩较大 ，受拉区的受拉钢筋按双排布置，则取。此外，Mmmas60 取，。mmas35 mmahh s 44060500 0 2 942mmAs 359 . 0 440200 9 . 115 . 0 )35440(94221010216 11 5 . 0 )( 11 2 6 2 0 0 bhf ahAfM c ssy 614

12、 . 0 b 159 . 0 440 3522 0 h as （2） 20 1594 360 942210440200 9 . 11359 . 0 mm f Afbhf A y syc s 选 520（） ，下排 320，上排 220 2 1571mmAs 5-305-30 解：解：，则mmas60mmas35 mmahh s 44060500 0 ，钢筋强度， 2 1885mmAs 2 / 9 . 11mmNfc 2 /300mmNff yy 55.0 b （1） 22 min 1885200500200%2 . 0mmAmmbh s 由 ，知 syc Afbhf 0 截面为适筋情况55 .

13、 0 540 . 0 440200 9 . 11 1885300 0 b c sy bhf Af 则该梁在配置钢筋情况下的正截面受弯承载力为：206 mKNMmKNbhfM cu 216 6 . 181)540 . 0 5 . 01 (540 . 0 440200 9 . 11)5 . 01 ( 2 2 0 故配筋不满足正截面承载力要求，不安全。 (2)若采用单筋截面梁 ，取mmas60 该梁的正截面极限受弯承载力为： mKNMmKNbhfM bbcu 216 7 . 183)55 . 0 5 . 01 (55 . 0 440200 9 . 11)5 . 01 ( 2 2 0 故在不修改截面尺

14、寸和混凝土强度等级条件下，应该采用双筋截面梁。 （3）取(考虑弯矩较大 ，受拉区的受拉钢筋按双排布置)，mmas60Mmmas35 则mmahh s 44060500 0 2 26 0 2 0 266 )35440(300 440200 9 . 11)55 . 0 5 . 01 (55 . 0 10216 )( )5 . 01 ( mm ahf bhfM A sy cbb s 20 2186 300 266300440200 9 . 1155 . 0 mm f Afbhf A y syb s c 选受压钢筋（）142 2 308mmAs 选受拉钢筋（） ，下排 420，上排 320207 2

15、2199mmAs 5-335-33 解：解：（1）判断类型 2 / 3 . 14mmNfc 取，则mmas35mmahh s 56535600 0 mKNMmKN h hhbf f ffc 256368) 2 100 565(100500 3 . 14) 2 ( 0 该 T 形截面为第一类型截面。 （2）配筋计算， 2 /360mmNfy517 . 0 b 517 . 0 119 . 0 565500 3 . 145 . 0 10256 11 5 . 0 11 2 6 2 0 b fc hbf M 2 min 20 600600500%2 . 01335 360 565500 3 . 1411

16、9 . 0 mmbhmm f hbf A y f s c 选配， （）183202 2 1391763628mmAs 5-345-34 解：解：取，则mmas35mmahh s 56535600 0 ， 2 1257mmAs 2 /6 . 9mmNfc （1）判断类型 KNAfKNhbf syffc 1 . 3771257300 6 . 9218012006 . 9 该 T 形截面为第一类型截面。 （2）求 058 . 0 56512006 . 9 1257300 0 hbf Af fc sy （3 求 u M mKNMmKNhbfM fcu 131 1 . 20756512006 . 9)0

17、58 . 0 5 . 01 (058 . 0 )5 . 01 ( 2 2 0 故满足要求。 5-36 解：解：已知 ， 2 /6 . 9mmNfc 2 /1 . 1mmNft 2 /210mmNfy mmahh s 56040600 0 （1）截面尺寸验算 ， ，mmhhw560 0 mmb250424 . 2 250 560 b hw KNVKNbhfc c 1503365602506 . 9125 . 0 25 . 0 0 截面尺寸满足要求 （2）可否按构造配筋 KNVKNbhft150 8 . 1075602501 . 17 . 07 . 0 0 KNVKNbhf/p>

18、01 . 1 0 按构造配筋 由 解出 yv tsv sv f f bs A24 . 0 314 . 0 210 1 . 125024. 024. 0 yv tsv f bf s A 选用6 双肢箍（，） ，则 2 1 3 . 28 mmAsv2nmm A s sv 180 314 . 0 3 . 282 314 . 0 由表 5-7 知，故选 6180mms250 max 5-38 解：解：，mmahh s 46535500 0 2 / 9 . 11mmNfc 2 /27 . 1 mmNft （1）截面尺寸验算 4825 . 1 200 100465 0 b hh b h f w KNVKN

19、bhfc c 1202774652009 .11125 . 0 25 . 0 0 故截面尺寸满足要求 （2）可否按构造配筋 KNVKNNbhft120 6 . 515167346520027 . 1 13 75 . 1 1 75 . 1 0 KNVNbhft1208002046520027 . 1 )24 . 0 13 75 . 1 ()24 . 0 1 75 . 1 ( 0 应按计算公式计算箍筋 （3）箍筋计算 00 1 75 . 1 h s A fbhfVV sv yvtcs 解出 7 . 0 465210 5167310120 1 75 . 1 3 0 0 hf bhfV s A yv

20、t sv 选 8 双肢箍（，） 2 1 3 . 50 mmAsv2nmm A s sv 144 7 . 0 3 . 502 7 . 0 查表 5-7 知 故选 8200mms200 max 5-40 解解:采用混凝土，级箍筋25C 2 / 9 . 11mmNfc 2 /27 . 1 mmNft235HPB ，级纵向钢筋 2 /210mmNfyv335HPB 2 /300mmNfyv （1）斜截面受剪计算 取，mmas35mmahh s 51535550 0 6200 双肢箍筋 ，2nmms200 2 1 3 . 28 mmAsv ，mmhhw515 0 406 . 2 250 515 0 h

21、hw KNbhfc c 3835152509 .11125 . 0 25 . 0 0 %145 . 0 210 27 . 1 24 . 0 24 . 0 %113 . 0 200250 3 . 282 yv tsv sv f f bs A 不满足最小配箍率 Nh s A fbhfV sv yvtcs 152717515 200 3 . 282 21025 . 1 51525027 . 1 7 . 025 . 1 7 . 0 00 因此， cscc Vbhf 0 25 . 0 剪力设计值：， n lqgV)( 2 1 cs VV mKN l V qg n cs / 2 . 53 74. 5 15

22、271722 8200 双肢箍筋 ，2nmms200 2 1 3 . 50 mmAsv ，mmhhw515 0 406 . 2 250 515 0 h hw KNbhfc c 3835152509 .11125 . 0 25 . 0 0 %145 . 0 210 27 . 1 24 . 0 24 . 0 %201 . 0 200250 3 . 502 yv tsv sv f f bs A 满足最小配箍率 Nh s A fbhfV sv yvtcs 182458515 200 3 . 502 21025 . 1 51525027 . 1 7 . 025 . 1 7 . 0 00 因此， cscc

23、 Vbhf 0 25 . 0 剪力设计值：， n lqgV)( 2 1 cs VV mKN l V qg n cs / 6 . 63 74 . 5 18245822 （2）正截面受弯计算 224 2 1521mmAs55 . 0 b 2 min 275550250%2 . 0mmbh 满足要求bhAs min 55 . 0 298 . 0 515250 9 . 111 1521300 01 b c sy bhf Af mKNbhfM cu 200515250 9 . 111)298 . 0 5 . 01 (298 . 0 )5 . 01 ( 2 2 01 计算截面系梁跨中截面： 2 0 )(

24、8 1 lqgMu 解出 mKN l M qg u / 4 . 44 6 20088 22 0 经计算，当分别采用 6200 双肢箍筋和 8200 双肢箍筋时，梁能承受的荷载设计 值均为。mKN / 4 . 44 5-41 解解:取，mmc30mm d cas40 2 22 30 2 ，mmahh s 66040700 0 25 /100 . 2mmNEs mm dvn dn d iii ii eq 21 22122012 222202 22 2 弯矩设计值：mKNlqgM kkk 22.1857) 5 . 1074.19( 8 1 )( 8 1 2 2 0 则 2 6 0 / 4 . 232

25、 138866087 . 0 1022.185 87 . 0 mmN Ah M s k sk 01 . 0 0159 . 0 7002505 . 0 1388 5 . 0 bh As te 采用混凝土 30c 2 /01 . 2 mmNftk 746 . 0 4 . 2320159 . 0 01 . 2 65 . 0 1 . 165 . 0 1 . 1 skte tk f mmw mm d c E w te eq s sk 3 . 0 296 . 0 ) 0159 . 0 21 08 . 0 309 . 1 ( 100 . 2 4 . 232 746 . 0 1 . 2)08 . 0 9 .

26、1 (1 . 2 lim 5 max 满足要求 5-55 (B) 5-56 (C) 5-57 (A) 5-58 (C) 6-3 答：大、小偏心受压之间的根本区别是截面破坏时受拉钢筋是否屈服，亦即受拉钢 筋的应变是否超过屈服应变值（） 。 y s y y E f 区分大偏心受压和小偏心受压的界限状态，与区分适筋梁和超筋梁的界限状态完全相同， 因而可得： 当时，构件截面为小偏心受压 b 当时，构件截面为大偏心受压 b 当时，构件截面为偏心受压的界限状态。 b 6-56-5 答：答：（1）对于长细比小的短柱，侧向挠度与初始偏心距相比可以忽略不计。可以不 考虑纵向弯曲引起的附加弯矩的影响，与成线性关系

27、。构件的破坏是由于材料破坏MN 引起的。 当柱的长细比很大时（细长柱） ，构件的破坏已不是由于构件的材料破坏所引起的，而是 由于构件纵向弯曲失去平衡引起破坏，称为失稳破坏。 本质区别在于，长柱偏心受压后产生不可忽略的纵向弯曲，引起二阶弯矩。 （2）偏心距增大系数的物理意义：考虑长细比比较大的中长柱受压后产生的附加弯矩 对受压承载力的影响。 6-86-8 答：答： 在对称配筋情况下，截面破坏是的轴向力（受压承载力）设计值，由相 01 bhfN cbb 关曲线可知：当时，为小偏心受压；，为大偏心受压。 b NN b NN 6-136-13 解：解：取，mmaa ss 40 mmahh s 5604

28、0600 0 （1）偏心距增大系数及计算e mm N M e240 101500 10360 3 6 0 取及中的较大值，故 a emm20mm h 20 30 600 30 mmea20 mmeee ai 26020240 0 对于偏心受压短柱：1 mma h ee si 52040 2 600 2601 2 （2）偏心受压类型判断及计算 KNNKNbhfN cbb 15001378560400 9 . 11517 . 0 故是小偏心受压，则 265622 40560 560400 9 . 1143 . 0 52010150043 . 0 23 0 2 0 s c sy ah bhfNe A

29、f 551 . 0 265622560400 9 . 11)517 . 0 8 . 0( 265622517 . 0 101500)517 . 0 8 . 0( )8 . 0( )8 . 0( 3 0 sycb sybb Afbhf AfN （3）配筋计算 22 2 0 2 0 480600400%2 . 0%2 . 0983 )40560(360 560400 9 . 11)551 . 0 1 (551 . 0 5201500 )( )5 . 01 ( mmbhmm ahf bhfNe AA sy c ss （4）选择钢筋并验算垂直弯矩作用平面的轴心受压承载力弯矩作用的平面，每侧选，184

30、截面的面积为，满足要求。垂直弯矩作用平面的验算： 2 1018mm 对于轴心受压短柱:1 %6 . 0%85 . 0 600400 10182 A As %3 KNNKNAfAfN sycu 1500 1 . 3230)10182360600400 9 . 11(19 . 0)(9 . 0 满足要求 6-146-14 解：解：取，mmaa ss 40 mmahh s 51040550 0 （1）偏心距增大系数及计算e mm N M e3 .208 101200 10250 3 6 0 取及中的较大值，故 a emm20mm h 3 . 18 30 550 30 mmea20 mmeee ai

31、3 . 22820 3 . 208 0 取115 . 1 101200 550350 3 . 145 . 05 . 0 3 1 N Afc 1 1 ，157 . 8 55 . 0 8 . 4 0 h l 1 2 21 0 0 )( /1400 1 1 h l hei 121 . 1 117 . 8 510/ 3 . 2281400 1 1 2 mma h ee si 9 . 49040 2 550 3 . 228121 . 1 2 （2）偏心受压类型判断及计算 KNNKNbhfN cbb 120067.1319510350 3 . 14517 . 0 故是大偏心受压，则 157 . 0 510

32、 4022 47 . 0 510350 3 . 14 101200 0 3 0 h a bhf N s c （3）配筋计算 2 23 0 2 0 715 )40510(360 5103503 .14)47 . 0 5 . 01 (47 . 0 9 . 490101200 )( )5 . 01 ( mm ahf bhfNe AA sy c ss （4）选择钢筋并验算垂直弯矩作用平面的轴心受压承载力弯矩作用的平面，每侧选，183 截面的面积为，满足要求。垂直弯矩作用平面的验算： 2 763mm %6 . 0%85 . 0 510350 7632 A As %3 对于对称配筋的大偏心受压构件，现有，

33、因此可不作垂直弯矩作用247 . 8 55 . 0 8 . 4 0 h l 平面的验算。 满足要求 6-166-16 解解：取，mmaa ss 40 mmahh s 56040600 0 （1）偏心距增大系数及计算e 取及中的较大值，故 a emm20mm h 200 30 600 30 mmea20 mmeee ai 42320403 0 取1145 . 2 10800 600400 3 . 145 . 05 . 0 3 1 N Afc 1 1 ，1583.14 6 . 0 9 . 8 0 h l 1 2 21 0 0 )( /1400 1 1 h l hei 208 . 1 1183.14

34、 560/4231400 1 1 2 mma h ee si 77140 2 600 423208 . 1 2 （2）先按大偏心受压柱求 由 )()5 . 01 ( 0 2 0 0 ssyc c ahAfbhfNe bhfN 消去,有N 0 02 00 )( )5 . 01 ( bhf ahAf bhfhe c ssy c 代入数据，有 560400 3 . 14 )40560(1964300 560)5 . 01 (771 化简，有 0306384067587528968960 2 解得 55 . 0 319 . 0 b 则假定正确，为大偏心受压 该柱的极限受压承载力： KNNKNbhfN

35、cu 8008 .1021560400 3 . 14319 . 0 1 01 故该柱的受压承载力满足要求。 7-27-2 答：答：钢筋混凝土纯扭构件有 4 钟破坏形式：（详细内容参考（详细内容参考混凝土结构设计原理混凝土结构设计原理 东南大学东南大学 天津大学天津大学 同济大学合编同济大学合编 清华大学清华大学 主审主审 中国建筑工业出版社中国建筑工业出版社 第三版第三版 P188P192） (1)当箍筋和纵筋均过少时，一旦裂缝出现，构件会立即发生破坏。此时，纵筋和箍筋不仅 达到屈服强度而且可能进入强化阶段，构件破坏特征与素混凝土构件没有区别，其破坏形 式类似于受弯构件的少筋破坏，承载力低，是

36、脆性的“少筋破坏” 。 （2） “适筋破坏”两种筋用量合适，在扭矩作用下，纵筋和钢筋先达到屈服强度，然后混 凝土被压碎而破坏，承载力较高，有征兆，其破坏形式类似于受弯构件的适筋破坏，设计 用此。 （3） “部分超筋破坏”当箍筋和纵筋其中一种用量合适，其中一种偏多，承载力较高，但 征兆，不明显，可以使用。 （4） “完全超筋破坏”在破坏时钢筋不屈服，导致混凝土局部压碎而突然破坏，也是脆性 破坏，其破坏形式类似于受弯构件的超筋破坏。 7-57-5 答：答：沿截面周边均匀对称纵筋和沿纵向等间距箍筋共同组成。 7-87-8 (C) 7-97-9 (B) 7-117-11 (C) 7-127-12（B）

37、 8-18-1 答：答：（1）钢筋混凝土构件存在的缺点：正常使用荷载下混凝土受拉区开裂；高强度钢 筋混凝土不能充分发挥作用；构件截面尺寸较大。 （2）其根本原因是由于混凝土的抗拉强度很低，极限拉应变很小。大致为混凝土抗压强度 的，抗压极限压应变的。 10 1 20 1 8-38-3 答：答：施加预应力的方法一般是靠张拉（或加热）纵向受拉钢筋（称为预应力钢筋）并 将其锚固在混凝土构件内，依靠钢筋对构件的弹性压缩，从而是混凝土获得压应力。 对于先张法构件，预应力的传递是通过钢筋和混凝土的粘结力实现的。 后张法构件的预应力是通过构件端部的锚具直接挤压混凝土而获得。 8-48-4 答：答：（1）钢筋

38、预应力钢筋在张拉时受到很高的拉应力，在使用荷载下，其拉应力还会继续提高，因此 必须采用高强度钢筋。预应力钢筋宜采用钢绞线，消除应力钢丝和热处理钢筋。 预应力钢筋宜采用钢绞线。 （2）混凝土 在张拉（或放松钢筋）时，混凝土受到高压应力作用。这种压应力越高，预应力的效 果越好，因此预应力构件混凝土应采用强度等级高的混凝土、一般不低于；当采用钢30c 丝，热绞线，热处理钢筋作预应力钢筋时，混凝土不易低于。40c 8-68-6 答：答：预应力损失有 6 种： 张拉端锚具变形和钢筋内缩引起的预应力损失； 1l 预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦力引起的预应力损失； 2l 混凝土养护加热养护时，受拉的钢筋与承受

39、拉力的设备之间的温差因此的损失； 3l 预应力钢筋的应力松弛引起的预应力损失； 4l 混凝土的收缩，徐变引起的预应力损失； 5l 用螺旋式预应力钢筋作配筋的环形构件，当直径，时，由于混凝土的局部挤md3 压引起预应力损失； 6l 预应力损失值组合表预应力损失值组合表 项次预应力损失值的组合先张法构件后张法构件 1 混凝土预压前（第一 批）损失 l 431lll 21ll 2 混凝土预压后（第二 批）损失 l 5l 654lll 8-108-10 （A） 8-118-11 (C) 8-138-13 (B) 8-148-14 (D) 8-168-16 (D) 9 95 5 答：答：（1）单砖出现裂

40、缝；裂缝通过若干皮砖，形成连续裂缝；形成贯穿裂缝， 砌体完全破坏。 （2）在轴心受压时，单砖处于拉、弯、剪、压复合应力状态。由于砌体横向变形时 砖和砂浆的交互作用，砂浆处于三相受压状态，其抗压强度有所提高。 97 答：答：（1）块体和砂浆的强度。 （2）块体尺寸和几何形状的影响。 （3）砂浆性能的影响。 （4）砌筑质量的影响。 98 答：答：高厚比和轴向力的偏心距对受压构件承载力的影响系数。e 9-11 答：答：（1）梁端直接支承在砌体上时，由于梁的变形和支承处砌体的压缩变形，梁端 有向上翘的趋势，下部的砌体并非全部起到有效支承的作用，因此梁端下部砌体局 部受压的范围叫做梁端有效支承长度。 （

41、参见（参见 砌体结构砌体结构 施楚贤施楚贤 主编主编 中国建筑中国建筑 工业出版社工业出版社 P68） （2）当梁端直接支承在砌体上时，砌体的局部受压有两种情况： 无上部荷载的情况：钢筋混凝土梁直接支承在砖墙上，这种梁端下局部受 压的承载力计算公式为： L fAN 梁端深入到墙内，上部有荷载传来，这种情况梁端支承处砌体的局部 0 N 受 压承载力计算公式为： LL fANN 0 9-13 解：（1）该柱为轴心受压 22 3 . 02401 . 0 49 . 0 49 . 0 mmA 强度调整系数 9401 . 0 2401 . 0 7 . 07 . 0A a 查表 9-1， 2 /50 . 1

42、 mmNf （2）控制截面在砖柱底部，砖柱自重设计值为： KNG74.202 . 11842401 . 0 则，砖柱底部压力设计值： KNN74.22074.20200 （3）求影响系数 16 . 8 49 . 0 4 0 h H 2 0 2 0 1 1 ) 1 1 ( 12 1 121 1 a h e 由于该柱为轴心受压，故，上式可化简为：（对于混合砂浆，）0e5M0015 . 0 909 . 0 16 . 8 0015 . 0 1 1 1 1 22 0 （4）验算 KNKNfA74.220 8 . 3079401 . 0 5 . 1102401 . 0 909 . 0 6 故承载力满足要求

43、。 9-14 解：解：（1）求影响系数 ，查表 9-1，mme60122 . 0 490 60 h e 96 . 7 49 . 0 9 . 3 0 h H 2 /3 . 1mmNf 2 0 2 0 1 1 ) 1 1 ( 12 1 121 1 a h e 对于混合砂浆，5 . 2M002 . 0 888 . 0 0 623 . 0 （2）求截面面积A 22 3 . 01813 . 0 49 . 0 37 . 0 mmA 强度调整系数 8813 . 0 1813 . 0 7 . 07 . 0A a （3）偏压方向验算 ，mmy245 2 490 6 . 0245 . 0 245 60 y e 则，KNNKNfA132 4 . 1298813 . 0 3 . 1101813 . 0 623 . 0 6 不满足要