设计年产395万吨合格连铸坯的转炉炼钢车间毕业设计

I CPS0.100~0.0.003~NO0.020~0.001~0.020~CPS0.250~0.07~X(CN)的析出是一个动力学过程,要使钢中C和N原子完全被固定且存在,使钢呈现非实效性,有必要加入过量的CPSONQ235钢管是碳素结构钢（GB/700-影响很大,从裂纹敏感指数可以看出碳是影响焊接性能最大气腐蚀用钢品种开发与腐蚀研究的热点。美国是最次铁水倒转次数,铁水温降10～15℃;不宜工艺布置,影响车间工序；铁水罐料在氧化性气氛的炉进行熔化、脱磷、脱碳和主合金化。精炼：简化工艺过程并降低生产成本。常用炉外精炼的方法1）真空：如RH、VOD、IF钢生产中要求极低的w(C)和较低的w(N),通常均小于0.003%,并具有-35m以上,建设费用大,设备维护及事故处理很困难；⑤对于板坯因钢水静CPS%%%O3石球%CPS0.100~0.0.003~0.007~钢2552EQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up11(124600),690414)EQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up11(4),9)EQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up11(2071),5020)EQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up11(1),8)EQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up11(S),P)EQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up11(i),O)EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up2(2),1)EQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up11(6),4)EQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up11(0),2)EQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up11(1),0)（4）炉气平均温度1470℃;含自由氧0.8%；烟尘量占铁水量的1.5%其中有%CPSCP320.5×17.40%=0.2220.6×15.5%=0.222M(HO)2MgO3.95×1.6%=0.3.95×1.4%=0.S13.95×4.4%=0.174有效石灰2石灰=（0.88+0.0046+0093+0量石/kg002002005003)36492003)000其中①3.60=石灰中w（CaO）—石灰中S自耗m（CaO）=3.603—0.0014≈%22O2N22其中m（CO）=铁水中的C被氧化成的CO+炉衬中的C被氧化成的CO=1.55+0.03+0.174+0.052=0.004+0.00047+0.00080.8%,求氮气和氧的体积及质量。设炉气总体积为V,则=(0.005+8.9664+2.0071+022.499.6%)22.499.6%)99.6%99.6可重重=7.160+0.340+0.127-0.250+0.0947+0.027-0.0007.473.470.880.356.56=100×[0.745×(1090.7-25)+218+0.837×(1330-1090.7)]=121223C→CO3.744×10949.1=C→CO20.416×34521.0=14360Mn→MnO0.35×7020.3=2457.11kJFe→FeO0.83×5021.2=4173.49Si02-→2Ca0SiO21.12×20Si02-→2Ca0SiO21.12×20综上：热收入总计=121223.6+8故,出钢温度=钢水熔点+过热温度十出钢到搅拌前降温+出=92.23×[0.699×(1090.7-25)+272+0.837×(1653.9-1523.9)]炉渣物理热=7.807×[1.248×(1MgOMgOCO2130536.08+19475.85+2472.33+热收入一热支出一热损失=210134.47-17747热P热热热热热热失热钢水物理热+废钢物理热+炉渣物理热钢水物理热+废钢物理热+炉渣物理热CPS0入炉气中,=0.442O5%%6.605.88金金EQ\*jc3\*hps35\o\al(\s\up11(G),t)EQ\*jc3\*hps37\o\al(\s\up11(97),16)所以=472.39mm,则h0帽0=2.7m口V帽=H锥（D2+Dd0+d0202H口⑴炉膛直径D膛=D=5.36（无加厚）==4π24H=h+H+H身T壳tT0H总度θD壳dT/度βHLT/D/D壳/hσ氧流量q=000TT出出一般L0.8～1.5）d0EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up11(A0),qv)EQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up13(心氧管的截面积),管氧气的工况体)EQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up13(m2),流)3/s工03/min=1.06m3/s标标0中心氧管的径：d1==0.165m=165mm0ww环缝间隙的流通面积：Aj==0.009m2j中层管的径为：d2=验算实际水速：Vj=5.45m/s=0.2409m=240.9mmpH=h+h2+h3+h4+h5+h6+h7+h8=8.160+1.212+4.403+5.033+0.800+0.800+H=h+h+h+h+h=8.160+1.212+4.403++h2+h3+h4,L=8.160+1.212+4.403+5.033=18.f式中：T——钢包允许的最长浇铸时间,min；max①确定结晶器下出口处不发生漏钢时允许的最小坯壳厚度δminmin结K——结晶器钢液的凝固系数。结小方坯：26～31mm/min大方坯和板坯：20～26mm/min结最大拉速Vmax==1.737m/minL=结晶器长度-净空高度（80mm～120mm）=1000-100=900mm结速。v≤v根据实际生产经验取工作拉速V=1.5m/min。拉理论根据凝固平方根定律,得δ==K综•综这里取K=28。综则2=15.43min综式中：D——铸坯的厚度mm；铸坯在700℃~900℃时,对大部分钢种来说是脆性口袋区,应避免在此温所以=3.4m；=1.45拉拉T=t+nt12T+TT-T8760-2000=03×100%=×100%=77.2%230P+0.1P=1.1P=1.1×=214.5t出钢时一般将炉熔渣极少部分随钢水倾入钢包。渣量一般为金属量的3~V=0.14×1.1P(t)+0.28×0.0D=D一15%H=0.85DHH:V=0.673D3=0.1694p3HH0.943H3）外壳上部径D1=D+2Jb=D+2×1每天的分钟数取钢包热周转时间为：240min,每天最大出钢炉2每天小时数2=2。2+2+2—砖衬的总体积为：V衬=Vd+Vb=0.296衬π32壳W1=0.3P=0.3×=87tW=1.1P+0.055P+0.3P=1.45P=1.45×=2832DHDH11D2H2D3DJdJ4σdDHbσbLTvTTTT钢种钢要高出20℃~30℃。又由于处理后的钢液含气量及夹杂物含量的减少使钢液黏度下降,因此开浇温度可比未处理的同钢种钢降低20℃~30℃。这样T处理容量V/m3W/t•min—1本设计取W=40t•min—1气中中流的结晶器,过长会使边部钢水温度降低耐火材料消耗增加。本次取流间距为则中间包落点与包衬壁的距离+中间包水口中心距包衬壁的距离+中间包壁厚,中高留时间过短,不利于夹杂物上浮。因此钢水深度应大于产生漩涡高①水口流出钢液量的控制方式有塞棒式、滑动口钢流量等于每流拉出的钢坯重量,即水液水水水水侧侧侧方向的对策位置(当结晶器需要两个以上水口同时铸钢是)。浇铸完毕或发生事匀稳定,一般各面实行独立冷却。通常四块复合壁板上下上下厚度。因此,结晶器要有一定的倒锥度。板坯结晶器的宽面倒锥度为0.9%~=1.2×0.22×1.8×1.5×7600=5417.28L/minF——铸坯断面积m2；拉坯=897.52L/min=802.76L/min=732.82L/min=678.46L/minL=R+L+L+L+L+L=10+1.5+3.5+4+18+19=56m式中：R——连铸机圆弧半径m；123L——输出辊道或铸坯等待区长度m,一般至少大于45H=R+H+H+H+H=10+1+0.45+0.15+1.5=13.1m式中：H——铸机的总高度m；R——连铸机圆弧半径m；H——拉矫机底座基础至铸坯底面距离,一般0.5m～112H——结晶器上口边缘至中间包水口距离,约0.1m～0.234台数及台间距来确定。1台连铸机的宽度是根据铸机的流数和流间距来考虑。4.2.1炉子跨主要尺寸的确定L=L1+L2—(L3+L4)~L=L1+L2—(L3+L4)~L—铁水罐倾翻1040至倒尽铁水位置时,罐嘴前沿到铁水罐耳轴(主234耳耳耳23+AF2；2+BE2。耳H=转炉操作平台标高+（0.8～1.50）耳包H