道路工程-挡墙工程计算书

道路工程

挡墙工程

计

算

书

目录

1、工程概况.........................................................1

2、设计依据.........................................................1

3、设计规范.........................................................1

4、设计标准.........................................................2

5、工程地质.........................................................2

5.1、地形地貌...................................................2

5.2、地质构造...................................................2

5.3、地层结构及岩性特征.........................................2

5.4、水文地质条件...............................................3

5.5、不良地质现象...............................................3

5.6、场地水土腐蚀性评价.........................................4

5.7、场地工程地质评价...........................................4

6、岩土设计参数.....................................................4

7、挡墙结构.........................................................5

7.1、结构计算...................................................5

8、结论............................................................99

1、工程概况

常青藤至西政道路工程位于重庆市渝北区。渝北属重庆主城区和两江新区产

业核心区，长江、嘉陵江两江环抱，东邻长寿区、南与江北区毗邻，同巴南区、

南岸区、沙坪坝区隔江相望，西连北硝区、合川区，北接四川省广安市华釜市。

常青藤至西政道路位于重庆市渝北区西南政法大学旁天高鸿苑西侧，本次设

计道路由西南方向至东北方向，起点接常青藤小区，终点接湖影街东延伸段，道

路全长375.726m。项目东北侧为西政教学区，西北侧为正在施工建设的配套居住

区西政二期，东南侧为天高鸿苑小区。

本次设计主线范围主要结构物包括2段挡墙，挡墙主要形式为悬臂式，挡墙

总长约为286.5mo具体分布详见下表。

挡墙设置分段表

编号起止桩号位置长度挡墙形式

1K0+032,671-K0+050右侧17.3悬臂式

2K0+100-K0+375.743右侧269.2悬臂式

本册计算书为挡墙结构计算书，本次计算采用理正岩土6.5及理正工具箱。

2、设计依据

(1)项目业主与我单位签定的设计合同；

(2)业主提供项目沿线地形图；

(3)《常青藤至西政道路工程地质勘察报告(一阶段详勘)》

(重庆市勘测院)；

(4)项目业主提供的其它相关文件等。

3、设计规范

(1)《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)

(2)《公路路基设计规范》(JTGD30-2015)

(3)《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)(2009版)

(4)《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)

(5)《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)(2016版)

(6)《地质灾害防治工程设计规范》(DB50/5029-2004)

(7)《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)(2015年版)

(8)《建筑与市政工程抗震通用规范》(GB55002-2021)

(9)《建筑与市政地基基础通用规范》(GB55003-2021)

(10)《混凝土结构通用规范》(GB55008-2021)

(11)《工程结构通用规范》(GB55001-2021)

(12)其它相关设计规范、国家标准、地方标准

1

4、设计标准

（1）挡墙安全等级：二级

2

（2）设计荷载：城-A级，人群荷载：4KN/m0

（3）结构设计使用年限：50年

（4）抗震设防烈度：6度（ag=0.05g）,按7度构造设防，设计地震分组为

第一组。

（5）本工程采用重庆市独立坐标系统，高程为1956年黄海高程。

5、工程地质

5.1、地形地貌

拟建项目场地宏观上属于构造剥蚀丘陵地貌，后经人类活动改造，总体上较

平整，地形总体趋势北东高南西低，地形坡角1〜5°,高程312.00〜320.00m,

最大［Wj差8.00m。

5.2、地质构造

根据地质构造纲要图，本区位于一级构造单元扬子准地台之东南，二级构造

单元属四川台坳东侧，三级构造单元为川东陷褶束。盖层构造以宽缓的向斜和狭

窄的背斜及伴生断层为特征，主要构造形迹为走向北北东、北东向褶皱。勘察区

位于龙王洞背斜东翼近轴部，岩层产状为：倾向110。，倾角5。，层面结合很差,

为软弱结构面。

区内发育两组岩体构造裂隙：

J1：倾向285°,倾角55°,裂隙面一般平直光滑局部为弧面，张开1〜3nim,

无充填物，间距一般1〜3m/条，延伸长3nl〜5m,结合差，为硬性结构面。

J2：236°,倾角62。，裂隙面较平直，微张，无充填物，间距一般0.5〜1.0m/

条，切割深度大于2m,延伸长1〜3m,一般被L1裂隙截断，结合差，为硬性结

构面。

5.3、地层结构及岩性特征

拟建项目场地内上覆土层为第四系全新统土层（金1）素填土侏罗系中统沙溪

庙组CLs）页岩、砂岩组成。各层岩土特征分述如下：

1、第四系全新统（Q»

（1）人工填土（右1）:素填土，杂色，稍湿，结构松散-稍密，主要由砂、泥

岩碎块石及粉质粘土组成，碎块石粒径一般20-200mm,最大粒径超过400mm,骨

架颗粒含量30%-50%,自然抛填为主，局部稍有压实，堆填时间1〜3年，松散为

主，局部稍密。钻探揭露厚度0.20m（ZK3）〜12.80m（ZK32）,场地内均有分布。

2、侏罗系中统新田沟组（工。基岩

（1）页岩（L-Sh）:灰褐色，片状及薄层状构造，主要矿物成分为粘土矿

2

物。中等风化岩芯呈短柱状，片状，裂隙不发育〜较发育，岩体完整性系数一般

为0.61〜0.70,岩体较完整，属极软岩，岩体基本质量等为V级，为勘察区主要

出露岩层。

（2）砂岩（私-Ss）:青灰色，强风化颜色偏黄，岩体较破碎，裂隙发育，

岩芯以碎块状、扁柱状为主。中风化岩体较完整，裂隙不发育，岩芯多以短〜长

柱状为主。中〜巨厚层层状构造，细粒〜中粒结构，硅、钙质胶结，主要由长石、

石英等矿物组成，局部含泥质，整体岩质较硬。根据钻探成果揭示，整个场地内

分布较少，仅少数钻孔有揭露，厚度未揭穿。

5.4、水文地质条件

拟建项目场地范围内地表排水条件良好，素填土为透水层，下伏基岩具弱一

微透水性，为相对隔水层。勘察区存在的地下水类型可分为松散层孔隙水和基岩

裂隙水两类。

5.4.1第四系松散层孔隙水

勘察区原始地貌主要为构造剥蚀丘陵地貌，地形总体趋势北东高南西低，出

露岩层为河湖相沉积岩，基岩性以泥质类岩石为主，局部为薄层砂岩或砂岩透镜

体，砂岩层为含水层，泥质类岩石则为相对隔水层，场地内岩土层普遍含水微弱。

根据地下水的赋存条件、水理性质及水力特征，地下水类型主要是第四系松

散堆积层孔隙水和基岩裂隙水（包括风化带裂隙水和构造裂隙水）。

（1）第四系松散层孔隙水

松散层孔隙水具有就近补给、就近排泄的特点，主要接受大气降雨补给，且

受季节影响显著，属季节性潜水，水量较小。该类地下水主要分布于场地范围内

填土层厚度较大地段，填土层为强透水层。

（2）基岩裂隙水

包括风化裂隙水和构造裂隙水，风化裂隙水分布在浅表基岩强风化带网状裂

隙中，为局部性上层滞水或小区域潜水，受季节性影响大，各含水层具就近补给、

就近排泄特点，其水量较小。构造裂隙水分布于厚层块状砂岩层中，以层间裂隙

水或脉状裂隙水形式存在，水量动态变化不稳定。

综上所述，勘察区地下水主要为零星分布于第四系全新统土层中的上层滞水

和分布于基岩中的基岩裂隙水，总体水量较小，地下水来源主要为大气降水补给,

水量受季节性气候影响变化较大，场地水文地质条件简单。勘察期间在场地北东

侧拟建道路终点钻孔分布地下水，地下水位标高308.66m〜309.78m,在雨季时大

气降水下渗滞留可能造成地水位升高，地下水量增大。

5.5、不良地质现象

通过本次勘察场地范围未发现断层；无危岩崩塌、滑坡、泥石流等不良地质

3

作用，也未发现采空区、地裂缝、地面沉降、有害气体等地质灾害。在勘探孔范

围未发现埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物。

5.6、场地水土腐蚀性评价

勘察期间，仅在拟建道路末端填土层厚度较大地段见少量地下水，场地内人

工填土主要为素填土，根据周边地质环境调查，场区附近岩、土层无工业污染，

按照《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001,2009版)附录G判定，场地环境类

型为H类；按《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001,2009版)第12.2条和当

地建筑经验判定，地下水和地基土对混凝土结构、钢筋混凝土结构中钢筋具有微

腐蚀性，地基土对钢结构有微腐蚀性。

5.7、场地工程地质评价

5.7.1场地稳定性及适宜性评价

拟建场地地形较平缓，拟建道路范围内局部地段土层厚度较大，其余地段土

体总体较薄，后经场平后，现状总体较为平坦。上覆土层为第四系全新统人工填

土，下伏岩层以侏罗系中统新田沟组页岩、砂岩为主，岩层呈单斜产出，倾角平

缓约5°,地质构造简单。岩土体整体稳定，周边环境边坡现状稳定，未发现断

层、危岩崩塌、滑坡、泥石流等不良地质作用，也未发现采空区、地裂缝、地面

沉降、有害气体等地质灾害，未发现埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程

不利的埋藏物，适宜拟建项目工程建设。

5.7.2地震效应评价

根据《建筑抗震设计规范》GB50011-2010)(2016年版)及《中国地震动参

数区划图》GB18306-2015；拟建场地按设计抗震分组为第一组，抗震设防烈度为

6度，场地地震动峰值加速度为0.05g。

6、岩土设计参数

岩土体物理力学参数取值推荐表

岩土名结构面

强风化中等风中等风

称裂隙

基岩化页岩化砂岩层面

参数指标面

重度天然20.0*25.624.9

(kN/m3)饱和21.0*26.025.2

天然抗压强度(MPa)12.550.3

饱和抗压强度(MPa)8.138.9

岩质地基极限承载力标准

13.842.8

值(MPa)

地基新力特征值(kPa)压实后300*453814124

4

结构面

岩土名

强风化中等风中等风

称裂隙

基岩化砂岩

参数指标化页岩层面

面

现场测

定

变形模量(MPa)6004000

弹性模量(MPa)8005000

泊松比0.370.13

抗拉强度(kPa)100380

粘聚力天然5.0*

600150050*35*

(kPa)饱和3.0*

内摩擦角天然28.0*

32.039.018*15*

(°)饱和23.0*

挡墙基底摩擦系数0.3*0.4*0.45*0.55*

土体与锚固体极限粘结强度

20*

标准值(kPa)

岩土与锚固体极限粘结强度

80*4501400

标准值(kPa)

土体水平抗力系数比例系数

14*

(MN/m4)

岩体水平抗力系数(MN/m3)120420

填土负摩阻力系数0.20*

注：1、带“*”者为重庆地区经验值或根据相关规范，相邻区域勘察资料查取。

7、挡墙结构

7.1、结构计算

根据地勘报告，本项目原有填土天然状态综合内摩擦角为28。，墙后

填土综合内摩擦角取30°计算，挡墙基底为填土时用级配碎石换填(具体

换填深度详见各挡墙大样图)，为岩石时不采用换填。结合以往工程经验和

《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013表11.2.3,碎石土基底摩擦系数按

0.4-0.5取值，挡墙基底用级配碎石换填后，基底摩擦系数取0.35进行计算。

若挡墙基底为岩石时，挡墙基底摩擦系数仍取0.35进行计算。

7.2.1悬臂式挡墙验算(墙高2m)

原始条件：

5

墙身尺寸：

墙身高：2.000(m)

墙顶宽：0.200(m)

面坡倾斜坡度：1：0.000

背坡倾斜坡度：1：0.000

墙趾悬挑长DL:0.260(m)

墙趾跟部高DH;0.300(m)

墙趾端部高DH0:0.200(m)

墙踵悬挑长DL1:0.900(m)

墙踵跟部高DH1:0,300(m)

墙踵端部高DH2:0.200(m)

加腋类型:不加腋

设防滑凸梯

防滑凸梯尺寸BT1:1:0.550(m)

防滑凸梯尺寸BT:0.450(m)

防滑凸梯尺寸HT:0.400(m)

防滑凸梯被动土压力修正系数：1.000

防滑凸梯容许弯曲拉应力：0.500(MPa)

防滑凸梯容许剪应力：0.990(MPa)

钢筋合力点到外皮距离：50(mm)

墙趾埋深：L000(m)

物理参数:

混凝土墙体容重：25.000(kN/m3)

6

混凝土强度等级：C30

纵筋级别：HRB400

抗剪腹筋级别：HRB400

裂缝计算钢筋直径：20(mm)

场地环境：一般地区

墙后填土内摩擦角：30.000(度)

墙后填土粘聚力：0.000(kPa)

墙后填土容重：19.000(kN/m3)

墙背与墙后填土摩擦角：17.500(度)

地基土容重：18.000(kN/m3)

修正后地基承载力特征值：120.000(kPa)

地基承载力特征值提高系数：

墙趾值提高系数：1.200

墙踵值提高系数：1.300

平均值提高系数：1.000

墙底摩擦系数：0.350

地基土类型：土质地基

地基土内摩擦角：30.000(度)

土压力计算方法：库仑

坡线土柱：

坡面线段数：1

折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数

19.0000.0001

第1个：定位距离0.000(m)城-A级

地面横坡角度：0.000(度)

填土对横坡面的摩擦角：35.000(度)

墙顶标高:0.000(m)

挡墙分段长度：10.000(m)

荷载组合信息：

结构重要性系数：1.100

7

荷载组合数：1

钢筋混凝土配筋计算依据：《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)

第1种情况：组合1

组合系数：L000

1.挡土墙结构重力分项系数=0.900V

2.填土重力分项系数=0.900V

3.填土侧压力分项系数=1.400V

4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400V

［土压力计算］计算高度为2.000(m)处的库仑主动土压力

无荷载时的破裂角=33.588(度)

城-A级

路基面总宽=9.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)

单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)

经计算得，路面上横向可排列此种车辆3列

布置宽度=2.228(m)

布置宽度范围内车轮及轮重列表：

第1列车：

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

010.6000.25030.00030.000

022.4000.25030.0000.000

030.6000.60070.00070.000

042.4000.60070.00014.956

050.6000.60070.00070.000

062.4000.60070.00014.956

070.6000.600100.000100.000

082.4000.600100.00021.365

090.6000.60080.00080.000

102.4000.60080.00017.092

布置宽度B0=2.228(m)分布长度L0=19.355(m)荷载值SG=418,370(kN)

8

换算土柱高度hO=0.511(m)

按假想墙背计算得到：

第1破裂角：30.294(度)

Ea=32.335(kN)Ex=18.902(kN)Ey=26.235(kN)作用点高度Zy=O.779(m)

因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在

墙身截面积=0.870(m2)重量=21.750(kN)

整个墙踵上的土重(不包括超载)=13.005(kN)重心坐标(0.468,-1.163)(相对于墙面坡上角点)

墙趾板上的土重=3.510(kN)相对于趾点力臂=0.127(m)

(-)滑动稳定性验算

基底摩擦系数=0.350

采用防滑凸梯增强抗滑动稳定性,计算过程如下：

基础底面宽度B=1.360(m)

墙身重力的力臂Zw=0.564(m)

Ey的力臂Zx=1,009(m)

Ex的力臂Zy=0.779(m)

作用于基础底的总竖向力=64.500(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=33.930(kN-m)

基础底面合力作用点距离墙趾点的距离Zn=0.526(m)

基础底压应力：墙趾=79.639凸梯前沿=53.585墙踵=15.214(kPa)

凸梯前沿被动土压应力=199.835(kPa)

凸桦抗弯强度验算：

凸梯抗弯强度验算满足：弯曲拉应力=473.684<=500.000(kPa)

凸梯抗剪强度验算：

凸梯抗剪强度验算满足：剪应力=177.631<=990.000(kPa)

滑移力=18.902(kN)抗滑力=89.686(kN)

滑移验算满足：Kc=4.745>1.300

(二)倾覆稳定性验算

相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=0.564(m)

9

相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zwl=0.728(m)

相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.127(m)

相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=1.009(m)

相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=0.779(m)

验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性

倾覆力矩=14.731(kN-m)抗倾覆力矩=48.661(kN-m)

倾覆验算满足：K0=3,303>1,500

(三)地基应力及偏心距验算

基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力

作用于基础底的总竖向力=64.500(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=33.930(kN-m)

基础底面宽度B=1.360(m)偏心距e=0.154(m)

基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=0.526(m)

基底压应力：趾部=79.639踵部=15,214(kPa)

最大应力与最小应力之比=79.639/15.214=5.234

作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.154<=0.167*1.360=0.227(m)

墙趾处地基承载力验算满足：压应力=79.639<=144.000(kPa)

墙踵处地基承载力验算满足：压应力=15.214<=156.000(kPa)

地基平均承载力验算满足：压应力=47.427〈=120.000(kPa)

(四)墙趾板强度计算

标准值：

作用于基础底的总竖向力=64.500(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=33.930(kN-m)

基础底面宽度B=1.360(m)偏心距e=0.154(m)

基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=0.526(m)

基础底压应力：趾点=79.639踵点=15.214(kPa)

设计值:

10

作用于基础底的总竖向力=71.168(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=36.411(kN-m)

基础底面宽度B=1.360(m)偏心距e=0.168(m)

基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=0.512(m)

基础底压应力：趾点=91.201踵点=13.458(kPa)

［趾板根部］

截面高度：H'=0.300(m)

截面弯矩：M=2.550(kN-m)

纵向受拉钢筋构造配筋：As=500.000(mm2)

截面剪力：Q=18.874(kN)

剪力设计值=18.874(kN)<173.750(kN),可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av=

1.200(mm2/mm)。

截面弯矩：M(标准值)=1.889(kN-m)

最大裂缝宽度：Sfmax=0.022(mm)»

(五)墙踵板强度计算

标准值：

作用于基础底的总竖向力=64.500(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=33.930(kN-m)

基础底面宽度B=1.360(m)偏心距e=0.154(m)

基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=0.526(m)

基础底压应力：趾点=79.639踵点=15.214(kPa)

设计值：

作用于基础底的总竖向力=71.168(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=36.411(kN-m)

基础底面宽度B=1.360(m)偏心距e=0.168(m)

基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=0.512(m)

基础底压应力：趾点=91.201踵点=13.458(kPa)

［踵板根部］

截面高度：H'=0.300(m)

截面弯矩：M=14,352(kN-m)

纵向受拉钢筋构造配筋：As=500.000(mm2)

转换为斜钢筋：As/cosa=503(mm2)

截面剪力：Q=20.056(kN)

剪力设计值=20.056(kN)<173.750(kN),可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av=

1.200(mm2/mm)。

截面弯矩：M(标准值)=8.347(kN-m)

最大裂缝宽度：6fmax=0.097(mm)o

11

(六)立墙截面强度验算

［距离墙顶0.425(m)处］

截面高度H'=0.200(m)

截面剪力Q=2.961(kN)

截面弯矩M=0.568(kN-m)

截面弯矩M(标准值)=0.369(kN-m)

纵向受拉钢筋构造配筋：As=300.000(mm2)

剪力设计值=2.961(kN)<104.250(kN),可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av=

1.200(mm2/mm)。

最大裂缝宽度：6fmax=0.012(mm)o

［距离墙顶0.850(m)处］

截面高度H'=0.200(m)

截面剪力Q=7.662(kN)

截面弯矩M=2,763(kN-m)

截面弯矩M(标准值)=1.794(kN-m)

纵向受拉钢筋构造配筋：As=300.000(mm2)

剪力设计值=7.662(kN)<104.250(kN),可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av=

1.200(mm2/mm)。

最大裂缝宽度：Sfmax=0.058(mm)o

［距离墙顶L275(m)处］

截面高度H'=0.200(m)

截面剪力Q=14.104(kN)

截面弯矩M=7.327(kN-m)

截面弯矩M(标准值)=4.758(kN-m)

纵向受拉钢筋构造配筋：As=300.000(mm2)

剪力设计值=14.104(kN)<104.250(kN),可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av=

1.200(mm2/mm)。

最大裂缝宽度：Sfmax=0.154(mm)o

［距离墙顶1.700(m)处］

截面高度H'=0.200(m)

截面剪力Q=22.286(kN)

截面弯矩M=14.998(kN-m)

截面弯矩M(标准值)=9.739(kN-m)

纵向受拉钢筋：As=310.689(mm2)>Asmin=300.000(mm2)

12

剪力设计值=22.286(kN)<104.250(kN),可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av

1.200(mm2/mm)。

最大裂缝宽度：Sfmax=0.305(mm)o

各组合最不利结果

(-)滑移验算

安全系数最不利为：组合1(组合1)

抗滑力=89.686(kN),滑移力=18.902(kN)o

滑移验算满足：Kc=4.745>1.300

(-)倾覆验算

安全系数最不利为：组合1(组合1)

抗倾覆力矩=48.661(kN-M),倾覆力矩=14.731(kN-m)„

倾覆验算满足：K0=3,303>1,500

(三)地基验算

作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(组合1)

作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.154<=0.167*1.360=0.227(m)

墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)

墙趾处地基承载力验算满足：压应力=79.639〈=144.000(kPa)

墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)

13

墙踵处地基承载力验算满足：压应力=15.214<=156.000(kPa)

地基平均承载力验算最不利为：组合1(组合1)

地基平均承载力验算满足：压应力=47.427〈=120.000(kPa)

(四)墙趾板强度计算

［趾板根部］

截面高度：H'=0.300(m)

抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1)

截面弯矩：M=2.550(kN-m)

配筋面积：As=500(mm2)

抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1)

截面剪力：Q=18.874(kN)

配筋面积：Av=1.200(mm2/m)

裂缝计算最不利结果：组合1(组合1)

裂缝宽度：w=0.022(nun)

(五)墙踵板强度计算

［踵板根部］

截面高度：H'=0.300(m)

抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1)

截面弯矩：M=14.352(kN-m)

配筋面积：As=503(mm2)

抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1)

截面剪力：Q=20.056(kN)

配筋面积：Av=1.200(mm2/m)

裂缝计算最不利结果：组合1(组合1)

裂缝宽度：w=0.097(mm)

(六)立墙截面强度验算

［距离墙顶0.425(m)处］

截面高度H'=0.200(m)

抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1)

14

截面弯矩：M=0.568(kN-m)

配筋面积：As=300(mm2)

抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1)

截面剪力：Q=2.961(kN)

配筋面积：Av=1.200(mm2/m)

裂缝计算最不利结果：组合1(组合1)

裂缝宽度：w=0.012(mm)

［距离墙顶0.850(m)处〕

截面高度H'=0.200(m)

抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1)

截面弯矩：M=2.763(kN-m)

配筋面积：As=300(mm2)

抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1)

截面剪力：Q=7.662(kN)

配筋面积：Av=1.200(mm2/m)

裂缝计算最不利结果：组合1(组合1)

裂缝宽度：w=0.058(mm)

［距离墙顶1.275(m)处］

截面高度H'=0.200(m)

抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1)

截面弯矩：M=7.327(kN-m)

配筋面积：As=300(mm2)

抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1)

截面剪力：Q=14.104(kN)

配筋面积：Av=1.200(mm2/m)

裂缝计算最不利结果：组合1(组合1)

裂缝宽度：w=0.154(mm)

［距离墙顶1.700(m)处］

截面高度H'=0.200(m)

抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1)

截面弯矩：M=14.998(kN-m)

配筋面积：As=311(mm2)

抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1)

截面剪力：Q=22.286(kN)

15

配筋面积：Av=1.200(mm2/m)

裂缝计算最不利结果：组合1(组合1)

裂缝宽度:w=0.305(mm)

经计算满足裂缝宽度为0.2mm的悬臂式挡墙墙趾板截面配筋面积As=500nim2,

22

实配10根HRB400级钢筋4)12单侧布置，面积为1130.4mm>500mmo

墙踵板截面配筋面积As=503mm2,实配10根HRB400级钢筋612单侧布置，面

积为1130.4nun2>503mm2o

立墙［距离墙顶1.7m)处］最大截面配筋面积As=3H(mm2),实配10根HRB400

级钢筋612@200配筋面积为1130.4mm2>480.689mm2,满足要求。

变形验算：

1计算简图：

2计算条件:

荷载条件:

均布恒载标准值：0.00kN/m活载准永久值系数：0.50

均布活载标准值：0.OOkN/m支座弯矩调幅幅度：0.0%

梁容重：25.00kN/m3计算时考虑梁自重：不考虑

恒载分项系数：1.30活载分项系数：1.50

活载调整系数：1.00

配筋条件：

抗震等级：不设防纵筋级别：HRB400

混凝土等级：C30箍筋级别：HPB300

16

配筋调整系数:1.0上部纵筋保护层厚：25mm

面积归并率:30.0%下部纵筋保护层厚：25mm

最大裂缝限值:0.200mm挠度控制系数C:200

截面配筋方式：双筋按裂缝控制配筋计算

3计算结果：

单位说明：

弯矩:kN.m剪力:kN

纵筋面积:mm?箍筋面积:mn^/m

裂缝:mm挠度:mm

梁号1：跨长=2000BXH=1000X200

左中右

弯矩㈠：-28.600-5.720-0.000

弯矩(+)：0.0000.0000.000

剪力：34.32012.8700.000

上部as:353535

下部as:353535

上部纵筋：568400400

下部纵筋：400400400

箍筋Asv:127112711271

上纵实配：5E14(770)5E14(770)5E14(770)

下纵实配：5E14(770)5E14(770)5E14(770)

箍筋实配：4d8@150(1340)4d8@150(1340)4d8@150(1340)

腰筋实配：——(0)——(0)——(0)

上实配筋率：0.38%0.38%0.38%

下实配筋率：0.38%0.38%0.38%

箍筋配筋率：0.13%0.13%0.13%

裂缝：0.1340.0120.000

挠度：-0.0001.7354.764

最大裂缝：0.134mm〈0.200mm

最大挠度4.764mm<20.000mm(2X2000/200悬挑)

本跨计算通过.

4所有简图:

17

-28,600

4oo

M:+0,000

-28.600

/+34.320

;+0,000

4764

/6o2ooo

//

/

/T

/<-

经计算最大挠度4.764mm<20.000mm(2X2000/200悬挑)，满足条件。

7.2.2悬臂式挡墙验算(墙高3m)

原始条件：

墙身尺寸：

墙身高：3.000(m)

墙顶宽：0,280(m)

面坡倾斜坡度：1：0.000

背坡倾斜坡度：1：0.000

墙趾悬挑长DL:0.340(m)

墙趾跟部高DH:0,350(m)

墙趾端部高DH0:0.250(m)

墙踵悬挑长DL1:1.300(m)

墙踵跟部高DH1:0.350(m)

墙踵端部高DH2:0.250(m)

加腋类型:不加腋

设防滑凸梯

防滑凸梯尺寸BT1:1:0.700(m)

防滑凸梯尺寸BT:0.550(m)

防滑凸梯尺寸HT:0.400(m)

防滑凸梯被动土压力修正系数：1.000

防滑凸梯容许弯曲拉应力：0.500(MPa)

20

防滑凸梯容许剪应力：0.990(MPa)

钢筋合力点到外皮距离：50(mm)

墙趾埋深：1.000(m)

物理参数：

混凝土墙体容重：25.000(kN/m3)

混凝土强度等级：C30

纵筋级别：HRB400

抗剪腹筋级别：HRB400

裂缝计算钢筋直径：20(mm)

场地环境：一般地区

墙后填土内摩擦角：30.000(度)

墙后填土粘聚力：0.000(kPa)

墙后填土容重：19.000(kN/m3)

墙背与墙后填土摩擦角：17.500(度)

地基土容重：18.000(kN/m3)

修正后地基承载力特征值：140.000(kPa)

地基承载力特征值提高系数：

墙趾值提高系数：1.200

墙踵值提高系数：1.300

平均值提高系数：1.000

墙底摩擦系数：0.350

地基土类型：土质地基

地基土内摩擦角：30.000(度)

土压力计算方法：库仑

坡线土柱：

坡面线段数：1

折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数

19.0000.0001

第1个：定位距离0.000(m)城-A级

地面横坡角度：0.000(度)

21

填土对横坡面的摩擦角：35.000(度)

墙顶标:曷；0,000(m)

挡墙分段长度：10.000(m)

荷载组合信息：

结构重要性系数：1.10。

荷载组合数：1

钢筋混凝土配筋计算依据：《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)

第1种情况：组合1

组合系数：L000

1.挡土墙结构重力分项系数=0.900V

2.填土重力分项系数=0.900V

3.填土侧压力分项系数=1.400V

4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400V

［土压力计算］计算高度为3.000(m)处的库仑主动土压力

无荷载时的破裂角=33.588(度)

城-A级

路基面总宽=9.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)

单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)

经计算得，路面上横向可排列此种车辆3列

布置宽度=3.292(m)

布置宽度范围内车轮及轮重列表：

第1列车：

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

010.6000.25030.00030.000

022.4000.25030.00030.000

030.6000.60070.00070.000

042.4000.60070.00070.000

050.6000.60070.00070.000

22

062.4000.60070.00070.000

070.6000.600100.000100.000

082.4000.600100.000100.000

090.6000.60080.00080.000

102.4000.60080.00080.000

：2列车

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

013.7000.25030.0000.000

025.5000.25030.0000.000

033.7000.60070.0000.000

045.5000.60070.0000.000

053.7000.60070.0000.000

065.5000.60070.0000.000

073.7000.600100.0000.000

085.5000.600100.0000.000

093.7000.60080.0000.000

105.5000.60080.0000.000

布置宽度B0=3.292(m)分布长度L0=19.932(m)荷载值SG=700.000(kN)

换算土柱高度h0=0.561(m)

按假想墙背计算得到：

第1破裂角：30.366(度)

Ea=64.718(kN)Ex=38.561(kN)Ey=51.976(kN)作用点高度Zy=l.136(m)

因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在

墙身截面积=1.552(m2)重量=38.800(kN)

整个墙踵上的土重(不包括超载)=29.906(kN)重心坐标(0.676,-1.797)(相对于墙面坡上角点)

墙趾板上的土重=4.284(kN)相对于趾点力臂=0.166(m)

(-)