DBJ52T 079-2016 贵州省基桩承载力自平衡检测技术规程

capacitytestingoffoundationpiles贵州省住房和城乡建设厅发布贵州省工程建设标准基桩承载力自平衡检测技术规程Technicalspecificationforself-balancapacitytestingoffoundationpiles贵州中建建筑科研设计院有限公司贵州道兴建设工程检测有限责任公司武汉理工大学出版社3建标标备[2016]182号贵州省住房和城乡建设厅：你厅《关于申请工程建设地方标准<基桩承载力自平衡检测技术规程>备案的函》收悉。经研究，同意该该标准的备案号将刊登在国家工程建设标准化信息网和近期中华人民共和国住房和城乡建设部标准定额司2016年8月29日4黔建科通[2016]277号关于发布工程建设地方标准《基桩承载力自平衡由贵州中建建筑科研设计院有限公司、贵州道兴建设号为DBJ52/T079—2016,自2016年11月1日起实施。厅建筑节能与科技处。5基桩承载力自平衡检测法是近年来发展非常迅速的基桩承载力检测技术，对环境的要求低、对场地的适应性强，加载能力可根据试桩要求进行专门设计，在国内的发展应用已有十余年。为引导和规范我省基桩承载力自平衡试验检测技术的应用，使基桩的承载力得到有效检验，确保基桩工程的质量，根据贵州省住房和城乡建设厅文件(黔建科通[2015]285号文)的要求，由贵州中建建筑科研设计院有限公司、贵州道兴建设工程检测有限责任公司承担本规程的编写工作。贵州中建建筑科研设计院有限公司、贵州道兴建设工程检测有限责任公司会同有关单位经过广泛调查研究，认真总结了贵州省基桩承载力自平衡检测的实践经验和科研成果，参照其他省份和地区关于基桩承载力自平衡检测法的地方技术规程，结合贵州省基桩承载力自平衡检测的现状特点，在广泛征求意见的基础上，制定本规程。本规程共分7章、4个附录。包括总则、术语和符号、基本规浆要求等。本规程的主编单位：贵州中建建筑科研设计院有限公司贵州道兴建设工程检测有限责任公司本规程的参编单位：贵州省建设工程质量安全监督总站贵州省建设工程质量检测协会贵州交通职业技术学院贵州正建兴业工程质量检测有限公司6古兴科帅海乐刘华玺安光文周永国黄质宏谢文晖邓绍虞袁志英曹新民7 3基本规定 3.1检测机构和人员 3.2仪器设备 3.3检测数量 3.5检测前的准备 3.6检测结果评价 4测试设备及安装 4.1荷载箱 4.2荷载箱的安装 4.3加压测试系统 4.4位移测试系统 6检测数据的分析与判定 6.1抗压桩检测数据的分析与判定 6.2抗拔桩检测数据的分析与判定 7试验后注浆要求 附录B(规范性附录)等效转换方法 B.1等效转换方法 B.2转换假定 8 附录C基桩承载力自平衡法静载荷试验记录表 附录D规程用词说明 11.0.1为规范基桩承载力自平衡试验检测，确保基桩承载力自平直径的灌注桩，特别适用于传统静载试验方法难以实施的水上、坡地、基坑底、狭窄场地及特大吨位的竖向承载力基桩等。1.0.3自平衡法静载试验包括基桩竖向抗压静载试验和基桩竖向抗拔静载试验。1.0.4基桩承载力自平衡法试验检测除应执行本规程外，尚应符合国家和贵州省现行有关标准的规定。22.1.1基桩foundationpile桩基础中的单桩。基桩自平衡法静载试验是将荷载箱置于桩身平衡点处，在荷载箱处逐级施加竖向荷载，观测位移，通过试验数据绘制上、下段桩的荷载-沉降曲线，从而得到试桩的单桩竖向抗压(抗拔)极限承载力的方法。2.1.3单桩竖向极限承载力ultimateverticalbearingcapacityof单桩在竖向荷载作用下达到破坏状态前或者出现不适于继续承载的变形时所对应的荷载。2.1.4荷载箱loadcell基桩自平衡法静载试验中特制的加载装置。2.1.5平衡点balancedposition桩身某一位置，其上段桩桩身自重及桩侧抗拔极限摩阻力之和与下段桩桩侧抗压极限摩阻力及极限桩端阻力之和基本相等。2.1.6慢速维持荷载法slowmaintenanceloadingmethod按一定要求将荷载分段加到试桩上，每级荷载维持不变直到桩顶沉降量达到某一规定的相对稳定标准(每小时的沉降不超过0.1mm,并连续出现2次),然后继续加下一级荷载；当达到规定的终止试验条件时，便停止加荷，再分级卸荷直到零载。Q——自平衡法静载试验中施加的荷载、桩身轴力；Q——单桩竖向承载力极限值；R。——单桩竖向承载力特征值；Q——上段桩的竖向抗拔极限承载力；Qm——下段桩的竖向抗压极限承载力；W——荷载箱上部桩的自重；γ——向下、向上摩阻力转换系数；sa——桩顶位移；s——荷载箱处向上位移；s,——荷载箱处向下位移；Q——桩端的轴力；L——上段桩长度；E,——桩身弹性模量；A,——桩身截面面积；U——桩身周长。43.1检测机构和人员检测机构和人员应符合国家及省级部门相关规定。3.2.1检测所使用的检测仪器、仪表及设备，应由国家法定的检验机构校准合格，并在校准有效期内使用。坏，经修复后在使用前必须重新校准。3.2.3检测所使用的仪器、仪表及设备应满足检测工作所必需的环境要求。3.3检测数量3.3.1检测数量的确定应以单位工程同条件下的基桩总数为计算依据。3.3.2对使用不同规格类型基桩的单位工程应按不同规格类型的基桩总数分别确定检测数量。3.3.3采用自平衡法确定单桩承载力特征值时，对设计等级为甲级、地质条件复杂或异型(非等直径)桩的桩基，其检测数量不应少于基桩总数的1%,且不应少于3根；其他桩基工程的检测数量不宜少于基桩总数的1%,且不应少于3根。3.3.4有设计要求的，按设计要求确定。3.3.5当单桩承载力不满足设计要求时，应分析原因，并经各方协商认定后扩大检测数量。53.5.5试验加载前应采用声波透射法进行桩身完桩到开始试验的休止时间尚应符合表3.5.6的规定。土的类别休止时间(天)7注：对泥浆护壁钻孔灌注桩，宜适当延长休止时间。62当采用后注浆施工工艺时，注浆后休止时间不宜少于20天，当浆液中掺入早强剂时可于注浆完成后15天进行。3.6检测结果评价3.6.1承载力的评价，应给出每根受检桩的承载力实测值，对于工程桩在符合本规程检测数量、比例和桩位选择要求的前提下给出单位工程同一条件下单桩承载力特征值是否满足设计要求的结论。3.6.2检测报告应包含以下内容：配筋图、相应的地质剖面图或柱状图及荷载箱埋设位置图。3受检桩的施工记录。4受检桩桩身完整性检测结果。程描述。6原始数据记录表、汇总表和相应的Qs、s-lgt、s-lgQ等曲线，转换为桩顶加载的等效转换数据表和等效转换Qs曲线，转换方法见附录B。力计算方法，各级荷载下桩身轴力变化曲线，各土层的桩的极限侧阻力和极限端阻力。传感器设置位置及数量宜符合下列规定：1)传感器宜放在两种不同性质土层的界面处，以测量桩在不同土层中的分层摩阻力。在地面处(或以上)应设置一个测量断面作为传感器标定断面。传感器埋设断面距桩顶和桩底的距离不应小于1倍桩径。2)在同一断面处可对称设置2～4个传感器，当桩径较大或试验要求较高时取高值。7容相应的检测结论。原因分析。84.1.2荷载箱最大双向加载值应大于预估单桩竖向极限承载力的1.2倍。4.1.3荷载箱的外部形状应不妨碍成桩过程。4.1.4荷载箱的行程不宜小于10cm。4.2.1荷载箱埋设位置应根据岩土工程勘察报告进行估算。单4.2.2荷载箱平放于试桩中心(当多个荷载箱并联时荷载箱形心4.2.3荷载箱的上下板必须分别与上下钢筋笼的主筋焊接在一9自平衡法静载荷试验荷载箱安装可参照附录A进行。4.3.1荷载的量测应选用全自动仪器控制加载。4.3.3荷载测量仪表技术要求应符合下列规定：1测压传感器的测量误差不应大于满量程的0.5%;2压力表精度应优于或等于0.4级。额定工作压力的80%。1百分表的量程宜为50mm或100mm,分辨率为0.01mm,示值总误差不大于0.05mm;2电子位移计的量程宜为50mm或100mm,分辨率为0.01mm,其测量误差不应大于满量程的0.1%。4.4.4位移测量所用位移丝(杆)可选用有护管和无护管两种形4.4.5位移测量应在其2个正交直径方向对称安置2组(每组24.4.6上位移丝(杆)宜固定在荷载箱顶板以上20～30cm的位4.4.9试桩和基准桩之间的中心距离应大于或等于3D且不小于2.0m。4.4.10位移测试装置宜设防风防雨棚，以确保测试装置不受外5.0.1基桩自平衡静载荷试验应采用慢速预估极限荷载的1/12～1/10,第一级可按2倍分级荷载加荷；载量的2倍；持过程中的变化幅度不得超过分级荷载的±5%。1每级加载后，第一小时内按第5min、15min、30min、量△s,不超过0.1mm,并连续出现两次(从每级荷载施加后的第30min开始，由连续三次或三次以上每30min的位移观测值计算);3每级卸载后隔15min测读一次，读两次1某级荷载作用下位移增量△s,超过前一级荷载作用下位移增量△s;-1的5倍。宜加载至位移量超过40mm。2某级荷载作用下位移增量△s;超过前一级荷载作用下位移增量△s-1的2倍且在24h内不稳定时。3已达到设计要求的最大加载量。4当荷载-位移曲线呈缓变型时，向上、向下位移量超过40~60mm后。6检测数据的分析与判定6.1抗压桩检测数据的分析与判定6.1.1确定单桩竖向抗压承载力时，应绘制竖向荷载-沉降(Qs)、沉降-时间对数(s-lgt)曲线，需要时也可绘制其他辅助分析所需曲线。6.1.2当进行桩身应力、应变测定时，应整理出有关数据的记录表，并绘制桩身轴力分布图、计算不同土层的分层侧阻力。6.1.3上段桩极限承载力Q和下段桩极限承载力Q可按下列方法综合分析确定：1根据位移随荷载变化的特征确定：对于陡降型Qs曲线，取其发生明显陡降的起始点对应的荷载值。2根据沉降随时间变化的特征确定：取s-lgt曲线尾部出现明显向下弯曲的前一级荷载值。3出现第5.0.4条第2款情况，取前一级荷载值。4对于缓变型Qs曲线可根据沉降量确定，宜取s=40mm对应的荷载值；当桩长大于40m时，宜考虑桩身弹性压缩量；对桩长大于40m且直径大于或等于800mm的桩，可取s=0.05D(D为桩端直径)对应的荷载值。5当按上述四款判定桩的竖向抗压承载力未达到极限时，桩的竖向抗压极限承载力可取最大试验荷载值。6.1.4单桩竖向抗压极限承载力可根据受检桩的上段桩极限承载力Q和下段桩极限承载力Qm,按下式确定：式中：Q——桩的单桩竖向抗压极限承载力；Q——上段桩的极限承载力；Qm——下段桩的极限承载力；W——桩荷载箱上部桩自重；γ——桩的向下、向上摩阻力转换系数，根据荷载箱上部土6.1.5单桩竖向抗压极限承载力统计值的确定应符合下列规定：1参加统计的试桩结果，当满足其极差不超过平均值的30%时，取其平均值为单桩竖向抗压极限承载力。2当极差超过平均值的30%时，应分析极差过大的原因，结合工程具体情况综合确定，必要时可增加试桩数量。3对桩数为3根或3根以下的柱下承台，或工程桩抽检数量小于3根时，应取低值。6.1.6单位工程同一条件下的单桩竖向抗压承载力特征值R。应按单桩竖向抗压极限承载力统计值的一半取值。6.2抗拔桩检测数据的分析与判定6.2.1绘制上拔荷载U与桩顶上拔量δ之间的关系曲线(U-δ曲线)和δ与时间t之间的曲线(ờlgt曲线)。6.2.2当进行桩身应力、应变测定时，应整理出有关数据的记录表，并绘制桩身轴力分布图、计算不同土层的分层侧阻力。6.2.3单桩竖向抗拔极限承载力可按下列方法综合判定：1根据上拔量随荷载变化的特征确定：对陡变型U-8曲线，取陡升起始点对应的荷载值。2根据上拔量随时间变化的特征确定：取olgt曲线斜率明显变陡或曲线尾部明显弯曲的前一级荷载值。3当按上述两款判定桩的竖向抗拔承载力未达到极限时，桩的竖向抗拔极限承载力可取最大试验荷载值。6.2.4根据受检桩的上段桩极限承载力Q,可按下式确定受检桩单桩竖向抗拔极限承载力：式中：U——桩的单桩竖向抗拔极限承载力；6.2.5单桩竖向抗拔极限承载力统计值的确定应符合本规范第6.1.5条的规定。6.2.6单位工程同一条件下的单桩竖向抗拔承载力特征值应按7.0.1采用自平衡法静载荷试验进行单桩竖向承载力检测的桩用作工程桩时，必须对荷载箱部位产生的缝隙进行注浆。1注浆管应采用钢管。盖、管内无异物。的桩，宜对称布置2根注浆管；对直径大于800mm而不大于5当桩埋设有声测管或位移护管，且为钢管时，也可用作注浆管。比宜为0.5～0.65,确保浆体强度达到桩身强度要求，无收缩。水泥进场需取样复验，不得采用未经检验或检验不合格的水泥。塞，确定注浆初压力。2注浆流量不宜超过75L/min。3注浆后的养护时间为7d。附录A测试系统的安装自平衡法静载荷试验荷载箱及压力位移传递系统的安装示意图见图A.1。B.1等效转换方法本方法适合于单荷载箱，对于多荷载箱可参照单荷载箱的方法分段进行转换。将自平衡法获得的向上、向下两条Qs曲线等效转换为相应传统静载试验的一条P-s曲线，以确定桩顶位移，见图B.1。(a)自平衡法曲线；(b)等效转换曲线B.2转换假定B.2.1桩为弹性体。B.2.2等效的试桩分为上、下段桩，分界截面即为自平衡桩的平衡点A—A截面。B.2.4自平衡法中，桩端的承载力-位移量关系及不同深度的桩侧摩阻力-变位量关系与传统试验法是相同的。B.2.5桩上段的桩身压缩量△s为荷载箱下段荷载及上段荷载引起的上段桩的弹性压缩变形之和，即：式中：△S₁——受压桩上段在荷载箱下段力作用下产生的弹性压缩变形量；△s₂——受压桩上段在荷载箱上段力作用下产生的弹性压缩B.2.6计算上段桩弹性压缩变形量△s2时，侧摩阻力使用平均值B.2.7可由单元上下两面的轴向力和平均断面刚度来求各单元应变。B.3桩身无轴力实测值B.3.1根据假定B.2.5和B.2.6:Q——对应于自平衡法Q-s。曲线中上段桩位移绝对值等于s。时的上段桩荷载，单位为千牛(kN);L——上段桩长度，单位为米(m);E——桩身弹性模量，单位为千帕(kPa);A,——桩身截面面积，单位为平方米(m²);W——试桩荷载箱上部桩自重，单位为千牛(kN);Q的取值对于自平衡法而言，每一加载等级由荷载箱产生的向上、向下的力是相等的，但所产生的位移量是不相等的。因此，Q应该是对应于自平衡法Q-s。曲线中上段桩位移绝对值等于s₁时的上段桩荷载，亦即在自平衡法向上的Q-s。曲线上使s=s₁时所对应的荷载。B.3.2将式(B.2)、式(B.3)代入式(B.1),可得桩身的弹性压缩桩顶等效荷载为：根据假定B.2.3,与桩顶等效荷载P对应的桩顶位移s为：B.4桩身轴向力实测值B.4.1根据假定B.2.7,将荷载箱以上部分分割成n个单元，任意一单元i的桩轴向力Q(i)和变位量s(i)可用下式表示(示意图QQs,式中：Q,——i=n+1点(荷载箱深度)桩的轴向力(荷载箱荷载),单位为千牛(kN);s;——i=n+1点桩向下的变位量，单位为米(m);t(m)——m点(i~n之间的点)的桩侧摩阻力(假定向上为正值),单位为千帕(kPa);U(m)—m点处桩周长，单位为米(m);A,(m)——m点处桩截面面积，单位为平方米(m²);E,(m)——m点处桩弹性模量，单位为千帕(kPa);h(m)——分割单元m的长度，单位为米(m)。B.4.2单元i(图B.3)的中点变位量sm(i)可用下式表示：将式(B.7)代入式(B.8)和式(B.9)中，可得：用以上公式，由自平衡法测试出的桩侧摩阻力r(i)与变位量求出t(i),还可由荷载箱荷载Q,与位移量s;的关系曲线求出Q;。所以，对于s(i)和sm(i)的2n个未知数，可建立2n个联立方程式。当荷载还没有传到荷载箱处时，直接采用荷载箱上段曲线Q+-s+进行转换。附录C基桩承载力自平衡法静载荷试验记录表桩承载力自平衡法静载荷试验宜按表C.0.1的格式记录。表C.0.1单桩竖向静载荷试验记录表观测时间时分间隔时间向上位移s,(mm)向下位移s₂(mm)表1累计表1累计附录D规程用词说明D.0.1为便于在执行本规程条文时区别对待，对于要求严格程度不同的用词说明如下：1表示很严格，非这样做不可的用词：2表示严格，在正常情况下均应这样做的用词：正面词采用“应”;3表示允许稍有选择，在条件许可时首先这样做的用词：D.0.2条文中指明必须按其他有关标准和规范执行时，写法为“应按……执行”或“应符合……的要求(或规定)”。非必须按所指定的标准规范执行时，写法为“可参照……的要求(或规定)”。制订说明《基桩承载力自平衡检测技术规程》(DBJ52/T079—2016)经贵州省住房和城乡建设厅2016年8月4日以黔建科通[2016]277号文批准公布。本规程制定过程中编制组进行了国内外基桩竖向承载力自平衡法静载荷试验的调查研究，总结了我国尤其是贵州省工程建设基桩竖向承载力自平衡法静载荷试验的实践经验。通过在息烽开磷城E区基桩自平衡试验等很多工程，用传统静载抗压试验法、传统静载抗拔试验法等多种试验方法与自平衡法进行比对研究，并且结合高承载力灌注桩的检测实例研究自平衡法在贵州地区使用的适用性和应该解决的问题，取得了确定平衡点、土层摩阻力等重要技术参数。 3.1检测机构和人员 3.2仪器设备 3.3检测数量 3.4检测桩位的确定 3.5检测前的准备 3.6检测结果评价 4.1荷载箱 4.2荷载箱的安装 4.3加压测试系统 4.4位移测试系统 6.1抗压桩检测数据的分析与判定 1.0.1由于我省岩土工程地质环境复杂，在某些高大建筑工程中采用大直径超长钻孔灌注桩基础，这类桩承载力特别大，受现场条件、结构特点等限制，传统的静载试验越来越难以实现，因此出现了基桩自平衡静载荷试验方法。基桩自平衡静载荷试验方法具有如下优点：1装置较简单：占用场地小，试桩准备工作省时省力，安全快捷。需露出地面，对于有地下室的桩基础，与其他试桩法相比，不仅桩长减少很多，而且不需运人数百吨或数千吨物料，不需构筑笨重的反力架，因而节省材料，降低试桩本身造价。尽管荷载箱为一次性投入器件，但与传统方法相比可节省试验总费用的30%～60%。3适用范围广：自平衡检测法不仅可用于普通施工场地的试高吨位试桩等情况下，更显其优越性。基桩自平衡法静载荷试验是一种比较新的检测方法，大多数检测单位接触还不多，为保证桩基础质量，规范检测行为，保证检1.0.2近几年的实践表明，自平衡静载荷试验适用于黏性土、粉钢管桩等。由于自平衡静载荷试验要在桩内埋设荷载箱，桩径过小会影响桩的施工，并且桩径过小，桩的承载力低，自平衡静载荷试验相对于传统静载试验优势不明显。故自平衡静载荷试验主要用于直径800mm以上的高承载力、大长桩的承载力检测。1.0.3贵州的岩土工程地质环境十分复杂，考虑到城乡建设的百年大计，为保证基础建设的质量，在贵州省范围内进行基桩自平衡静载荷试验，强调首先应按照本规程的规定严格实施，除此而外尚应符合现行相关标准中的规定。2.1.2自平衡法静载荷试验是将一种特制的荷载箱埋设在桩身平衡点位置。试验时，从桩顶通过输压管对荷载箱内腔施加压力，箱盖与箱底被推开，从而调动桩周土的摩阻力与端阻力，直至破坏，从而测得桩的单桩竖向抗压(拔)承载力。其测试原理见图2.1.1。2.1.5平衡点平衡点是桩身某一位置，该点以上的桩身自重及桩侧抗拔极限摩阻力之和与该点以下桩侧抗压极限摩阻力及极限桩端阻力之和基本相等。将荷载箱埋置在“平衡点”技术上是合理的，投入上在试验之前根据试桩邻近的钻孔资料，结合岩土工程勘察报告提供的参数和试桩经验来确定“平衡点”,存在一差的存在会造成试验时一段桩达到极限承载力，另一段桩还未达到极限承载力，由此确定的单桩竖向极限承载力小于真实的极限承载力，试验结果偏于保守，对于工程质量来说是安全的。3.1检测机构和人员这一条旨在加强对检测机构的检测设备、能力、技术水平、质量保证体系运行的考核与监督管理，以保证出具的检测结果客观、基桩自平衡静载荷试验要求检测人员具有一定的岩土工程技术知识、桩的施工相关知识和检测经验。因此必须经主管部门培训、考核合格后上岗，是保证工程检测质量的一项重要措施，可防止不具备相应检测技术水平的人员涉足这一工作，避免由此而可能造成的质量隐患。3.2.1检测仪器、仪表及设备必须送至法定计量检定单位进行定期检定，且使用时必须在计量检定的有效期之内，以保证基桩检测数据的准确可靠性和可追溯性。3.2.2由于基桩检测工作的环境较差，在检定有效期内，也可能由于使用不当或环境恶劣等造成检测仪器、仪表、设备发生故障或损坏，从而影响到计量功能和精度，修复后在投入检测工作前必须重新检定。3.2.3具体应符合《电子测量仪器环境试验总纲》(GB6587.1)中Ⅱ组的要求和规定。3.3检测数量3.3.1~3.3.2由于基桩检测是抽样检测而且要对拟建场地内的桩基情况进行评价，所以严格规定如何确定检测数量是必要的，只有在满足抽样原则、抽样比例和检测数量的前提下，才能够对桩基做出正确的评价。3.3.3本条规定的试桩数量，与《建筑基桩检测技术规范》(JGJ106—2014)一致。本条规定的受检桩数量仅仅是下限，可根据实际情况增加试桩数量。3.3.5扩大检测数量宜根据地质条质量变异性等因素合理确定，并应经过有关各方确认。3.4检测桩位的确定3.4.1本条规定是基于基桩自平衡静载荷试验平衡点的计算与试桩位置的地质条件相关，平衡点的位置关系到荷载箱与钢筋笼的连接，以及钢筋笼如何进行合理分段，因此检测桩位必须事先确3.4.2基桩检测是抽样检测，所以应当有一定的原则。基桩自平衡静载荷试验前应与设计和监理方沟通，尽量按设计或监理方的书面要求进行。尽量靠近勘探点是为了更准确地计算平衡点的位置。本条所述的抽样原则是有先后次序的，应顺序考虑。3.5检测前的准备3.5.1根据基桩检测工作的特殊性，本条对调查阶段工作提出了具体要求。为了正确地对基桩质量进行检测和评价，提高基桩检测工作的质量，做到有的放矢，应尽可能详细地了解和搜集有关的程勘察报告、桩基设计图纸、施工记录、桩身混凝土强度抗压试验报告、桩顶实际标高等。另外，有时委托方的介绍和提出的要求是笼统的、非技术性的，也需要通过调查来进一步明确委托方的具体要求和现场实施的可行性；有些情况下还需要检测技术人员到现场了解和搜集。3.5.2本条提出的检测方案内容为一般情况下包含的内容，某些情况下还需要包括场地开挖、道路、供电、照明等要求。有时检测方案还需要与委托方或设计方共同研究制定。3.5.3检测所用计量器具必须送至法定计量检定单位进行定期的要求，以保证基桩检测数据的准确可靠性和可追溯性。虽然计量器具在有效计量检定周期之内，但由于基桩检测工作的环境较差，使用期间仍可能由于使用不当或环境恶劣等造成计量器具的受损或计量参数发生变化。因此，检测前还应加强对计量器具、配套设备的检查或模拟测试；有条件时可配置校准装置进行自校，发现问题后应重新检定。3.5.6混凝土是一种与龄期相关的材料，其强度随时间的增加而增加。在最初几天内强度快速增加，随后逐渐变缓，其物理力学、声学参数变化趋势亦大体如此。桩基工程受季节气候、周边环境或工期紧的影响，往往不允许等到全部工程桩施工完并都达到28d龄期强度后再开始检测。自平衡试验为双向加载，桩身产生的应力是传统试验的一半，若桩身混凝土强度低，有可能引起桩身损伤或破坏。如果混凝土强度过低，可能产生桩身结构破坏而地基土承载力尚未完全发挥，桩身产生的压缩量较大的问题，检测结果不能真正反映设计条件下桩的承载力与桩的变形情况。为分清责任，规定桩身混凝土强度应大于设计强度的70%,并不得低于15MPa。桩在施工过程中不可避免地扰动桩周土，降低土体强度，引起桩的承载力下降，以高灵敏度饱和黏性土中的摩擦桩最明显。随着休止时间的增加，土体重新固结，土体强度逐渐恢复提高，桩的承载力也逐渐增加。成桩后桩的承载力随时间而变化的现象称为桩的承载力时间(或歇后)效应，我国软土地区这种效应尤为突出。因此，对于承载力检测，应同时满足地基土休止时间和桩身混凝土龄期(或设计强度)双重规定，若验收检测工期紧无法满足休止时对采用后注浆施工工艺的桩，注浆后的休止时间应同时得到满足。3.6检测结果评价3.6.2检测报告内容的要求基本考虑了从地质勘察、成孔、浇筑、养护龄期、检测方案、检测过程、检测数据避免检测报告过于简单，也有利于委托方、设计及检测部门对报告的审查和分析。4.1荷载箱4.1.1加载用的荷载箱是一特制的油压千斤顶。它需要按照桩的类型、截面尺寸和荷载等级专门设计生产，使用前必须进行标4.1.3为保证基桩成桩质量，要求荷载箱的外部形状设计应不妨碍灌注桩的灌注成桩过程，有利于钻孔灌注桩浮浆的排出。避免灌注时导管在荷载箱位置产生卡管或造成钢筋笼上浮，避免浮浆停滞在荷载箱底部，造成局部强度过低，加载过程中被荷载箱压碎或变形过大，导致试验失败，更可能影响桩的桩身质量。4.2荷载箱的安装4.2.1荷载箱的埋设位置：极限桩端阻力小于极限桩侧摩阻力维持加载；极限桩端阻力大于极限桩侧摩阻力时，荷载箱置于桩端，根据桩的长径比、地质情况采取桩顶配重或小直径桩模拟试验可采用双荷载箱或多荷载箱，以分别测试桩的极限端阻力和各段桩的极限侧摩阻力，荷载箱的埋设位置则根据特殊需要确定。4.2.2荷载箱必须平放在桩中心，以防产生偏心轴向力。当荷载箱位移方向与桩身轴线方向夹角小于5°时，可以保证荷载箱所发出力的99.6%作用在桩身轴线上，其偏心影响很小，可忽略不计。4.2.3钢筋笼在荷载箱位置断开，上段钢筋笼的主筋与荷载箱的上板牢固焊接在一起，下段钢筋笼的主筋与荷载箱的下板牢固焊接在一起，焊缝必须满足强度要求，以避免施工过程中荷载箱脱落。当荷载箱和下段钢筋笼重量较大，仅仅靠钢筋笼主筋与荷载箱板的焊接强度不能承受荷载箱和下段钢筋笼重量时，应分别在上下板主筋焊接位置设L形加强筋。4.2.4本条是对荷载箱上下设置喇叭状的导向钢筋所做的规定；设置喇叭状的导向钢筋的作用是为了钻孔灌注桩在灌注时导管能顺利通过荷载箱，避免导管的上下移动对荷载箱产生碰撞，从而影响荷载箱的埋设质量。4.3加压测试系统4.3.1~4.3.4对试验过程中加压系统所采用的仪器仪表的性真实、可靠，使各种人为或外界的影响降到最低限度。4.4位移测试系统4.4.1~4.4.3对试验过程中位移观测系统所采用的仪器仪表的测数据真实、可靠，使各种人为或外界的影响降到最低限度。4.4.4～4.4.6目前位移测量根据荷载箱内有无位移丝(杆)卡扣分别选用。荷载箱无位移丝(杆)卡扣时选用带保护管的位移丝(杆),施工时仅需将上位移丝(杆)固定在荷载箱顶板以上20~30cm的位置，下位移丝(杆)固定在荷载箱底板以下20～30cm的位置，然后将位移丝(杆)沿主筋绑扎牢固，引出桩顶。位移丝(杆)为一次性使用。荷载箱有位移丝(杆)卡扣时选用不带保护管的位移丝(杆),在施工时应设置护管，护管应与钢筋笼焊接牢固并保证垂直，且分别与荷载箱上下板焊接，焊缝应满足强度要求，护管应密封，试验前开启护管，试验完成后位移丝(杆)可收回。4.4.7~4.4.10对位移测量仪表的数量、安装要求及检测过程中 位移测试仪表的保护进行了规定，目的是为了保证位移检测数据真实、可靠，减少外界因素对位移测量结果的影响。2014)中加载方法、位移观测、终止试验的判定依据方法。6.1抗压桩检测数据的分析与判定6.1.3大量实践经验表明：当沉降量达到桩径的10%时，才可能出现极限荷载(太沙基和ISSMFE);黏性土中端阻力充分发挥所需的桩端位移为桩径的4%～5%,而砂土中至少要达到15%。对缓变型Qs曲线，按s=0.05D确定直径大于或等于800mm桩的极限承载力大体