商业总部项目基坑支护施工专项方案

商业总部项目基坑支护施工专项方案1地下连续墙施工福华三路地连墙共28幅，其中槽段为5850mm、5800mm、5550mm、5200mm、5000mm、4500mm、4100mm、4000mm、3900mm等，槽段平面形状有2种，分别为“一”字形、“L”形。东侧及西北角区域地连墙深38.98m，西侧及西北角区域地连墙深37.98m。第一阶段先施工福华三路中间10幅（FC0FC10、FC21-FC25）,第二阶段施工北侧10幅（FC11-FC20），最后施工南侧8幅（FC01-FC05、FC2FC28）。福华三路地连墙墙厚1000mm，混凝土强度等级为C40，采用水下商品混凝土，所有槽段地连墙混凝土抗渗等级均为P12，导槽混凝土等级采用C20，地连墙钢筋保护层厚度为80mm、导槽钢筋保护层厚度为50mm。地下连续墙兼作支护结构及永久地下室外墙。地下连续墙采用工字钢接头，工字钢接头的拼接钢板与先行槽段钢筋焊接，后续槽段设置接头钢筋伸入到接头的拼接钢板区，防水形式采用内防水。图1-1福华三路地连墙槽段平面布置图1.1地连墙施工工艺福华三路地连墙施工工艺流程如图5-1-2所示，其中导墙施工、泥浆制备与处理、连续墙成槽、钢筋笼制作与吊装、混凝土灌注是连续墙工程施工中的主要工序。图1-2福华三路地连墙施工工艺流程1、成槽（1）导墙施工导墙施工是福华三路地下连续墙施工的重要准备环节，其主要作用是为连续墙成槽导向，控制标高，控制槽段，钢筋网定位，防止槽口坍塌及承重。福华三路地连墙导墙型式为倒“L”型。图1-3导墙结构剖面图导墙施工顺序为：平整场地→测量放样→挖槽→绑扎钢筋→支模板→浇筑混凝土→拆模并设置横撑。为确保福华三路地下连续墙施工安全，在施工中应注意以下事项：1）放线要正确，导墙之间距离比成槽设备大4cm；2）导墙顶面平地面；3）模板、钢筋工程要符合施工规范要求；4）导墙在拆模后及时将左右导墙之间支撑起来，并且在导墙达到强度以前禁止重型机械在旁边行走，以防导墙变形；5）导墙尺寸需满足以下要求，以保证成槽垂直度：中心轴线累计误差值为±10mm，导墙顶标高误差为±10mm，导墙内侧墙面应垂直，墙面平整度小于5mm。（2）泥浆配置和使用泥浆的正确使用是成槽的关键。泥浆的制备要结合福华三路地质情况和周边施工条件进行。1）泥浆池及泥浆沟设置泥浆池分为三级，由沉淀池、循环池、储浆池组成，其中施工一区泥浆池尺寸为10m×8.5m×3m（长×宽×高），施工二区及施工三区泥浆池均为33m×3m×2.5m。池壁采用砖砌，壁厚240mm。2）泥浆的配制：拌制泥浆前，应根据福华三路地质条件、成槽方法等进行泥浆配合比的初定，合格后方可使用。膨润土在使用前需经取样，进行泥浆配比试验和物理分析。将选定的膨润土放入泥浆搅拌机中进行搅拌，制作泥浆。新制备的泥浆必须在泥浆池存放24小时以上，使粘土充分水化后，才能使用。泥浆主要成分为优质膨润土和水。表1-1泥浆配合比土层类型膨润土（%）增黏剂CMC（%）纯碱Na2CO3(%)黏性土8～100～0.020～0.5砂性土10～120～0.050～0.5注：泥浆配合比需根据土层情况适配确定，一般泥浆配合比可根据上表选用，遇土层极松散、颗粒粒径较大、含盐或受化学污染时应配制专用泥浆。3）泥浆的性能：泥浆性能指标应符合施工规范的规定，每天检查两次，对不合格的泥浆应及时采取有效措施，进行处理。对于循环利用的泥浆，要适当掺入一定量的甲基纤维素，并经检验合格。4）泥浆的使用：施工期间槽内泥浆液面必须高于地下水位1.0m以上，在砂层施工时，为避免槽壁塌方，应适当提高泥浆比重和粘度，增加泥浆储备量，备有堵漏材料。5）泥浆处理：采用机械处理和重力沉浆处理相结合的方法。从槽段中置换出来的泥浆经过机械处理后流入沉淀池，经沉淀16小时稳定后，用水泵抽走表面清稀部分浆水到过滤池，并通过滤网过滤，将废水排除，余下的浆体再重新利用。废弃的泥浆和残渣不得随意排放，按深圳市余泥渣土排放管理规定执行。6）泥浆配置的要求a、地下连续墙施工前，应采用黑旋风泥浆处理器循环制浆，检测泥浆指标。b、新制备的泥浆、回收重复利用的泥浆、浇筑混凝土之前槽内的泥浆，均需要进行物理性能指标测定，主要测定泥浆粘度、比重和含砂率。根据不同的工况，护壁泥浆的控制指标见表1-2。表1-2泥浆的性能表时段项目泥浆的性能控制指标检验方法备注成槽时比重1.2～1.4泥浆比重计按砂性或粘性土质调整指标粘度（s）25～30s漏斗法含砂率（％）<12％含砂量法清孔后底部比重≤1.2泥浆比重计孔底以上0.5m以内粘度（s）20～30s漏斗法含砂率（％）<5％含砂量法c、严重被水泥浸污及大比重泥浆即作废浆处理，废浆处理方法采用全封闭式的车辆将废浆外运到指定地点，保证福华三路周边城市环境的清洁。（3）成槽工艺1）接头施工地下连续墙槽段间接头采用“工字钢”接头形式，为保证钢筋笼定位准确，工字钢需做标志标明在导墙顶面上。工字钢接头现场加工制作，在钢筋网制作平台内与I期槽段钢筋网焊接而成。由于工字钢与槽段宽度之间有一定的空隙，为避免浇筑混凝土时，混凝土绕过空隙充填Ⅱ期槽段空位，造成Ⅱ期槽段施工困难。因此，在接头处采用方形泡沫+砂包袋，同时在墙内背土侧增设止浆板。图1-4地下连续墙接头处理示意图图1-5工字钢加工大样图2）成槽的顺序福华三路地下连续墙采用跳槽施工，I期混凝土达70%强度后方能进行相邻Ⅱ期槽段施工。即先施工1、3、5槽段（称为I期槽段），后施工2、4、6槽段（称为Ⅱ期槽段）。图1-6地下连续墙施工顺序3）成槽方法根据福华三路地质情况及结合北塔基坑南侧施工情况，采用液压成槽机和冲孔桩机配合进行施工，采用冲桩机可解决基坑北侧周边存在钢绞线、土体前期采取预加固等问题。施工过程中用液压成槽机挖掘岩层(强风化)以上部分，强、中及微风化岩层换用冲孔桩机成槽。岩层成槽时，先施工圆形主孔，后施工副孔，最后方锤修孔。4）槽深的鉴定当冲、抓至设计深度时，会同监理、设计、地质勘察单位及业主代表进行现场确认，确定终槽深度。图1-7槽深测量5）成槽技术要求a、在导墙面及槽内做好槽段及每一幅的记号，按槽段施工顺序进行施工。b、成槽抓土施工：Ⅰ、地下连续墙成槽以线路中线为准，允许偏差为：纵向±20mm；横向0～+50mm；垂直度偏差不得大于1/300。地下连续墙设计允许外放量为100mm。Ⅱ、地下连续墙成槽设备就位后，必须平正、稳固，确保在施工中不发生倾斜、移动。为准确控制成槽深度，在成槽机具上应设置控制深度的标尺，以便在施工中观测记录。Ⅲ、成槽机导杆垂直于槽段，抓斗张开，照准油漆标志徐徐入槽抓土，严禁快速下斗，快速提升，终槽时应轻放慢提，以防破坏槽壁引发坍塌。Ⅳ、成槽机成槽时应及时补浆，防止塌方，泥浆液面应高于地下水位0.5米，设备在工作前必须操平对中，正确无误。槽段深度误差+100mm。Ⅴ、在实际施工中，地质状况同地质资料有较大差异，地下连续墙底标高需作调整时，应征得设计及监理工程师同意。(4）清槽清槽工作分2个阶段进行。第1阶段：成槽过程中清渣1）在成槽过程中清渣，采用泥浆循环法，将输浆管通向孔底泵进新泥浆，使已冲开的泥渣上浮；2）在成槽过程中，对于含砂率大，沉渣厚的槽孔需采用空气吸泥法进行清底，从皮管内压入空气通向槽底的吸泥装置，泥砂吸上，并同时补充新鲜泥浆，保持泥浆液面标高的相对稳定和槽壁稳定。第2阶段：最终清孔最后清孔时，采用空气吸泥反循环清孔，与第一阶段（2）相同，确保清槽后槽底沉渣厚度控制在50mm以内。空气吸泥法是用4寸管从管下压入6～8Mpa空气，空气上行产生压力差（负压）吸取泥渣。操作时沿槽段口在槽底缓慢移动，抽吸槽底沉渣，在面上不间断地补充新泥浆，控制槽内的泥浆液面不低于导墙顶的0.5m。清孔后，采用沉积物测定仪对沉渣厚度进行测定，槽底沉渣厚度控制及检查方法及要求如下：孔底以上0.2～1m处的泥浆比重应小于1.2，含砂率不大于5%，粘度20～28s,沉渣厚度控制在50mm以内。2、钢筋笼制作根据《平安金融中心南塔项目和福华三路土石方开挖及基坑支护设计与施工工程施工图（5.0版）福华三路分册》，地连墙钢筋笼的长度约38m，重量约42.3t。钢筋笼起吊方法采用主（200T履带吊）、副（80T履带吊）两台吊机整体起吊方式，钢筋笼加工场地布置于北塔东侧的益田路区域，钢筋加工场与场地间铺设10mm厚钢板用于吊装过程对路面的保护。（1）钢筋笼制作钢筋笼根据地下连续墙墙体配筋图来制作，按单元槽段做成一个整体，不分段制作。从下到上，按横筋→纵筋→桁架→纵筋→横筋顺序铺设钢筋，钢筋交点采用焊接成型。制作过程中应注意以下问题：1）地下连续墙钢筋主筋采用直螺纹套筒机械连接，其它钢筋连接采用焊接。2）按2组导管间距不大于3m，导管与槽端间距不大于1.5m的水下混凝土灌注要求，预留导管放置通道，通道宽度应大于导管直径20cm。3）按设计预埋件规格、位置、标高，将预埋件准确焊接固定在钢筋笼上。为保证预埋筋、预埋件位置在施工时易于寻找，采用挤塑板保护。4）根据钢筋笼安装标高和导墙顶面的实际标高，确定吊筋长度，并将吊筋吊环焊接在桁架的纵筋上。图1-8钢筋笼制作图1-9钢筋笼吊环设置5）为保证钢筋笼起吊时的刚度，在钢筋笼内纵筋桁架间距不大于1.5m的要求布置3～4榀桁架：槽段宽度大于5m时，架立桁架为4榀；槽段宽度小于5m时，架立桁架为3榀。钢筋笼水平筋与桁架钢筋交叉点、吊点2m范围、钢筋笼口处应100％点焊，其它位置50％点焊，水平方向设置C20加筋X撑，间距5m一道。6）根据平均分布原则，在桁架上确定吊点位置，主吊2点，位于钢筋笼顶端；副吊用4点位于钢筋笼中、下部，并在确定的吊点位置上用预弯成“┐”形的钢筋与桁架上下纵筋焊接加固。图1-10钢筋笼定位钢板7）在每幅钢筋笼两面横向布设3～4排保护层垫块（具体排数根据槽段宽度定）。保护块焊接在桁架纵筋上，竖向间距5m，水平间距1.5m。保护块用3mm厚扁钢制作。8）钢筋笼纵筋下口以上500mm范围内做成1：10的收口，以免下放钢筋笼时刮蹭槽壁。9）转角部位的钢筋笼应设置斜撑，以增加吊装刚度和稳定，待下笼时逐根切割掉。10）钢筋笼制作完成后，按照使用顺序加以堆放，并应在钢筋笼上标明其上下头和里外面及单元槽段编号等。钢筋笼制作应符合表1-3。表1-3钢筋笼制作允许偏差项目允许偏差(mm)检查方法检验方法范围点数长度（深度方向）50每片钢筋网3尺量宽度（段长方向）203厚度（槽宽方向）0，-104主筋间距104在任一断面连续量钢筋间距，取其平均值作为一点分布筋间距204预埋件中心位置104尺量（2）钢筋笼吊装钢筋笼吊装及设备计算及选择详见2节。（3）槽段接头处理福华三路地连墙接头应避免设在转角处以及墙内部结构的连接处。对接头的要求：1）不能妨碍下一单元槽段的挖掘；2）能传递单元槽段之间的应力，起到伸缩接头的作用；3）混凝土不得从接头下端流向背面，也不得从接头与槽壁之间流向背面；4）在接头表面上不应粘附沉渣或变质泥浆的胶凝物，以免造成强度降低或漏水。福华三路地连墙根据设计要求端头采用工字型钢，与I型槽段的水平钢筋两侧焊接固定后，与钢筋笼一同下放至地连墙槽段内。在吊放I期槽段钢筋笼前，应认真检查钢筋笼及工字钢接头的焊接是否可靠，避免在吊装施工过程中，由于漏焊、焊接质量不合格等问题带来的安全、质量隐患，并确保后期混凝土施工地连墙质量。由于I期槽段钢筋笼两侧的钢隔板较重，在起吊、移动、下放钢筋笼过程时应注意控制平衡，下放时要定位准确，减少由于位置偏差导致开挖Ⅱ期槽段以及下放Ⅱ期钢筋笼时的施工难度，从而减少对Ⅱ期槽段施工时的影响。图1-11地下连续墙接头大样3、水下混凝土浇筑（1）混凝土配合比福华三路地下连续墙混凝土设计强度等级C40，采用水下商品混凝土，为保证水下浇筑混凝土连续密实，塌落度需控制在180～220，基坑东西两侧地连墙设计抗渗等级P12，北侧地连墙设计抗渗等级P8，防水混凝土施工的配合比应通过试验确定。（2）灌注准备1）下放钢筋笼和导管前必须清刷槽段接头，用掏渣筒掏渣或采用泥浆循环法清渣。刷接头设备应能够把接头刷干净，不含泥。2）灌注平台就位、调平，对中钢筋笼导管通道。下直径250～280mm的导管，保证导管密封性能，导管下口与槽底距离一般不大于500mm。3）混凝土坍落度经检查合格，灌注前在导管内泥浆液面处安放隔水球胆。4）应在钢筋笼固定后，4h内灌注混凝土，否则应进行泥浆循环清槽替浆。5）浇筑砼前，要测定槽内泥浆比重、含砂量及槽底沉渣厚度，若比重大于1.20或槽底沉渣厚度大于50mm，则要采取置换泥浆清孔。（3）混凝土灌注1）根据槽段长度采用两根导管同时灌注，两导管间距不大于3m，导管距槽端部不大于1.5m。2）连续墙灌注混凝土需保证混凝土面上口平，要求一个槽段上的两个导管开始时同时灌注，两个混凝土车（每车不少于6方混凝土）对准导管漏斗同时放灰，保证混凝土同时下落，混凝土面层同时上升。3）首灌量的确定：，式中：V—首灌量、V0—管外砼堆高量、V1—管内砼贮量。其中：，式中：R—导管作用半径（m）；h—混凝土堆高（m）；B—槽孔宽度（m）；，其中，式中：d—导管直径（m）；Hc—首批砼浇筑深度（m）；h1—导管内砼柱高度（m）；Hw—砼顶面距导墙顶面高差（m）；—槽内泥浆容重；—砼容重。根据导管下口埋入砼深度不小于1.5m来确定，砼不少于12m3基本能满足首灌量的要求。在施工中设专人经常测定混凝土面高度，并记录混凝土灌注量（因混凝土上升面一般都不水平，应在三个以上位置量测）。其目的是以此来确定拔管长度，埋管深不得少于1.5m，一般控制在2～4m为宜，导管埋深最大不超过6m。4）为保证混凝土在导管内的流动性，防止出现混凝土夹泥现象，水下混凝土必须连续灌注，不得中断，砼面上升速度不小于3m/h且不宜大于5m/h。双导管同时灌注，两侧砼面均匀上升，高差不得大于500mm。灌注全槽时间不得超过混凝土初凝时间。5）砼初凝前30分钟，用顶升机上提并活动锁口管，缓缓提升100mm，之后每隔0.5小时活动一次，4～5小时后方可拔出锁口管。6）地下连续墙顶部浮浆层控制采取以下措施：a、根据实际槽深计算混凝土方量；b、用测绳量测混凝土面深度；c、到上部时，可用钢筋标出尺寸，向下探测混凝土面层；d、为保证设计墙顶处砼强度满足要求，通常混凝土最后浇筑高程要高出设计高程0.5米，待开挖后将上部浮浆凿去。图1-12地连墙混凝土灌注1.2地连墙与内支撑构件及地下结构的连接措施福华三路地连墙不仅作为基坑支护结构的一部分，并作为与地下室永久性外墙的一部分，应与内支撑构件、主体结构梁板、结构壁柱以及基础底板进行有效连接。为避免坑外地下水沿水平预埋钢筋渗透，全部预埋插筋和接驳器收头位置均在地下连续墙中部。预埋插筋与预埋钢筋接驳器的安装及控制措施如下：1、预埋插筋及钢筋接驳器根据设计图纸提供的间距、规格、主体结构各支撑的标高、地下连续墙宽度，计算出每幅地下连续墙中每一层结构板对应位置的预埋插筋及钢筋接驳器的数量、标高、规格。在钢筋笼制作时做好定位线标记，按照标高加设限位筋并与钢筋笼焊接，锚入连续墙的弯头钢筋与主筋焊成整体。2、底板及楼板环梁通过预埋插筋和剪力槽与地下连续墙进行可靠连接，其预埋插筋与地下连续墙主筋焊接牢固。为施工时易于寻找，预埋插筋外部及剪力槽位置填塞挤塑板，并在外侧设φ4网片与地下连续墙钢筋笼固定牢。3、底板主筋通过预埋钢筋接驳器和剪力槽与地下连续墙进行可靠连接，其预埋接驳器通过与底板主筋直径相同的钢筋与地下连续墙钢筋笼点焊固定。为施工时易于寻找，预埋接驳器外部及剪力槽位置填塞挤塑板，并在外侧设,4网片与地下连续墙钢筋笼固定牢。钢筋笼顶安装时使接驳器的中心标高与设计的结构板钢筋标高相同，确保每层板的接驳器数量、规格、中心标高与设计一致。4、结构壁柱通过预埋插筋与地下连续墙进行可靠连接，其预埋插筋与地下连续墙主筋焊接牢固。5、当预埋插筋无法与迎土面主筋点焊固定时，为保证在起吊钢筋笼过程中预埋钢筋不脱落，可在每排预埋插筋位置增加两根φ16钢筋对其进行加强，长度同水平筋长度。6、地下连续墙墙顶钢筋伸入到压顶梁中，压顶梁与结构梁板一同浇筑。7、导管部位由于混凝土浇筑时内部有混凝土导管上下，无法安装接驳器，施工时下导管应避开预埋插筋及钢筋接驳器位置。8、钢筋笼加工结束后，应将钢筋接驳器的保护盖拧紧，在钢筋笼下放入槽时，应再次检查保护盖是否全部盖好，如漏盖或未拧紧情况，应立即补上并拧紧。确保结构施工时每一个接驳器均能使用。9、由于预埋插筋及接驳器的安装标高是根据钢筋笼的笼顶标高来控制的，为确保接驳器的标高正确无误，钢筋笼下放时用水准仪进行跟踪测量钢筋笼的笼顶标高，下放到位后，根据实际情况及时用垫块加以调整，确保预埋接驳器的标高正确无误。图1-13地连墙与地下空间顶板连接图图1-14地连墙与基础底板连接图图1-15地连墙与扶壁柱连接图图1-16地连墙与腰梁连接图1.3地连墙施工常见问题及预防措施1、导墙破坏（1）在导墙内侧设置有适当强度和间距的支撑，支撑替换工作必须安全可靠地进行。（2）导墙两侧1m范围内不准堆放物品、机具，避免导墙变形。（3）在导墙混凝土养护期间，严禁重型机械在附近运行、停置或作业，以防导墙向槽内挤压。（4）如导墙已发生严重破坏，则应将其拆除并用优质土回填，重新建造导墙。回填土中可掺水泥以提高强度。2、槽壁塌方（1）泥浆比重、粘度不够，起不到护壁作用而造成槽壁塌方。为避免此类问题出现，关键是要根据地质情况配制合适泥浆。当遇到有软弱土层或砂层时，应适当加大泥浆比重。（2）在软弱土层或砂层中，钻进或抓土速度过快或碰撞槽孔壁而造成塌方。为避免出现此类问题，在软弱地质土层施工时，要注意控制进尺速度。（3）地下水位过高或孔内出现承压水而造成槽壁塌方。解决这种问题，在成槽时需根据情况及时调整泥浆密度和液面标高，泥浆液面至少高于地下水位500mm～1000mm，以保证泥浆液压和地下水压差，从而达到控制槽壁稳定的目的。为防止暴雨对泥浆的影响，设置导墙比地面高出100mm。（4）槽段长度过长，成一个槽段所需时间太长，使得槽段因搁置时间过长，泥浆沉淀而引起塌孔。为避免这种问题的出现，应在划分槽段时根据地质情况及施工能力，并结合考虑施工工期，尽量缩短完成单一槽段所需时间。成槽后要及时吊放钢筋笼及浇灌水下混凝土。（5）槽边地面附加荷载过大而造成槽孔塌方。为避免这种问题的出现，在施工槽段附近，应尽可能避免堆放重物和大型机械的动、静荷载的影响，吊放钢筋笼的起重设备应尽量远离槽边，也可采用路基和厚钢板来扩散压力。3、钢筋笼难以放入槽段内（1）钢筋笼尺寸不准，笼宽大于槽孔宽而无法安放。在设计槽段钢筋笼外形时，钢筋笼宽度应比槽段宽度小200～300mm，使钢筋笼与两端有空隙。闭合幅槽段钢筋笼的制作尺寸应以从现场实测槽段实际尺寸为准。（2）钢筋笼吊放时产生弯曲变形而无法入槽。由于钢筋笼重量较大，一般要采用两台吊车，用横吊梁或吊架并结合主副钩的起吊方式来吊放钢筋笼。（3）钢筋笼保护层垫块与设计槽壁间应有20mm空隙。（4）槽壁凹凸不平或弯曲而使钢筋笼无法入槽。在成槽过程中要对每个孔位进行垂直度检测，要求孔位在沿槽段及垂直槽段的两个方向上偏差均满足要求。有倾斜的要先修正后才能进行下一工序施工。4、浮笼（1）浇灌混凝土时导管埋置深度过大而使钢筋笼上浮。灌注混凝土时，导管的埋置深度一般控制在2～4m较好，小于1m易产生拔漏事故，大于6m易发生导管拔不出。（2）浇灌混凝土速度过快而使钢筋笼上浮。这种情况下要放缓混凝土浇灌速度，甚至停顿浇灌10～15min，待钢筋笼稳定后再继续浇灌。5、导管埋入槽段混凝土内不能拔出（1）停止浇灌时间太长，又没有活动导管，使导管与混凝土粘在一起。应尽可能缩短浇灌中断时间。如果预先估计到要延长中断时间，应把导管提升到最小插入深度，同时经常活动导管。（2）钢筋笼上一些钢筋焊接不牢，吊放时被碰撞散开而卡住导管。发现钢筋笼有散开的钢筋影响导管插放时应立即补焊。（3）导管在混凝土中埋深过大。经常测定混凝土面上升高度，并据此确定导管在混凝土中的插入深度。6、导管拔出混凝土面以上导管下端埋入混凝土内至少2m，若导管下口拔出混凝上面以上，会使该槽段连续墙在此面上由于变质泥浆的影响而形成断层，从而破坏连续墙的结构。预防处理方法为随时测定混凝上面上升高度，并据此拔管。提升导管速度要慢。若导管已拔出混凝土面以上，应立即停止浇灌，改用混凝土堵头，将导管插入混凝土重新开始浇灌。7、槽段接头渗漏产生原因：后继幅施工时，前继幅接缝处砼表面上泥皮、泥渣没清理干净，就下笼浇灌砼。处理方法：（1）后继幅成槽完成后，应对上一幅的接缝处用刷壁器将泥皮，泥渣清理干净。（2）开挖阶段采取24小时专人跟踪堵漏。如渗漏水量不大，可采用防水砂浆修补；渗漏水较大时，可根据水量大小，用钢管或胶管引流，周围用砂浆封堵，然后在后面用化学灌浆，最后堵引流管；漏水孔很大时，用土袋堆堵，然后用化学灌浆封堵，阻水后，再拆除土袋。8、技术保证措施（1）测量放线后，必须会同质检人员、监理人员验线、复核。（2）钻进或抓土前要测定槽口标高，以确定成槽深度。钻进或抓土过程中，做好地质记录，以核实设计是否符合地质情况，如发现问题，及时通知业主及设计。（3）成槽机在施工中为保证成槽的垂直度，挖槽时随时进行监测，做到随偏随纠。（4）钢筋笼吊装：钢筋笼加焊吊装点，确保吊装稳固，钢筋笼固定在起吊架上，保证钢筋笼不弯曲、扭转。安放时，注意测量钢筋笼位置，以保证预埋件的精确定位；钢筋笼下放至槽内设计位置，固定好，然后灌注混凝土。（5）严把钢筋进料关，保证使用产品质量合格的钢材，并做好原材料试验及焊接试验，钢筋笼制作成形后，必须会同有关质检人员、监理人员进行钢筋笼质量检查。钢筋笼吊放到位后，还应做钢筋隐检，并认真填写隐检记录。（6）混凝土必须有开盘记录、配比单和出厂合格证、级配试验成果报告、原材（水泥、砂、石、外加剂）试验报告；混凝土强度、坍落度必须符合设计要求，现场施工时每50m3应做1组混凝土试件，每幅槽段不得少于1组，地下连续墙抗渗试块不得少于1组，并做好混凝土试块制作记录和试块的现场养护。（7）混凝土灌注过程必须连续，导管布设和水下灌注施工严格按规范进行。（8）做好并收集、整理好各种施工原始记录、质量检查记录、设计变更、现场签证记录等原始资料，并做好施工日志。表1-4地下连续墙质量检验标准项目类别序号检查项目允许偏差或允许值（mm）检验方法主控项目1墙体强度设计要求查试块记录或取芯试压2垂直度永久结构H/300测声波测槽仪或成槽机上的监测系统测定临时结构H/150一般项目1导墙尺寸宽度W+40钢尺量，w为地下墙设计厚度墙面乎整度＜5钢尺量检查导墙平面位置±10钢尺量检查2沉渣厚度永久结构设计要求≤50重锤测或沉积物测定仪测临时结构≤2003槽深+100重锤测4混凝土坍落度180～220用坍落度测定器检查5钢筋网尺寸主筋间距±10钢尺量检查长度±100钢尺量检查箍筋间距±20钢尺量检查直径±10钢尺量检查6地下连续墙表面平整度永久结构＜100此为均匀粘土层，松散及易坍土层由设计决定临时结构＜150插入式结构＜207永久结构时的预埋件位置水平方向≤10钢尺量检查垂直方向≤20用水准仪检查2地连墙钢筋笼吊装福华三路地连墙最大长度38.98m，槽段最大长度为5.85m，地连墙拟采用200t/150t履带式起重机作为主吊、一台80t履带式起重机作为副吊。其中5m及5m以上的槽段采用200t履带吊作为主吊，5m以下宽度槽段的主吊则采用150t履带吊。双机四组吊点翻身吊。本方案以200t主吊吊装5.85m槽段钢筋笼（最重钢筋笼）为例进行吊装验算。2.1吊装重量1、钢筋笼主要荷载表2-1福华三路地连墙钢筋笼主要荷载序号部位规格间距（mm）单根长度（m）根数排数每米重量(kg)小计重量(t)1纵向钢筋C2510038.76023.8517.882水平筋C161605.8524221.584.473加筋X撑C20/52.26222.470.524桁架钢筋B25/38.7423.851.195桁架W形筋B25/54.72413.850.846拉结筋B16/1.1413861.582.017底板预埋筋C251001.226023.850.568腰梁预埋筋C161501.839121.580.849工字钢腹板38700×824×822t410工字钢腹翼板38700×600×841.46t5.84小计38.15t说明：笼长度要减去墙顶冠梁高度1200mm及减去墙底300mm，且地连墙两端均按设置型钢考虑，计算偏于安全。2、附加荷载附加荷截重量=吊钩+钢扁担、起吊滑轮、钢丝绳=2.2+1=3.2t3、起吊总重量起吊总重量=钢筋笼总重+附加荷载重量=38.15t+3.2t=41.35t。2.2起重设备选型验算1、200t履带式起重机主吊验算福华三路地下连续墙钢筋笼最大长度38.7m，最大起吊荷载41.35t（包含附加荷载），主吊起重设备选型主要考虑钢筋笼升至竖直状态完全由主吊承担全部荷载的工况，且钢筋笼与起重臂最小间距大于500mm、钢筋笼底部离地面500mm，采用作图法验算。（a）非行驶状态(b)行驶状态图2-1主吊200t履带式起重机吊装钢筋笼示意图由图可见，当起重臂长为59m、工作半径18m时（起重重量43.1t），吊机顶端至地面高度约58m，可满足38.70m钢筋笼起重高度及41.35t的起重重量。起重臂截面高度2240mm，当钢筋笼底部离地面500mm时，钢筋笼顶部与起重臂最小间距为1982mm，大于500mm，满足要求。起重臂仰角为72°，小于最大工作角度80°。主吊200t履带式起重机起重性能见图2-1：图2-2主吊200t履带式起重机起重性能由图2-1可见，QUY200履带式起重机采用主臂起重，当起重臂长为59m、工作半径18m时，允许起吊能力43.1t，大于福华三路地下连续墙钢筋笼最大起吊荷载41.35t，满足要求。2、主吊行驶载重验算主吊在吊起钢筋笼移机行驶时，起重臂长59m，工作半径取14m时，起重臂仰角76°，极限起吊能力为59.2t，依据规范要求：行驶时载重不超过极限起吊能力的70％。极限起吊能力70％为：59.2×70％=41.44t。极限起吊能力70％为41.44t，大于福华三路地连墙钢筋笼最大起吊荷载41.35t，满足要求。3、80t履带式起重机副吊验算（1）双机翻身吊（钢筋笼从水平状态转为竖直状态）时，按规范要求起吊荷载不得超过两台起重机在翻身吊工况下允许起吊能力总和的75%，其中任一单机的起吊荷载不得超过该机允许起吊能力的80%。双机翻身吊（钢筋笼从水平状态转为竖直状态）时，任一单机的起吊荷载（最大钢筋笼重量）采用弯矩平衡理论计算。（2）副吊起重设备选型主要考虑承担所分配的起吊荷载，由于副吊在钢筋笼起吊过程中起吊高度不高，因此起吊高度不是主要考虑因素，只需满足一定工作半径。福华三路地下连续墙钢筋笼最大起吊荷载41.35t，受力分析简图如图5-2-3：图2-3福华三路地连墙钢筋笼吊装受力分析简图根据弯矩平衡公式计算副吊分配起吊荷载：对F1作用点取距，(3.35+7.5)G=（5+11+7.5）F2，即10.85×41.35=23.5×F2，求得：F2=19.09t。副吊采用QUY80履带式起重机主臂起重，当起重臂长为25m、工作半径9m时，起重臂仰角为69°，小于最大工作角度80°，允许起吊能力22t，详见下表。80%允许起吊能力22t为：0.8×22=20.96t＞19.09t，满足要求。图2-4副吊80t履带式起重机起重性能图2-5副吊80t履带式起重机吊装钢筋笼示意图图2-6主吊200t和副吊80t双机侧位翻身吊钢筋笼示意图3、结论QUY200履带式起重机采用主臂起重，当起重臂长为59m、工作半径18m时，允许起吊能力43.1t，副吊采用QUY80履带式起重机主臂起重，当起重臂长为25m、工作半径9m时，允许起吊能力22t，两台起重机在翻身吊工况下允许起吊能力总和的75%为：（43.1+22）×75％=52t＞41.35t，故由计算可知，双机翻身吊起吊能力满足要求，且起重吊装机械满足施工使用要求。5m宽度以下槽段钢筋笼最重38.1t，采用相同方法进行吊装验算，经验算，5m以下宽度槽段钢筋笼吊装采用150t履带吊作为主吊满足要求。2.3钢筋笼起重吊装1、钢筋笼吊装工艺流程钢筋笼吊装工艺流程：吊装前准备工作→起重机双机就位→起重臂调整角度→吊钩降落、安装起重扁担、卸扣→试起吊钢筋笼0.3m高→检查钢筋笼变形→主吊前移、副吊不动→钢筋笼从平吊转为立吊→副吊松开→调整角度、主吊负载行驶就位→下笼、转换吊点→钢筋笼吊挂在导墙上。2、钢筋笼双机侧位翻身吊施工步骤简图福华三路钢筋笼采用双机侧位翻身吊，主吊采用200t履带式起重机，副吊采用80t履带式起重机，起吊后副吊不动，主吊向副吊平稳行驶，钢筋笼由平吊转为立吊，起吊后钢筋笼转90°，起重臂调整角度为76°后负载行驶。步骤一：钢筋笼平放试吊检查步骤二：钢筋笼由平吊转为立吊步骤三：钢筋笼旋转90°，主吊起重臂旋转90°。步骤四：主吊负载行驶图2-7初始吊装状态时吊点位置图2-8钢筋笼翻身过程吊点位置3、钢筋笼吊装操作要点（1）吊装前准备工作1）吊装作业前，应先检查人员配备是否齐全，是否持证上岗。2）须由项目技术、安全负责人进行书面和口头交底，交底人和被交底人必须签名确认后方可起吊。3）检查拟起重钢筋笼现在位置，以及拟下笼位置，钢筋笼是否经过验收，起重机行驶路线清障，地面是否有裂缝、凹陷迹象。4）设置起重吊装作业警戒区，作业区范围内无关人员严禁入内。5）夜间吊装作业，须设置足够照明。6）起重指挥、起重司索须配备哨子、对讲机等通讯工具。指挥人员通过哨子提醒驾驶室操作人员注意其手势。指挥人员站在安全合适的角度，通过手势同操作人员进行联络，协调配合保证吊装作业的安全进行。（2）起重机双机就位：福华三路钢筋笼相对较长、较重，且作业场地相对狭小，为确保起重吊装安全，采用双机直线翻身吊，主吊和副吊置于钢筋笼同一直线上。（3）起重臂调整角度：主吊起重臂角度调整为72°，副吊起重臂角度调整为69°，将钢筋笼由平吊转为立吊。（4）吊钩降落、安装起重扁担、卸扣（5）试起吊钢筋笼0.3m高开始起吊时，由起重指挥负责发布起吊命令，两台吊机同时缓缓起吊，慢慢的同时抬起钢筋网片，起吊高度控制不高于焊接平台300mm，停留5min～10min，如发现异常，应立即下放钢筋笼进行处理。吊离地面100～300mm时，进行下列检查：起重机的稳定性、制动器的可靠性、重物的平稳性、绑扎的牢固性、有无杂物附着在钢筋网片上。确认无误后方可再作业。（6）检查钢筋笼变形（7）主吊前移、副吊不动：副吊不动，主吊向副吊方向缓缓前移，缓缓提升钢筋网片，副吊机配合主吊机动作，将钢筋网片从两台吊机平吊状态转换成一台主吊机竖直吊起状态。在此过程中，主吊起重铁扁担慢慢地滑向至钢筋网片顶端上方，主吊机的吊力将随之慢慢增加至钢筋网片的全部重量（包括吊具的重量），副吊机的吊力将随之慢慢减小至零。（8）钢筋笼从平吊转为立吊1）主吊和副吊动作要统一协调、相互配合，完成一个动作后再进行下一个动作，不宜两个动作同时进行。2）稳定钢筋笼a、起吊钢筋笼前，钢筋笼应用钢丝绳绑扎平稳、牢固。b、钢筋笼提升和降落速度要均匀，严禁忽慢忽快和突然制动。c、左右回转动作要平稳，回转未停稳前不得作反向动作。d、若钢筋笼有晃动时，须用事先绑好的拉绳加以控制。e、雨天作业时，应先经过试吊，确认制动器灵敏可靠后方可进行作业。f、风力达六级以上时，严禁进行吊装作业。（9）副吊松开：钢筋网片竖直吊起后，副吊不再参与吊放，解开副吊起重铁扁担。（10）调整角度、主吊负载行驶就位：主吊起重臂角度调整为76°，负载行驶。（11）下笼、转换吊点钢筋笼对准槽段划分线，缓缓下笼。下笼受阻时，严禁放空档冲放，应重新吊起，待查明原因并采取措施后再下放。安放钢筋笼做到稳、准、平，防止因钢筋笼上下移动而引起槽壁坍方。（12）钢筋笼吊挂在导墙上钢筋笼下放到位后，用14#槽钢穿过吊筋搁置在导墙上固定。通过控制吊筋长度来控制笼顶标高和预埋件的位置。4、钢筋笼吊点布置每个钢筋笼采用双机翻身吊，共布置4组吊点，每组吊点4个，吊点设在桁架钢筋上，吊点水平方向间距为1350mm，纵向间距根据钢筋笼长度合理分配。钢丝绳进入滑轮槽的角度为10°。钢筋笼长度38.7m，吊点纵向间距详见图5-2-7。图2-9钢筋笼吊点位置图2.4钢筋笼桁架布置钢筋笼桁架布置是需结合吊点加强筋布置对钢筋笼进行加固，确保起吊过程中钢筋笼整体稳定性。以下内容以槽段长度为5000mm为例说明钢筋笼桁架的布置，其他长度槽段的钢筋笼桁架参照此方法进行布置。1、5000mm一期槽段（带工字钢）桁架布置对于5000mm一期槽段（带工字钢），共布置4榀桁架钢筋，桁架钢筋布置间距为1350mm，距离工字钢间距为475mm。本项目钢筋笼内侧和外侧主筋均采用C25钢筋，但考虑到桁架钢筋在起吊钢筋笼受力和变形，拟采用C32钢筋代替桁架主筋，而连接上、下两根桁架钢筋之间，除了采用C25钢筋作为W形筋，同时采用C32钢筋作为吊点水平加强筋和C32钢筋作为U形加强筋。图2-105m一期槽段（带工字钢）桁架钢筋布置横断面图2、5000mm一期槽段（不带工字钢）桁架布置不带工字钢的桁架同带工字钢桁架。图2-115m一期槽段（不带工字钢）桁架钢筋布置横断面图2.5钢筋笼U形加强筋布置吊点位置设U形加强筋，加强筋两端焊接在8根钢筋桁架的主筋上以起加固和传力作用。在桁架钢筋绑扎过程中，在吊点附近设置U型加强筋增强钢筋笼的刚度，具体措施是在吊点部位U形加强筋间距2m布设一组，其它位置U形加强筋间距根据实际情况按3.5～6m布设一组。U形加强筋采用C32钢筋，钢丝绳进入滑轮槽的角度为10°。图2-12钢筋笼U形加强筋布置图图2-13桁架钢筋、W形筋、U形筋、吊点大样图2.6钢丝绳规格及承载力验算1、钢丝绳受力计算公式吊装钢丝绳的拉力：，即，其中--钢丝绳的允许拉力（kN），--钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN)，--考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，取=0.82，K--钢丝绳的安全系数，取K=6。2、钢丝绳受力分析起吊铁扁担上的钢丝绳受力分析图下图所示，以下部分计算以主吊计算为例，副吊计算相同。图2-14起吊铁扁担钢丝绳受力分析简图（1）起重设备钢丝绳拉力F1须满足：F1≥G，则钢丝绳的钢丝破断拉力总和=8.54×41.35t=353.13t=3531.3KN。（2）起重铁扁担上方钢丝绳拉力F2须满足，则，则钢丝绳的钢丝破断拉力总和=4.78×41.35t=197.65t=1975KN。（3）起重铁扁担下方钢丝绳拉力F3须满足：4F3≥G，则F3≥0.25G，则钢丝绳的钢丝破断拉力总和=2.14×41.35t=88.49t=884.9KN。表2-2钢丝绳受力统计表序号部位起吊荷载G（t）起吊荷载G（kN）起重设备钢丝绳Fg1（kN）起重铁扁担上方钢丝绳Fg2（kN）起重铁扁担下方钢丝绳Fg3（kN）1主吊41.35413.53531.31975（988）884.9（443）2副吊19.09190.91630.3912.5（456）408.5（204）说明：括号内数值表示当钢丝绳穿过滑轮组对半折使用后，各分担一半的力，钢丝绳规格选择宜参考括号内数值。3、钢丝绳选择根据钢丝绳受力统计表对应钢丝绳力学性能进行钢丝绳选择，钢丝绳选择如下表所示：表2-3钢丝绳规格型号选用表序号部位起重设备钢丝绳规格起重铁扁担上方钢丝绳直径（mm）起重铁扁担下方钢丝绳直径（mm）1主吊6×61钢丝绳抗拉强度1850Mpa直径77.5mm6×37钢丝绳抗拉强度1850Mpa直径39mm6×37钢丝绳抗拉强度1850Mpa直径26mm2副吊6×37钢丝绳抗拉强度1850Mpa直径52mm6×37钢丝绳抗拉强度1850Mpa直径28mm6×37钢丝绳抗拉强度1850Mpa直径19.5mm注：上表中钢丝绳均为钢芯钢丝绳IWR。图2-156×37及6×61钢丝绳力学性能2.7卡环（卸扣）规格及承载力验算卡环（卸扣）根据钢丝绳受力及使用情况进行选择，起重铁扁担上方卡环（卸扣）是钢丝绳对半折后穿回同一个卡环（卸扣），钢筋笼卡环（卸扣）是钢丝绳对半折后分别穿在两个卡环（卸扣）上。以下内容以主吊卡环为例进行计算。起重铁扁担上方卡环（卸扣）受力F2须满足：，=0.56×41.35t=23.16t=231.6KN。钢筋笼卡环（卸扣）受力F4须满足：F4≥=0.25G/（2×0.993）=0.125G=51.7KN。表2-4卡环受力统计表序号部位起吊荷载G（t）起吊荷载G（kN）起重铁扁担上方卡环（卸扣）F2（kN）钢筋笼卡环（卸扣）F4（kN）1主吊41.35413.5231.651.72副吊19.09190.910923.9根据上述计算结果进行选择相应规格卡环，卡环选择如下：表2-5卡环（卸扣）规格、横销直径选择汇总表序号部位起重铁扁担上方卡环（卸扣）钢筋笼卡环（卸扣）1主吊GD21.0横销直径71mmGD0横销直径41mm2副吊GD11.0横销直径51mmGD2.7横销直径25mm图2-16常用卡环规格表2.8滑轮规格及承载力验算起重铁扁担下方滑轮拉力F3须满足：4F3≥G，即F3≥0.25G；故主吊起重铁扁担下方滑轮拉力F3=0.25×413.5=103.4KN；副吊起重铁扁担下方滑轮拉力F3=0.25×190.9=47.73KN。根据起重滑车型式、基本参数和尺寸（JB/T9007.1-1999）且参考上述滑轮受力，福华三路滑轮规格选择如下：1、主吊起重铁扁担下方滑轮选择：HQGK1-16（额定起重量16t）；2、副吊起重铁扁担下方滑轮选择：HQGK1-5（额定起重量5t）。图2-17HQ系列滑车基本参数和尺寸2.9起吊扁担验算起重扁担采用50mm厚钢板与20号槽钢焊接。图2-18起重扁担梁截面弯矩M=0.25KQl=0.25×1.5×38.15×9.8×1.35=189.3，起重K为动力系数，取K=1.5，Q为构件重力，l为两挂卡环孔的距离。由计算可得扁担梁的截面抗弯抵抗距W=3125932mm3，故弯曲应力≤f=2353立柱桩施工福华三路基坑设置四道钢筋混凝土内支撑，竖向支撑体系采用钻孔灌注桩混凝土立柱的形式，立柱桩共计54根，立柱的混凝土强度等级为C30，立柱桩桩直径1.2m。其中LZ01-LZ09/LZ19-LZ45（共46根）桩底入中风化岩不小于1m；其他立柱桩则桩底入中风化岩不小于2m。三区二区一区三区二区一区图3-1福华三路支撑立柱桩平面布置图根据总体施工部署，立柱桩采用跳桩法施工，先施工一区的立柱桩（首道撑行车封板区域），共计36根，然后施工三区立柱桩，共计9根，最后施工北侧二区共计9根立柱桩，其中立柱桩钢筋笼加工场布置于北塔东侧益田路区域。3.1钻孔灌注桩的施工（1）施工准备：1）平整场地，临水临电布置。2）所有钢筋材料进场，泥浆池与地连墙泥浆池共用，制备泥浆。3）旋挖钻机、吊车、铲车等设备进场组装完毕并调试好。（2）桩位测量放线：根据设计提供的立柱桩桩位平面图，使用全站仪测定桩位，做好标记，并报监理验收。（3）埋设护筒：护筒采用6mm钢板（Q235钢材）卷制，护筒四周需夯实，护筒底部埋深为1.5m-2.0m，其内径比桩身设计直径大200mm，并加焊2个“U”型吊环，设一个溢浆口。埋设时，根据桩位中心设置十字交叉线引出孔位，挖好埋设坑后下入护筒。护筒埋设保持垂直，护筒中心与桩位中心重合，偏差不大于50mm；护筒上口高出地面30cm，护筒周围用粘土回填、夯实，用铁丝固定。用水平仪测量孔口护筒顶标高，以便控制钻进深度。（4）钻孔施工：立柱桩施工采用XRS1050型旋挖钻机钻进。1）钻孔过程中，根据地质情况控制进尺速度：由硬地层钻到软地层时，可适当加快钻进速度；当软地层变为硬地层时，要减速慢进；对硬塑层采用快转速钻进,以提高钻进效率；如遇到孤石采用冲孔钻机引孔。2)成孔时，设专职记录员记录成孔过程的各种参数，记录必须认真、及时、准确、清晰。3)钻进过程中，经常检查钻杆垂度，确保孔壁垂直。钻进过程中必须控制钻头在孔内的升降速度，防止因浆液对孔壁的冲刷及负压而导致孔壁坍塌。钻进成孔过程中，根据地层、孔深变化，合理选择钻进参数，及时调制泥浆，保证成孔质量。4)钻进施工时，利用正铲挖掘机及时将钻渣清运，保证场地干净整洁，利于下一步施工。钻进达到要求孔深停钻后，注意保持孔内泥浆的浆面平齐孔口高程，确保孔壁的稳定。5）钻进施工过程中，如遇承压水时，加强泥浆测比频率，动态调整泥浆浓度，保证泥浆护壁的效果，防止塌孔。（5）护壁泥浆：采用现场原土造浆。泥浆材料:水，取用自来水；土：粘土；泥浆性能参照表1-1并结合福华三路现场地质条件进行调整：表3-1泥浆性能指标及测试方法顺序项目性能指标测试方法1比重1.15-1.20g/cm³泥浆比重称2粘度18-22s500/700cc漏斗法3含砂量<4%含砂量仪4失水量<10ml/30min5泥皮厚度<1mm6PH值7～9试纸成孔后在泥浆面以下取样一次，清孔后应测孔底泥浆指标，检验清孔效果。（6）清孔：清孔：在灌注砼之前利用导管进行，采用3PN大泵并联正循环清渣，若正循环不能顺利清渣，则采用气举反循环清孔。清孔后沉渣厚度不得大于50mm。（7）钢筋笼制作与吊装：具体内容详见3.3节。（8）水下砼灌注灌注用导管选择直径255mm导管，第一次使用前进行闭水打压试验，接头必须密合不漏水，加密封圈，黄油封口。导管底部距孔底0.5m，灌注前放入球胆隔水塞，漏斗加盖盖板。砼灌注时，首灌量要确保混凝土浇筑至导管底端以上不少于2m，浇注过程要连续，并且设专人及时测量孔内砼面高度，进行记录。拔管要有专人指挥，导管埋深控制在2～6m。水下砼灌注过程中需关注浇筑情况，浇筑应连续进行，尽量避免出现蹋孔等问题。同时在前期保证泥浆质量，从而保证泥浆护壁的质量。立柱桩混凝土浇筑时桩顶标高应高出设计标高300mm-400mm。砼浇注过程中应做砼强度试块，每浇筑50m3必须有一组试块。（9）由于中间区域场地内存在一个25m×5m×5m的泥浆池，会影响部分立柱桩的施工，因此须在中间区域最后阶段施工此区域内的立柱桩，这部分立柱桩施工时应先进行测量放线。之后将定位区域内泥浆抽走并用原状土回填，使得泥浆池缩小后，再进行钻孔施工。3.2钢筋笼制作立柱桩钢筋笼长度随位置和型号不同而变化，钢筋笼上焊接2根Φ20吊筋至地面标高。钢筋在同一节内接头采用直螺纹连接。主筋的接头根数在同一截面内不得大于50%，接头至少错开35d（d为钢筋直径）。螺旋筋与主筋采用绑扎，加强筋与主筋采用点焊，加强筋接头采用单面焊10d，机械连接采用二级接头。钢筋保护层厚度50mm，采用混凝土垫块做保护层，沿钢筋笼周圈水平均布3个，纵向间距3m，保护层垫块的固定钢筋焊在主筋上。钢筋笼全部入孔后检查标高，符合要求后，钢筋笼用吊筋固定定位。根据图纸，每根立柱桩需入中风化岩层1m或2m。由详勘报告可知，单个钢筋笼长度可达到55m，由于钢筋笼太长会导致其在吊运过程中易发生不可恢复的变形，因此钢筋笼采用两段式进行制作，两段钢筋笼连接时采用双面焊接，焊缝等级为3级。图3-2立柱桩钢筋笼制作大样图3.3立柱钢筋笼吊装（1）吊装下半段钢筋笼吊装钢筋笼时采用一台50t履带吊，将钢筋笼采用50t履带吊起吊，用履带吊将钢筋笼下放入桩孔中，露出地面3m长，将钢筋笼固定在孔口。此时起吊钢管立柱并在孔口处与钢筋笼通过U型钢筋焊接连接，然后再一起下放至相应标高处。吊装上半段钢筋笼福华三路上半段钢筋笼长度为27m，采用一台50t履带吊起吊，钢筋笼上焊接4个吊耳用于钢筋笼起吊。吊耳选用,28圆钢制作而成，吊耳与钢筋笼采用双面搭接焊，搭接长度每侧不小于5d，双面焊接，焊缝高度6mm。吊点位置加强焊接，确保吊装稳固。吊装前应检查吊耳焊接质量，验收合格后才可以起吊。吊放时，吊直、扶稳，保证钢筋笼不弯曲、扭转。对准孔位后，缓慢下沉，避免碰撞孔壁。（3）钢筋笼和钢筋笼连接当钢筋笼吊至垂直位置后，将上半段钢筋笼吊至桩孔上方并下降就位。钢筋笼下降到下半段钢筋笼上口位置时停钩，由将上半段钢筋笼与下半段钢筋笼焊接后。慢慢落钩，（4）下放钢筋笼到一定位置，解除主吊下部吊钩下放钢筋笼到设计位置时，利用I14工字钢将钢筋笼固定于孔口。需提前在钢筋笼顶部两侧焊接4个吊点，用于固定钢筋笼和调节钢筋笼入孔的角度和垂直度。图3-3钢筋笼水平起吊点位布置图3-4钢筋笼竖直起吊吊点布置钢丝绳采用φ20的钢丝绳，卡环采用荷载为15t的卡环。（5）钢筋笼主要重量表3-2福华三路立柱桩钢筋笼主要荷载立柱桩钢筋笼重量计算表立柱桩编号钢筋类型钢筋参数重量（KG/m）上节钢筋笼长度（m）上节总重量（t）下节钢筋笼长度（m）下节总重量（t）LZ01-LZ09、LZ19～LZ45、LZ55～LZ64锚固纵筋28φ28135.240.980.130.000.00纵筋28φ28135.2425.003.3830.604.14箍筋φ10@15014.1025.000.3530.600.43加劲箍φ22@20005.0625.000.1330.600.15第一道预埋δ8环形钢板h=500mm217.021.000.220.000.00第二道预埋δ8环形钢板h=500mm217.021.000.220.000.00第三道预埋δ8环形钢板h=500mm217.021.000.220.000.00第四道预埋δ8环形钢板h=500mm217.020.000.001.000.22合计4.644.94LZ10-LZ18、LZ46～LZ54锚固纵筋34φ28164.220.980.160.000.00纵筋34φ28164.2225.004.1130.605.03箍筋φ10@15014.1025.000.3530.600.43加劲箍φ22@20005.0625.000.1330.600.15第一道预埋δ8环形钢板h=500mm217.021.000.220.000.00第二道预埋δ8环形钢板h=500mm217.021.000.220.000.00第三道预埋δ8环形钢板h=500mm217.021.000.220.000.00第四道预埋δ8环形钢板h=500mm217.020.000.001.000.22合计5.405.83说明：钢筋笼的纵筋分为28C28及34C28两种，其中34C28要求入中风化2m，28C28要求入中风化1m。（2）附加荷载附加荷截重量=吊钩+起吊滑轮、钢丝绳=1.5t3、起吊总重量（3）起吊总重量=钢筋笼总重+附加荷截重量=5.83t+1.5t=7.33t。3.4质量标准及技术保证措施根据设计图纸及相关规范要求，福华三路立柱桩及钢管混凝土立柱的质量标准及保证措施具体如下。1、立柱桩质量控制标准表3-3立柱桩质量检验标准表项序检查项目允许偏差或允许值检查方法单位数值主控项目1桩位mm30基坑开挖前量护筒，开挖后量桩中心2孔深mm＋300只深不浅，用重锤测，或测钻杆、套管长度3桩体质量检查按基桩检测技术规范。按基桩检测技术规范4混凝土强度C30试件报告或钻芯取样送检5承载力设计要求按基桩检测技术规范一般项目1垂直度＜1/200测套管和钻杆，或用超声波探测2桩径mm±50井径仪或超声波检测3泥浆比重1.15～1.20用比重计测，清孔后在距孔底50cm处取样4泥浆面标高（高于地下水位）m2.0目测5沉渣厚度mm≤50用沉渣仪或重锤测量6混凝土坍落度：水下灌注mm180～220坍落度仪7钢筋笼安装深度mm±100用钢尺量8混凝土充盈系数1.0≤ξ≤1.2检查每根桩的实际灌注量表3-4立柱桩钢筋笼质量检验标准（mm）项序号检查项目允许偏差或允许值检查方法主控项目1主筋间距±10用钢尺量2长度±100用钢尺量一般项目1钢筋材质检验每种钢筋至少做一组见证实验抽样送检2箍筋间距±20用钢尺量3直径±10用钢尺量2、钢管立柱质量控制标准（1）钢管立柱顶标高与设计顶标高偏差小于3cm；（2）钢管立柱垂直度应不大于1/200；（3）钢管立柱中心偏差不大于3cm。表3-5钢管立柱加工质量检验标准序号项目允许偏差（mm）检验方法1钢管的弯曲e≤5.0用粉线检查2钢管的扭曲e≤5.0用粉线检查3钢管截面的尺寸偏差（包括对角线和每条边的尺寸）±h/200角尺或板尺4钢管长度e≤5.0用盘尺检查3、质量保证措施桩位：精确测量，根据桩位平面图，使用全站仪测定桩位。开挖前量护筒中心位置确定桩位，桩位偏差不得大于30mm。孔深：利用重锤量测，多点量测取最小值。混凝土强度：通过试件报告中的强度测试值。垂直度：通过测量钻杆垂直度可以控制桩成孔的垂直度。沉渣厚度：用重锤量测，多次测量取最大值，达不到要求反复清底。泥浆比重：应满足泥浆性能技术指标的要求。4、技术保证措施在施工过程中，每一道工序都必须严格按照符合规范要求施工，项目部在工程中主要控制以下“六个度、两个量”。六个度：泥浆稠度、混凝土坍落度、终孔深度、混凝土浇筑前深度、沉渣厚度、混凝土面高度。两个量：混凝土理论计算量、混凝土实际浇筑量。（1）泥浆稠度的控制：泥浆在钻孔灌注桩施工中占有重要地位，直接影响桩的质量。泥浆比重低，钻进速度快，不容易糊钻，形成的护壁泥皮薄而坚韧，可以使桩身混凝土与原始地层接触紧密，提高摩阻力。特别在浇筑混凝土时，要把泥浆指标控制在1.25以下，减少背压和浇筑阻力，保证首灌混凝土的冲击力，挤开孔底沉渣，有利于克服夹泥、断桩等质量问题。（2）混凝土坍落度的控制：混凝土进入现场要测试坍落度，以便确保混凝土和易性、流动性符合浇筑要求。混凝土是桩体质量重要一环，混凝土的配比、首灌量以及导管埋深对混凝土的质量影响很大，在每一次浇筑时都要认真检查。（3）孔深以及沉渣厚度的控制：孔深应该符合设计要求，严禁超钻，在钻进过程中要严格控制。沉渣厚度对于桩承载力有很大影响，沉渣厚度不能大于50mm。（4）混凝土灌注量控制：理论计算为几何尺寸计算量，充盈系数＝实际浇筑量/理论计算量，充盈系数一般控制在1.0～1.2。4三重管旋喷桩施工福华三路地下结构建成后拆除北塔基坑南侧支护桩而与北塔连接，在福华三路基坑西北角及东北角存在地连墙与北塔支护桩交接的部位，由于地连墙作为地下室永久结构，为防止此处交接部位在后续结构使用期间发生渗水、漏水等现象，在地连墙与北塔支护桩交接处采用A800@500三重管旋喷桩止水，三重管旋喷桩采取梅花形布置方式，入基坑底不小于8m。桩间的旋喷桩桩顶标高与冠梁底标高同，桩外侧的旋喷桩桩顶标高与冠梁顶标高同。施工过程中高压水射流压力大于25MPa，低压水泥浆液射流压力大于1.0MPa，空气喷射压力大于0.7MPa，提升速度8cm/min，采用P.O.42.5R普通硅酸盐水泥，水灰比1.0。注浆管分段提升的搭接长度不小于100mm，旋喷桩每米水泥用量不少于400kg，并根据现场试喷确定。5内支撑施工福华三路基坑内部分别设置四道钢筋混凝土支撑系统，内支撑在基坑东西侧通过腰梁与地连墙连接，北侧及南侧均不与现有结构连接。内支撑混凝土强度等级为C30，混凝土保护层为35mm。各道内支撑的概况见下表。表5-1内支撑的概况构件名称构件截面（mm）混凝土强度中心标高（相对标高m）支撑梁冠梁/腰梁第一道支撑1000×12001000×1200C30-1.42第二道支撑800×1000800×1200C30-8.50第三道支撑1000×12001000×1400C30-15.22第四道支撑1000×12001000×400C30-22.80为保证出土，需采用抓土机将土方抓出，临时堆放在首道支撑封板上，因此首道支撑封板需考虑抓土机、泥头车、挖掘机以及土方存放荷载，根据设计图纸本工程首道支撑封板厚度为350mm，其上部限载为50kpa。图5-1福华三路首道撑平面布置图5.1内支撑施工工艺1、钢筋施工由于福华三路场地狭小，钢筋拟在南塔加工场加工完毕后在夜晚利用塔吊、汽车吊等机械运至相应施工部位。（1）施工顺序开土槽→浇筑垫层或铺模板→绑梁筋→支梁侧模，局部超挖部位需搭设脚手架，支设梁底模。（2）钢筋