屋面构架大跨度悬空梁施工方案

屋面悬空高大跨度梁专项施工方案xxxxx项目屋面悬空高大跨度梁（型钢）平台工程编制人：/审核人：/审批人：/2020年7月目录1168一、工程概况 屋面悬空高大跨度梁（型钢）平台专项施工方案一、工程概况项目位于xxxxx，共计商住楼11栋，建筑面积22.9万平方米，由6栋10F梯二小高层、4栋22F梯四高层、1栋23F梯四高层、2栋24F梯四高层及6栋25F梯三高层组成，地下一层全框架结构。本工程地下一层，其中1、5、7、14、15、19#楼为地上10层，2、13、16、18#楼为地上22层，3#楼地上23层，4、17#楼地上24层，6、8、9、10、11、12#楼为地上25层。主楼为筏板式桩基础，地下室为独立基础，地下室外墙、车道墙、人防墙采用条形基础。1、工程基本情况工程名称工程地点建筑面积(m2)约23.4万平米建筑高度(m)结构类型地下室为全框架、主楼为框剪结构基础类型筏板基础地上层数10、22、23、24、25地下层数1层标准层层高(m)3米、10层3.1米其它主要层高(m)2、各责任主体名称建设单位设计单位施工单位监理单位本工程结构设计使用年限为50年,本工程耐火等级：地下室为一级（地上建筑除14、15号楼为二级外）其余为一级,抗震设防烈度为7度。3、危大工程概况和特点（1）本工程为高层住宅楼，其中E户型为25层（总高度为82.2米），F户型为22层（总高度为73.2米），因F型12-17轴、E户型11-17轴屋面构架梁及檐口为悬空大跨度，悬空跨度大、离地高，给施工带来困难，本施工方案专门针对该悬空部位施工而编制的。具体信息如下：悬空结构设计为：E户型：纵梁下部承重梁为200*1400mm，上部结构为200*600mm，跨度为11.6m，数量为1根；横向连梁为200*500，跨度为5m，数量为2根；檐口为变截面板，板厚为200～100，宽为1150mm，具体结构样式如下图：F户型：纵梁下部承重梁为200*950mm，上部结构为200*1050mm，跨度为5.8m，数量为1根；纵向连梁为200*500，跨度为5.8m，数量为3根；檐口为变截面板，板厚为200～100，宽为1150mm，具体结构样式如下图：A户型：A户型分为大屋面和小屋面两个屋面，大屋面悬挑梁为200*2100mm，离墙距离700mm，跨度为6900mm，数量为2根；悬空梁为200*550mm，离墙跨度为1400mm，跨度为6300mm，数量为1根，具体位置详大屋面结构梁图。小屋面悬空梁设计为：200*950mm，跨度为6.3m，数量为1根；檐口为变截面板，板厚为200～100，宽为1150mm，具体结构样式如下图：结构类型为框—剪力墙结构，构架梁跨度大、荷载重，受力复杂，使得模板支架搭设处理较难。为保证悬空跨梁安全施工，编制本施工方案，采用工字钢搭设型钢平台，作为模板支撑架承重基础，型钢承重平台为本分项工程的控制重点。（2）请专家论证的要点a、洞口式型钢平台设置的安全性二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-20112、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB5024-20153、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20164、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20115、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013；7、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20167、《钢结构设计标准》GB50017-20178、设计施工图纸、会审纪要三、编制说明1、理论重量根据本工程设计的外形特点，屋顶构架悬空挑梁主要尺寸有：F户型：5800*200*950mm（1根、混凝土钢筋约重5吨），5000*200*500mm（3根、混凝土钢筋约重5吨）。E户型：11600*200*1400（1根、混凝土钢筋约重8吨），4800*200*500（2根、混凝土钢筋约重2吨），砼强度等级为C30。A户型：6900*200*2100（2根、混凝土钢筋约重8吨/根），6300*200*500（1根、混凝土钢筋约重2吨），砼强度等级为C30。2、施工顺序本工程模板采用扣件式钢管搭设，立杆横向间距为1米，纵向间距为0.9米，步距为1.5米。E户型悬空面积为（11.6长*[4.8+1.15]宽=69.02㎡）,F户型悬空面积为（5.8长*[5+1.15]宽=35.67㎡），A户型离墙距离小采用工字钢悬挑支撑。各受力点主要由模板支撑立杆传送至型钢上，本工程荷载计算，主要为模板支撑立杆传送点的方式进行验算，按最大荷载值进行设计计算型钢平台，各户型荷载要求如下：F户型：型钢平台大梁需型：钢平台大梁需主楼外架顶部防护栏杆采用单排防护。悬挑梁模板支架（型钢平台）采用工字钢横向转换梁+纵梁布置，F户型纵梁为36a号工字钢，横向转换梁为16号工字钢；E户型纵梁为55a号工字钢，横向转换梁为16号工字钢；A户型采用16号工字钢悬挑作为模板支撑基础。5、模板支架悬挑构架梁及相应位置檐口模板支架采用满堂架，步距为1.2米，扫地杆离平台200mm。在实现工期目标和节约成本投入的同时确保屋顶构件部位施工过程的安全，立杆布置必须根据计算式进行布置。四、型钢平台及架体设计根据本工程特点，屋面构架梁架空部位施工时，在屋面层采用工字钢为转换梁搭设型钢平台，作为模板支撑及外架支撑受力基础，型钢平台必须满足上部结构所需荷载，立杆直接支承在纵、横向转换梁上，横向转换梁的纵向间距与上部支横架立杆的纵向间距相同；上部架体立杆与横向转换梁支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在横向转换梁或纵向粱上焊接150-200mm、外径Φ40mm的钢管或外径Φ25mm的钢筋，立杆套在其外。悬挑梁施工采用满堂架模板支撑，支撑架搭设高度有4.85m。根据现场实际和设计情况，为了确保支模架的整体稳定性，支模完成后先浇捣内排小梁，再对外排梁进行浇筑，最后再进行檐口板及上部梁浇筑。在混凝土浇捣过程中，施工员、质量员必须现场监督，指导混凝土的浇捣工作，先浇捣内排连梁的混凝土，然后再浇捣外挑檐口及下部梁部位的混凝土，最后浇筑檐口板及上部梁的混凝土。以确保型钢平台稳定。1、型钢平台设计架体最高搭设高度4.85m。搭设方式与主要参数：（1）F户型，纵向梁采用11米36a号工字钢，间距1200mm，两端伸入屋面板或剪力墙中（若两端在梁板上两端采用φ18几字钢筋进行固定）；横向转换梁采用9米16号工字钢，间距1000mm，一端伸入屋面板中采用φ18几字钢筋进行固定，外端距转换梁悬挑2000mm。以保证檐板及防护架施工。详细布置如下图：F户型型钢平台布置图2号节点工字钢固定端几字型钢筋详图（2）E户型，纵梁采用20米55a号工字钢，间距1150mm，两端伸入电梯进口剪力墙或屋面板中（若两端在梁板上两端采用φ18几字钢筋进行固定），横向转换梁采用9米16号工字钢，间距1000mm，里端伸入屋面板中锚栓固定（锚栓采用φ18几字钢筋进行固定），外端距转换梁悬挑2000mm。以保证檐板及防护架施工。详细布置如下：E户型型钢平台布置图2号节点工字钢固定端几字型钢筋详图（3）A户型，采用16号工字钢悬挑，间距1600mm、1100mm，悬挑部分为1000mm、2100mm，一端平铺在楼面板上（采用φ18U型螺栓进行固定）。因A户型分为大屋面和小屋面两个屋面，悬挑工字钢在第十层板面上，以保证大屋面悬挑梁的施工，小屋面悬空梁模板支撑在大屋面梁上。本悬挑工字钢主要便于大屋面悬空梁施工。工字钢详细布置如下：A户型十层板悬挑工字钢侧面图（3）型钢悬挑梁固定端应采用2个（对）及以上钢筋拉环或锚固螺栓与建筑结构梁板固定；（4）钢筋预埋至砼板、砼梁底部，每侧平直段不小于0.6m；（5）几型钢筋预埋至砼板、砼梁底部，2根1.5m长直径18mmHRB400以上钢筋放置几型筋上部；（6）钢筋拉环、U型螺栓与悬挑梁间隙用木楔楔紧。（7）纵梁与横向转换梁采用焊接连接，所有接触点必须满焊，焊脚高度不得小于8mm，且不得有气孔、夹渣、漏焊等现象。（8）平台满铺15mm厚胶合板，下端采用40*80mm木方与横向转换梁（Φ5铁丝）绑扎牢固，胶合板采用铁钉与下端木龙骨钉牢。2、防护架及支模架体设计（1）防护架架体用ф48×3.0（壁厚不小于2.8）钢管和扣件搭设成单排架，其立杆横距为1m，步距为1.80m。（2）防护架体连墙件采用每二跨连接。采用刚性连接的连接方式，具体做法详脚手架施工专项方案。（3）防护架立杆里侧挂密目安全网封闭施工。（4）模板支撑架体用ф48×3.0（壁厚不小于2.8）钢管和扣件满堂搭设，立杆必须搭设在转换梁上，其立杆横距为0.9m，纵距为1m（1.2m），步距为1.50m。具体做法详下图。满堂支架搭设示意图（5）型钢平台采用40*80mm木方+18mm木板搭设防护平台，方便工人在上面作业，木方采用5mm铁丝与横向转换梁绑扎固定牢固，木板采用铁钉与木方钉牢，以保证施工安全。型钢平台硬防护布置图五、项目管理班组及特种作业人员1、项目管理班组现场组织一个以项目经理为主的项目部，认真组织各部门，全力以赴的开展工作，项目经理对工程质量、施工进度、安全生产、文明施工、工程成本等全面负责。项目部管理班组见图序号职务姓名职责1组长（项目经理）负责协调指挥工作2组员（施工员）负责现场施工指挥，技术交底3组员（安全员）负责现场安全检查工作4组员（安全员）负责现场安全检查工作5组员（安全员）负责现场安全检查工作6组员（架子工班长）负责现场具体施工图1现场组织管理机构2、型钢搭设班组型钢平台搭设属于高空作业，工作人员需持证上岗，班组负责人及施工人员跟班作业负责检查，同时作好各方协调工作。型钢搭设施工班组人员安排见表一。表一脚手架班组序号工种施工部位人数备注1钢构作业人员52亩10持证上岗2钢构作业人员68亩153木工52亩5人/栋4木工58亩10人/栋5焊工其它人员5六、架体施工要求1、施工准备1.1模板涂刷脱模剂，并分规格堆放，根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。1.2根据模板方案、图纸要求和工艺标准，向班组进行安全、技术交底。1.3钢管支撑要牢固可靠，并满足承载力要求。1.4模板安装前，先检查模板、钢管、构配件质量，不符质量标准的不得投入使用。1.5型钢钢材强度等级为Q235-A，型号见材料计划表。水平梁悬挑梁所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀，截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。1.6工字钢支撑面砼强度不低于设计强度的75%。2．支撑架搭设2.1工艺流程（1）工字钢安装：在下层按设定位放线→预埋U锚固钢筋→砼强度达到75%后→安装工字钢纵梁→安装工字钢横向转换梁→紧固U型环螺栓→工字钢上弹线焊立杆下的固定钢筋头→满铺并固定水平走道板→检查校正→验收。（2）防护架搭设：立杆定位点设置→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→横向水平杆→纵向水平杆(格栅)→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网（3）模板支架搭设：立杆定位点设置→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→横向水平杆→纵向水平拉杆→U型托→验收。（4）梁模板支设：弹梁轴线并复核→调整托梁→摆主梁→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安侧模→侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）→复核梁模尺寸、标高、位置→与相邻模板连固。（5）混凝土浇筑顺序电梯井剪力墙砼强度达到90%→浇筑内排小梁砼→小梁砼强度达到90%→檐口下部承重梁砼浇筑→檐口下部承重梁砼强度达到90%→檐口上部结构及檐板砼浇筑。2.2模板支撑搭设要求(1)采用φ48×3.0钢管搭设模板支撑架。每根立杆底部采用在横向转换粱上焊接150-200mm、外径Φ25mm的钢筋，立杆套在其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。(2)梁底搭设横向、纵向立杆的间距为0.9～1米，步距1.5米。因梁底层高较小，架体不设置剪刀撑。(3)檐口挑板横向、纵向立杆设计在转换梁上，横向间距1.5米，纵向间距0.8米，步距1.5米。2.3扣件的安装及注意事项：(1)开口朝向：用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧；螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进入；(2)拧紧程度：装螺栓时应注意将根部放正和保持适当的拧紧程度，就对于脚手架的承载能力、稳定、和安全影响很大。螺栓拧得过紧会使扣件和螺栓断裂，所以螺栓的松紧必须适度，要求力矩大于40N·m，且不应大于65N·m。（3）扣件规格必须与钢管外径（φ48或φ51）相同；（4）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；（5）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。2.4脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。2.5满堂支撑架杆件设置、搭设(1)一般搭设顺序1）、放线→设置立杆→搭设横向水平杆→搭设纵向水平杆→接立杆（视搭设高度与钢管长度决定接长与否）→搭设第二步横向水平杆→搭设第二纵向水平杆→设置一定拉结件→放入上顶托→验收2）、满堂支撑架排底的时候，首先在有柱位置开始设置立杆、自下而上，并逐步改变搭设方向，减少误差积累，依次向其它展开。不宜自两端相向搭设或相间进行，以避免结合处错位，难于连接。3）、按照结构主体施工步骤，分联分跨搭设，并局部进行交叉搭设，搭设材料可以在相邻相近梁跨周转使用。(2)杆件设置、构造措施1）、扫地杆的搭设a、钢管支撑满堂满堂支撑架必须设置纵横向扫地杆。b、扫地杆设置在立杆最底端的以上200mm处。c、满堂支撑架基础有较大高低差，则扫地杆必须越过高差处两个长度，然后还须在低处重新设置扫地杆。2)立杆、横向水平杆、纵向水平杆的搭设a、立杆：采用单立杆,立杆间间距0.9～1.2m。立杆接长除顶层外均必须采用对接扣件连接，与纵向及横向水平杆均用直角扣件扣牢；对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头不应设置在同步同跨内（特殊情况除外），两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。外侧端部扣件盖板的边缘至杆端距离宜大于100mm。立杆在架体全高范围内的累计垂直偏差不得大于±100mm，每步步高范围内的立杆垂直偏差不宜大于100h/H(h为立杆步距，H为翻转架每翻架体总高度落地架总高度)。梁底不设立杆（设置在梁两侧），板底立杆悬臂顶点控制在离板底200-220mm左右，以便于模板及方木、小楞安放。b、横向水平杆设置在纵向水平杆下面，两端露出立杆侧边不小于100mm。c、纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两个相邻纵向水平杆不应设置在同步同跨内，两相邻立柱接头在高度方铅错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。d、步高在1.3-1.5m之间，最上一步层横向水平杆应不宜低于立杆悬臂顶点100mm。3）满堂支撑架支撑的设置a、因本工程跨度及高度较小，满堂支撑架不设置纵、横向剪刀撑。4)拉结件的设置a、本工程满堂支撑架主要用于屋面跨空梁砼浇筑，由于满堂支撑架的纵横向宽度都大于现浇梁，其平面刚度也自然大，不需要与结构拉结，即所谓的连墙件设置。2.6满堂支撑满堂支撑架特点：满堂支撑架由钢管通过扣件扣接而成。节点采用扣件连接，因此在荷载作用下，具有一定的抗转动刚度。特殊情况下（一般不需）通过增加设置局部拉结件来实现满堂支撑架与主体结构的可靠连接，使架体能承受其自重、施工荷载和风载的作用。本工程从型钢平台上开如搭设设置单立柱的满堂支撑架，并续搭设至屋面构架层梁底的模板方木底部。2.7满堂支撑架组成的基本要求：（1）模板支撑满堂支撑架由立杆、纵向水平横杆、横向水平横杆、扫地杆、底座（本工程即为型钢平台地面）组成，形成一闭合之空间框架。满堂支撑架地基与基础（本工程为型钢平台）必须坚实和具有足够的承载能力。（2）扣件螺栓拧紧力钜应在40N.m-65N.m之间,以保证“空间框架结构”的节点具有足的刚性与传递荷载的能力。3、拆除要求3.1拆除准备工作：（1）划出工作区标志，禁止行人进入；（2）拆除前检查满堂支撑架的扣件连接、拉结件、支撑体系等是否符合构造、安全要求；（3）由单位工程负责人对作业人员进行安全拆除技术交底，并履行签字手续；（4）由项目技术负责人进行安全拆除技术交底，（5）清除满堂支撑架上杂物及地面障碍物。3.2严格遵守拆除顺序，拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；拉结件必须随满堂支撑架逐步拆除，严禁先将拉结件整个拆除扣再拆满堂支撑架；分段拆除高度应不大于2步，超过时应增设拉结加固；3.3统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时应先告知对方，以防坠落；3.4材料工具要用滑轮绳索运送，不得乱扔。拆除中，应派专人看管，不得随意乱从高空往下抛材料。各类构配件严禁抛掷至地面。3.5拆除过程中，应对型钢平台上电缆、架体旁电缆采取防护措施，通过架体的电线应先断电，后转移。拆除下来的满堂支撑架构件，随拆架步数翻转传递至自然楼面，不得抛扔，必须分段集中，扣件用袋子装好，钢管按不同品种、规格堆放；3.6拆除满堂支撑架时，承包方应当紧密配合发包方，地面、通道等危险地段应设栏杆或其它警戒标志，并派专人维持现场。七、架体的检查与验收要求1、构配件的检查和验收1.1新钢管的检查应符合下列规定：（1）应有产品质量合格证；（2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行车家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235－A级钢的规定；（3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；（4）钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合本规范表二的规定；（5）钢管必须涂有防锈漆。1.2旧钢管的检查应符合下列规定：（1）表面锈蚀深度应符合表二序号3的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；（2）钢管弯曲变形应符合表二序号4的规定。1.3扣件的验收应符合下列规定：（1）新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定抽样检测；（2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；（3）新、旧扣件均应进行防锈处理。1.4构配件的偏差应符合表二的规定。表二构配件的允许偏差2、满堂支撑架验收：2.1满堂支撑架验收要求（1）架体每搭设一层，纵横梁跨度应验收一次；（2）验收时，会同监理、项目负责人、项目安全员、承包方班组长，对架体的安全质量以及是否符合主体施工要求等方面进行验收，并交付使用；（3）验收了发现架体质量不合要求时，由发包方出具整改通知书，由施工方根据规范、合同及整改通知书对架体整改；（4）满堂支撑架经过验收后方可投入使用。2.2满堂架使用中，应定期检查下列项目：（1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；（2）型钢平台是否变形，底座是否松动，立杆是否悬空；（3）扣件螺栓是否松动；（4）安全防护措施是否符合要求；（5）是否超载。2.3安装后的操作螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按规范的规定确定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。八、型钢平台监测措施1、仪器设备全站仪2、抽样数量对纵梁、横向转换梁及受压杆件的垂直度和侧向弯曲矢高进行检测时，按同类构件数量抽查3%，且不少于3个。3、检测要求型钢平台拼完成后，分别测量其挠度值、整体垂直度和整体平面弯曲检测，分别选取钢梁两端和跨中一点进行数据采集。4、结果评定（1）型钢钢梁及受压杆件的垂直度和侧向弯曲矢高的允许偏差应复合下表规定：钢梁及受压杆件的垂直度和侧向弯曲矢高的允许偏差（mm）（2）型钢平台整体垂直度和整体平面弯曲的允许偏差符合下表要求整体垂直度和整体平面弯曲的允许偏差（mm）（3）混凝土浇筑时，分别测量型钢平台其挠度值，所测的挠度值，不得超过验算值的15%。九、安全管理措施1、安全、文明要求（1）组织操作人员进行岗前安全教育和学习安全生产技术操作规程，提高上岗人员的安全意识和安全生产技能。尤其是要求工人在上架操作时系好安全带、戴好安全帽、穿好防滑鞋。（2）在架子搭设和拆除过程中定期对满堂支撑架重要部位进行检查，及时发现隐患并立即处理。搭设和拆除时严格遵照操作规范，并在满堂支撑架下部设立防护区，防止坠物伤人。（3）要求满堂支撑架使用人员对满堂支撑架施工活荷载按设计要求进行控制，及时清理架上临时堆放的材料，严禁架体超载使用。（4）遇六级以上的台风，停止进行架子施工或架上作业，同时组织人员及时对架体进行加固，以保证架子安全。2、满堂支撑架使用要求（1）工人在架上作业，应注意自我安全、保护他人安全，避免碰撞、闪失、落物。架上最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架体加垫物以增加高度，禁止在架上现玩闹和坐在不安全处体息。（2）人员上下满堂支撑架必须走安全防护通道，严禁攀援满堂支撑架上下，每班工人上架前应检查满堂支撑架，确认安全方可以上架。完工后应整理架上物品，清运垃圾。（3）禁止拆除满堂支撑架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件。（4）该满堂支撑架只能作为结构模板支撑满堂架使用，满堂支撑架使用方不能擅自改变其用途。2、满堂支撑架的维护（1）满堂支撑架搭设完毕，并验收交会使用后，使用满堂支撑架的过程中必须严格遵守满堂支撑架使用规范。（2）满堂支撑架验收交付使用后，在正常使用的条件下，如遇台风、大雨等恶劣天气，满堂支撑架应及时检查架体，发现隐患立即采取加固措施排除。（3）检查底座是否松动，立杆是否悬空。（4）检查螺栓是否松动。（5）检查杆件的设置和连接、拉结件、支撑、门洞桁架等是否被挪动或拆除。（6）检查立杆的垂直度和沉降的偏差是否符合规定。（7）检查是否架体超载使用。十、应急措施1、应急人员组织组长：朱玉兵副组长：王贵灵组员：李进常雪峰徐应良贺国春王明明唐国强等以及各班组消防应急小组成员应急联系电话：1202、应急物资准备3.1项目部应配备常用应急救援物品（如常用外伤药品、急救担架、急救绷带、应急照明灯等）。3.2材料员负责相关应急物资的采购工作，项目经理确保购买应急物资的资金到位。3.3仓库管理员负责应急物资保管，并负责日常维护、检查，确保各种应急物资和机械性能良好，随时能替补使用。3.4专职安全员定期或不定期对应急物资实施监督检查，确保异常情况出现时能有效地投入使用。3、应急措施4.1如发现架体基础沉降变形过大，应立即停止施工，采取钢丝绳斜拉处理；4.2如架体倾斜或变形过大，采用活动葫芦校正后增加连墙件；4.3架体密目网或脚手片着火，立即组织人员用就近配置的灭火器和浇水灭火，切断相关电源，并拨打119通知消防部门；4.4如发生架体倒塌，立即采取急救措施，保护好现场，通知相关部门。十一、文明施工1、进入现场一切材料必须按照现场管理平面图指定位置一次性放置到位，各类材料分类码放，按贯标要求挂牌，控制高度符合要求，保持现场材料整齐统一。2、所有工字钢、钢管、扣件等涂刷防锈漆二度，安全防护平台采用刷黄黑间油漆。项目部对操作人员进行文明施工交底，明确责任。3、安全密目网按照规定悬挂整齐，不得使用破损和污染严重的网片。并在每施工楼层混凝土浇捣完成后进行清洗，保证架体外观整洁。4、混凝土施工完成后对平台底部进行清理，确保架体底部清洁。5、严禁凌空投掷杆件、物件、扣件以及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。6、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人。登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。7、堆放场地做到整洁、摆放合理、专人保管。十二、F户型构架梁洞（型钢支撑）计算书计算依据：1、《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《钢结构设计标准》GB50017-20173、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、基本参数洞口支撑搭设方式横向转换梁+纵梁洞口立柱为混凝土墙电梯井墙是否考虑结构截面沿纵向变化是洞口支撑结构纵向计算截面分区数n21、洞口立柱定位参数洞口立柱横向定位参数：序号洞口立柱横向从上往下依次间距B（m）11213141洞口立柱纵向定位参数：序号洞口立柱纵向从左往右依次间距L（m）15.8232、洞口纵梁定位参数序号洞口纵梁从上往下依次间距S（m）112131413、横向转换梁定位参数横向转换梁纵向间距la(i)(m)横向转换梁纵向排数n(i)区块11.1955区块213二、荷载参数1）区块1序号集中荷载横向从上往下依次间距lb(m)荷载标准值(kN)荷载设计值(kN)10.9121520.9121530.9121540.981550.981560.98152）区块2两端为剪力墙按30KN荷载标准值计算序号集中荷载横向从上往下依次间距lb(m)荷载标准值(kN)荷载设计值(kN)11.8305020.9305030.9305040.9305050.93050平面图纵向立面图区块1横向剖面图区块2横向剖面图三、横向转换梁计算横向转换梁在洞口横向上端悬挑长度a1(m)1.7横向转换梁在洞口横向下端悬挑长度a2(m)0.4横向转换梁材质及类型工字钢截面类型16号工字钢抗弯强度设计值[f](N/mm2)205抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125弹性模量E(N/mm2)206000截面抵抗矩W(cm3)141截面惯性矩I(cm4)1130允许挠度[v]1/250自重线荷载标准值(kN/m)0.2051、区块1横向转换梁计算均布线荷载标准值q’=0.205=0.205kN/m均布荷载设计值q=1.35×0.205=0.277kN/m计算简图如下：1）抗弯验算横向转换梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=12.411×106/141000=88.02N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2）抗剪验算横向转换梁剪力图(kN)Vmax=28.787kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=28.787×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)＝34.021N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算横向转换梁变形图(mm)跨中：νmax=0.185mm≤[ν]=1000/250=4mm悬挑端：νmax=4.344mm≤[ν]=1700×2/250=13.6mm满足要求！4）支座反力计算正常使用极限状态R’1=35.384kN，R’2=-1.247kN，R’3=12.545kN，R’4=9.639kN，R’5=4.93kN承载能力极限状态R1=44.258kN，R2=-1.26kN，R3=21.096kN，R4=18.545kN，R5=9.051kN2、区块2横向转换梁计算区块2两端为剪力墙按30KN荷载标准值计算。四、纵梁计算纵梁左端的悬挑长度b1(m)0.3纵梁右端的悬挑长度b2(m)0.4纵向最左侧横向转换梁距纵梁左端的距离la0(m)0.8纵梁材质及类型工字钢截面类型36a号工字钢抗弯强度设计值[f](N/mm2)205抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125弹性模量E(N/mm2)206000截面抵抗矩W(cm3)875截面惯性矩I(cm4)15800纵梁合并根数1纵梁受力不均匀系数k11纵梁自重线荷载标准值(kN/m)0.6纵梁允许挠度1/2501、纵梁Lb1计算区块1范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=0.6kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×0.6=0.81kN/m区块2范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=0.6kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×0.6=0.81kN/m纵梁所受集中荷载标准值依次为：F’1=35.384kN，F’2=35.384kN，F’3=35.384kN，F’4=35.384kN，F’5=35.384kNF’6=26.691kN，F’7=26.691kN，F’8=26.691kN纵梁所受集中荷载设计值依次为：F1=44.258kN，F2=44.258kN，F3=44.258kN，F4=44.258kN，F5=44.258kNF6=44.231kN，F7=44.231kN，F8=44.231kN计算简图如下：纵梁Lb1计算简图1）抗弯验算纵梁Lb1弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=125.065×106/875000=142.931N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2）抗剪验算纵梁Lb1剪力图(kN)Vmax=133.515kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=133.515×1000×[136×3602-(136-10)×328.42]/(8×158000000×10)＝42.642N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算纵梁Lb1变形图(mm)跨中：νmax=7.761mm≤[ν]=5800/250=23.2mm悬挑端：νmax=1.449mm≤[ν]=300×2/250=2.4mm满足要求！4）支座反力验算承载能力极限状态：连续梁最大支座反力设计值为：Rmax(Lb1)=243.627kN纵梁传递至立柱的最大集中荷载设计值为：Fmax(Lb1)=Rmax(Lb1)=243.627kN2、纵梁Lb2计算参考Lb1计算，区别之处仅荷载大小不同，荷载位置相同区块1范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=0.6kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×0.6=0.81kN/m区块2范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=0.6kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×0.6=0.81kN/m纵梁所受集中荷载标准值依次为：F’1=-1.247kN，F’2=-1.247kN，F’3=-1.247kN，F’4=-1.247kN，F’5=-1.247kNF’6=36.499kN，F’7=36.499kN，F’8=36.499kN纵梁所受集中荷载设计值依次为：F1=-1.26kN，F2=-1.26kN，F3=-1.26kN，F4=-1.26kN，F5=-1.26kNF6=60.908kN，F7=60.908kN，F8=60.908kN1）强度、挠度验算如下项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ=74.006N/mm2τmax=32.511N/mm2跨中：νmax=1.116mm悬挑端：νmax=0.456mm允许值[f]=205N/mm2[τ]=125N/mm2跨中：[ν]=5800/250=23.2mm悬挑端：[ν]=400×2/250=3.2mm结论符合要求！符合要求！符合要求！2）支座反力验算承载能力极限状态：连续梁最大支座反力设计值为：Rmax(Lb2)=104.558kN纵梁传递至立柱的最大集中荷载设计值为：Fmax(Lb2)=Rmax(Lb2)=104.558kN3、纵梁Lb3计算参考Lb1计算，区别之处仅荷载大小不同，荷载位置相同区块1范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=0.6kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×0.6=0.81kN/m区块2范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=0.6kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×0.6=0.81kN/m纵梁所受集中荷载标准值依次为：F’1=12.545kN，F’2=12.545kN，F’3=12.545kN，F’4=12.545kN，F’5=12.545kNF’6=31.345kN，F’7=31.345kN，F’8=31.345kN纵梁所受集中荷载设计值依次为：F1=21.096kN，F2=21.096kN，F3=21.096kN，F4=21.096kN，F5=21.096kNF6=52.139kN，F7=52.139kN，F8=52.139kN1）强度、挠度验算如下项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ=83.929N/mm2τmax=33.51N/mm2跨中：νmax=2.304mm悬挑端：νmax=0.453mm允许值[f]=205N/mm2[τ]=125N/mm2跨中：[ν]=5800/250=23.2mm悬挑端：[ν]=300×2/250=2.4mm结论符合要求！符合要求！符合要求！2）支座反力验算承载能力极限状态：连续梁最大支座反力设计值为：Rmax(Lb3)=171.864kN纵梁传递至立柱的最大集中荷载设计值为：Fmax(Lb3)=Rmax(Lb3)=171.864kN4、纵梁Lb4计算参考Lb1计算，区别之处仅荷载大小不同，荷载位置相同区块1范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=0.6kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×0.6=0.81kN/m区块2范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=0.6kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×0.6=0.81kN/m纵梁所受集中荷载标准值依次为：F’1=9.639kN，F’2=9.639kN，F’3=9.639kN，F’4=9.639kN，F’5=9.639kNF’6=39.364kN，F’7=39.364kN，F’8=39.364kN纵梁所受集中荷载设计值依次为：F1=18.545kN，F2=18.545kN，F3=18.545kN，F4=18.545kN，F5=18.545kNF6=65.55kN，F7=65.55kN，F8=65.55kN1）强度、挠度验算如下项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ=83.234N/mm2τmax=39.956N/mm2跨中：νmax=1.437mm悬挑端：νmax=0.332mm允许值[f]=205N/mm2[τ]=125N/mm2跨中：[ν]=5800/250=23.2mm悬挑端：[ν]=400×2/250=3.2mm结论符合要求！符合要求！符合要求！2）支座反力验算承载能力极限状态：连续梁最大支座反力设计值为：Rmax(Lb4)=185.589kN纵梁传递至立柱的最大集中荷载设计值为：Fmax(Lb4)=Rmax(Lb4)=185.589kN5、纵梁Lb5计算参考Lb1计算，区别之处仅荷载大小不同，荷载位置相同区块1范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=0.6kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×0.6=0.81kN/m区块2范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=0.6kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×0.6=0.81kN/m纵梁所受集中荷载标准值依次为：F’1=4.93kN，F’2=4.93kN，F’3=4.93kN，F’4=4.93kN，F’5=4.93kNF’6=17.352kN，F’7=17.352kN，F’8=17.352kN纵梁所受集中荷载设计值依次为：F1=9.051kN，F2=9.051kN，F3=9.051kN，F4=9.051kN，F5=9.051kNF6=28.861kN，F7=28.861kN，F8=28.861kN1）强度、挠度验算如下项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ=40.572N/mm2τmax=18.171N/mm2跨中：νmax=0.873mm悬挑端：νmax=0.176mm允许值[f]=205N/mm2[τ]=125N/mm2跨中：[ν]=5800/250=23.2mm悬挑端：[ν]=300×2/250=2.4mm结论符合要求！符合要求！符合要求！2）支座反力验算承载能力极限状态：连续梁最大支座反力设计值为：Rmax(Lb5)=87.303kN纵梁传递至立柱的最大集中荷载设计值为：Fmax(Lb5)=Rmax(Lb5)=87.303kN五、立柱验算立柱为电梯井剪力墙，本次洞口立柱不作计算。十三、E户型构架梁洞（型钢支撑）计算书计算依据：1、《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《钢结构设计标准》GB50017-20173、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、基本参数洞口支撑搭设方式横向转换梁+纵梁洞口立柱剪力墙砼墙是否考虑结构截面沿纵向变化是洞口支撑结构纵向计算截面分区数n31、洞口立柱定位参数洞口立柱横向定位参数：序号洞口立柱横向从上往下依次间距B（m）11213141洞口立柱纵向定位参数：序号洞口立柱纵向从左往右依次间距L（m）13.7211.6332、洞口纵梁定位参数序号洞口纵梁从上往下依次间距S（m）112131413、横向转换梁定位参数横向转换梁纵向间距la(i)(m)横向转换梁纵向排数n(i)区块114区块2112区块313二、荷载参数1）区块1两端为剪力墙按30KN荷载标准值计算序号集中荷载横向从上往下依次间距lb(m)荷载标准值(kN)荷载设计值(kN)12305020.7305030.9305040.9305050.930502）区块2序号集中荷载横向从上往下依次间距lb(m)荷载标准值(kN)荷载设计值(kN)10.97.51520.97.51530.97.51540.95850.95860.9583）区块3两端为剪力墙按30KN荷载标准值计算序号集中荷载横向从上往下依次间距lb(m)荷载标准值(kN)荷载设计值(kN)12305020.7303030.9303040.9303050.93030平面图纵向立面图区块1横向剖面图区块2横向剖面图区块3横向剖面图三、横向转换梁计算横向转换梁在洞口横向上端悬挑长度a1(m)1.7横向转换梁在洞口横向下端悬挑长度a2(m)0.4横向转换梁材质及类型工字钢截面类型16号工字钢抗弯强度设计值[f](N/mm2)205抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125弹性模量E(N/mm2)206000截面抵抗矩W(cm3)141截面惯性矩I(cm4)1130允许挠度[v]1/250自重线荷载标准值(kN/m)0.2051、区块1横向转换梁计算区块1两端为剪力墙按30KN荷载标准值计算。2、区块2横向转换梁计算均布线荷载标准值q’=0.205=0.205kN/m均布荷载设计值q=1.35×0.205=0.277kN/m计算简图如下：1）强度、挠度验算如下：项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ=88.02N/mm2τmax=34.108N/mm2跨中：νmax=0.118mm悬挑端：νmax=2.772mm允许值[f]=205N/mm2[τ]=125N/mm2跨中：[ν]=1000/250=4mm悬挑端：[ν]=1700×2/250=13.6mm结论符合要求！符合要求！符合要求！2）支座反力计算正常使用极限状态R’1=22.417kN，R’2=-0.871kN，R’3=7.962kN，R’4=6.091kN，R’5=3.152kN承载能力极限状态R1=44.332kN，R2=-1.713kN，R3=13.561kN，R4=9.475kN，R5=5.034kN3、区块3横向转换梁计算区块3两端为剪力墙按30KN荷载标准值计算。四、纵梁计算纵梁左端的悬挑长度b1(m)0.3纵梁右端的悬挑长度b2(m)0.4纵向最左侧横向转换梁距纵梁左端的距离la0(m)0.3纵梁材质及类型工字钢截面类型55a号工字钢抗弯强度设计值[f](N/mm2)205抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125弹性模量E(N/mm2)206000截面抵抗矩W(cm3)2290截面惯性矩I(cm4)62900纵梁合并根数1纵梁受力不均匀系数k11纵梁自重线荷载标准值(kN/m)1.05纵梁允许挠度1/2501、纵梁Lb1计算区块1范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=1.05kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×1.05=1.417kN/m区块2范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=1.05kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×1.05=1.417kN/m区块3范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=1.05kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×1.05=1.417kN/m纵梁所受集中荷载标准值依次为：F’1=19.293kN，F’2=19.293kN，F’3=19.293kN，F’4=19.293kNF’5=22.417kN，F’6=22.417kN，F’7=22.417kN，F’8=22.417kN，F’9=22.417kN，F’10=22.417kN，F’11=22.417kN，F’12=22.417kN，F’13=22.417kN，F’14=22.417kN，F’15=22.417kN，F’16=22.417kNF’17=19.293kN，F’18=19.293kN，F’19=19.293kN纵梁所受集中荷载设计值依次为：F1=31.901kN，F2=31.901kN，F3=31.901kN，F4=31.901kNF5=44.332kN，F6=44.332kN，F7=44.332kN，F8=44.332kN，F9=44.332kN，F10=44.332kN，F11=44.332kN，F12=44.332kN，F13=44.332kN，F14=44.332kN，F15=44.332kN，F16=44.332kNF17=32.113kN，F18=32.113kN，F19=32.113kN计算简图如下：纵梁Lb1计算简图1）抗弯验算纵梁Lb1弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=450.665×106/2290000=196.797N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2）抗剪验算纵梁Lb1剪力图(kN)Vmax=275.824kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=275.824×1000×[166×5502-(166-12.5)×5082]/(8×629000000×12.5)＝46.492N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算纵梁Lb1变形图(mm)跨中：νmax=13.426mm≤[ν]=11600/250=46.4mm悬挑端：νmax=0.284mm≤[ν]=400×2/250=3.2mm满足要求！4）支座反力验算承载能力极限状态：连续梁最大支座反力设计值为：Rmax(Lb1)=469.88kN纵梁传递至立柱的最大集中荷载设计值为：Fmax(Lb1)=Rmax(Lb1)=469.88kN2、纵梁Lb2计算参考Lb1计算，区别之处仅荷载大小不同，荷载位置相同区块1范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=1.05kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×1.05=1.417kN/m区块2范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=1.05kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×1.05=1.417kN/m区块3范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=1.05kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×1.05=1.417kN/m纵梁所受集中荷载标准值依次为：F’1=45.668kN，F’2=45.668kN，F’3=45.668kN，F’4=45.668kNF’5=-0.871kN，F’6=-0.871kN，F’7=-0.871kN，F’8=-0.871kN，F’9=-0.871kN，F’10=-0.871kN，F’11=-0.871kN，F’12=-0.871kN，F’13=-0.871kN，F’14=-0.871kN，F’15=-0.871kN，F’16=-0.871kNF’17=45.668kN，F’18=45.668kN，F’19=45.668kN纵梁所受集中荷载设计值依次为：F1=76.19kN，F2=76.19kN，F3=76.19kN，F4=76.19kNF5=-1.713kN，F6=-1.713kN，F7=-1.713kN，F8=-1.713kN，F9=-1.713kN，F10=-1.713kN，F11=-1.713kN，F12=-1.713kN，F13=-1.713kN，F14=-1.713kN，F15=-1.713kN，F16=-1.713kNF17=54.898kN，F18=54.898kN，F19=54.898kN1）强度、挠度验算如下项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ=52.605N/mm2τmax=22.386N/mm2跨中：νmax=1.306mm悬挑端：νmax=0.191mm允许值[f]=205N/mm2[τ]=125N/mm2跨中：[ν]=11600/250=46.4mm悬挑端：[ν]=300×2/250=2.4mm结论符合要求！符合要求！符合要求！2）支座反力验算承载能力极限状态：连续梁最大支座反力设计值为：Rmax(Lb2)=176.413kN纵梁传递至立柱的最大集中荷载设计值为：Fmax(Lb2)=Rmax(Lb2)=176.413kN3、纵梁Lb3计算参考Lb1计算，区别之处仅荷载大小不同，荷载位置相同区块1范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=1.05kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×1.05=1.417kN/m区块2范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=1.05kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×1.05=1.417kN/m区块3范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=1.05kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×1.05=1.417kN/m纵梁所受集中荷载标准值依次为：F’1=29.107kN，F’2=29.107kN，F’3=29.107kN，F’4=29.107kNF’5=7.962kN，F’6=7.962kN，F’7=7.962kN，F’8=7.962kN，F’9=7.962kN，F’10=7.962kN，F’11=7.962kN，F’12=7.962kN，F’13=7.962kN，F’14=7.962kN，F’15=7.962kN，F’16=7.962kNF’17=29.107kN，F’18=29.107kN，F’19=29.107kN纵梁所受集中荷载设计值依次为：F1=48.41kN，F2=48.41kN，F3=48.41kN，F4=48.41kNF5=13.561kN，F6=13.561kN，F7=13.561kN，F8=13.561kN，F9=13.561kN，F10=13.561kN，F11=13.561kN，F12=13.561kN，F13=13.561kN，F14=13.561kN，F15=13.561kN，F16=13.561kNF17=26.881kN，F18=26.881kN，F19=26.881kN1）强度、挠度验算如下项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ=68.369N/mm2τmax=20.627N/mm2跨中：νmax=4.489mm悬挑端：νmax=0.032mm允许值[f]=205N/mm2[τ]=125N/mm2跨中：[ν]=11600/250=46.4mm悬挑端：[ν]=400×2/250=3.2mm结论符合要求！符合要求！符合要求！2）支座反力验算承载能力极限状态：连续梁最大支座反力设计值为：Rmax(Lb3)=212.958kN纵梁传递至立柱的最大集中荷载设计值为：Fmax(Lb3)=Rmax(Lb3)=212.958kN4、纵梁Lb4计算参考Lb1计算，区别之处仅荷载大小不同，荷载位置相同区块1范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=1.05kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×1.05=1.417kN/m区块2范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=1.05kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×1.05=1.417kN/m区块3范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=1.05kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×1.05=1.417kN/m纵梁所受集中荷载标准值依次为：F’1=39.923kN，F’2=39.923kN，F’3=39.923kN，F’4=39.923kNF’5=6.091kN，F’6=6.091kN，F’7=6.091kN，F’8=6.091kN，F’9=6.091kN，F’10=6.091kN，F’11=6.091kN，F’12=6.091kN，F’13=6.091kN，F’14=6.091kN，F’15=6.091kN，F’16=6.091kNF’17=39.923kN，F’18=39.923kN，F’19=39.923kN纵梁所受集中荷载设计值依次为：F1=66.483kN，F2=66.483kN，F3=66.483kN，F4=66.483kNF5=9.475kN，F6=9.475kN，F7=9.475kN，F8=9.475kN，F9=9.475kN，F10=9.475kN，F11=9.475kN，F12=9.475kN，F13=9.475kN，F14=9.475kN，F15=9.475kN，F16=9.475kNF17=40.57kN，F18=40.57kN，F19=40.57kN1）强度、挠度验算如下项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ=55.348N/mm2τmax=24.21N/mm2跨中：νmax=3.047mm悬挑端：νmax=0.077mm允许值[f]=205N/mm2[τ]=125N/mm2跨中：[ν]=11600/250=46.4mm悬挑端：[ν]=300×2/250=2.4mm结论符合要求！符合要求！符合要求！2）支座反力验算承载能力极限状态：连续梁最大支座反力设计值为：Rmax(Lb4)=210.543kN纵梁传递至立柱的最大集中荷载设计值为：Fmax(Lb4)=Rmax(Lb4)=210.543kN5、纵梁Lb5计算参考Lb1计算，区别之处仅荷载大小不同，荷载位置相同区块1范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=1.05kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×1.05=1.417kN/m区块2范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=1.05kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×1.05=1.417kN/m区块3范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=1.05kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×1.05=1.417kN/m纵梁所受集中荷载标准值依次为：F’1=17.259kN，F’2=17.259kN，F’3=17.259kN，F’4=17.259kNF’5=3.152kN，F’6=3.152kN，F’7=3.152kN，F’8=3.152kN，F’9=3.152kN，F’10=3