超重超高模板支撑架专项施工方案

模模板支撑架专项施工方案编制人： 校对人： 审核人： 审批人：(二)架体基础……………错误!未定义书签。九、安全管理与维护…………………错误!未定义书签。(一)120厚楼板模板扣件钢管支撑架计算书(高9.6m)错误!(二)120厚楼板模板扣件钢管支撑架计算书(高10.25m).错(三)350×800梁模板扣件钢管支撑架计算书(高9.6m)错误!(四)500×1600梁模板扣件钢管支撑架计算书(高10.3m,采用(五)500×2023梁模板扣件钢管高支撑架计算书(高15m,采用顶托)…………错误!未定义书签。超高、超重模板支撑架专题施工方案一、工程概况.1、工程名称：君临天下A地块建设单位：武汉华康物业有限企业设计单位：中南设计院股份有限企业监理单位：北京东方华太建设监理有限企业施工单位：国闰工程建设股份有限企业2、工程位置：本工程位于武汉市洪山区徐东大道和友谊大道交汇总建筑面积为约115766m²,本工程为整体地下室2层。±0.00以上为两个单体构成，地上40层框架关键筒墙构造，裙楼为地上五层框架构造。1、君临天下A地块工程建筑、构造等施工图纸、会审纪要、联络2、重要规范和规程2.1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2023)2023年版2.2《建筑构造荷载规范》GB50009-20232.3湖北省工程建设原则《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规2.4《砼模板用胶合板》(GB/T17658-1999)2.5《钢管脚手架扣件》(GB15831)2.6《混凝土构造工程施工质量验收规范》GB50204-20232.7《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)2.8《建筑施工安全检查原则》(JGJ59-99)2.9省、市现行的有关安全生产和文明施工规定2.10企业原则三、支模架设计范围1、本工程三层1轴~3轴交(2/0A)轴~F轴间的楼板(详见结施-35),高度为地下室顶板-0.050~三层楼板标高9.550。该部位三层2、本工程三层9轴~13轴-2.1m交C轴~F轴间的楼板(详见结施-35),高度为地下室顶板-1.90m~三层楼板标高8.350。该部位三层楼板厚为120mm,其中超重梁截面有500×1600。3、本工程四层3轴~6轴交D轴~E轴间的楼板(详见结施-37),高度为二层楼板4.350m~四层楼板标高13.950。该部位四层楼板厚为(一)支撑形式选择及搭设参数考虑到施工安全及可操作性同步兼顾经济以便。因此，本工程的以上各部位模板支撑架分别采用扣件式钢管脚手架、扣件式钢管脚手架+顶托两种的模板支撑体系。详细搭设形式为：1、1轴~3轴交(2/0A)轴~F轴间部位(高9.6m),采用扣件式钢×900mm;梁截面350×800,梁底立杆纵横距取900mm;该部位的梁、板支撑架详细搭设参数见表1、表2。计算截面计算截面计算跨度计算板厚支架形式支架形式梁底采用双扣件与立杆连接搭设高度板底木方立杆纵距立杆横距立杆步距搭设参数支架形式扣件式钢管模板支与立杆连接搭设高度梁底方木3根60×80立杆横距立杆纵距(跨度方梁底支撑(小横杆)立杆步距2、本工程三层9轴~13轴-2.1m交C轴~F轴间的楼板(高10.25m),采用扣件式钢管脚手架+顶托的模板支撑体系。120厚楼板立杆间距立杆纵距采用500mm。该部位的梁、板支撑架详细搭设参数见表3、计算截面计算截面计算跨度搭设参数支架形式扣件式钢管模板支架+顶1.2m(设4道承重立杆，梁底立杆上部悬臂端长度不得超过0.3m)搭设高度梁底方木5根60×80立杆横距立杆纵距(跨度方厚式扣件式钢管模板支架，梁底采用双扣件与立杆连接度方距距距立杆步距梁侧内龙骨水平平均布置梁侧外龙骨双钢管，竖向布置，间距对拉螺栓圆钢，高度方向间距：3、本工程四层3轴~6轴交D轴~E轴间的楼板(高9.6m),采用×900mm;梁截面350×750,梁两侧立杆纵、横距取900mm。该部位的梁、板支撑架详细搭设参数见下表1、表2。4、本工程四层沿F轴(3轴~6轴间)超重梁KL4ax-la:500×计算截面计算跨度搭设参数支架形式扣件式钢管模板支架+顶托，托梁采田双钢管.长度09m(设4道承搭设高度梁底方木5根60×80立杆横距立杆纵距(跨度方立杆步距梁侧内龙方木50×100.每侧7根，水平平梁侧外龙双钢管，竖向布置，间距500对拉螺栓(二)架体基础1、三层1轴~3轴交(2/0A)轴~F轴间的楼板(高9.6m),架体立2、本工程三层9轴~13轴-2.1m交C轴~F轴间的楼板(高10.25m),3、本工程四层3轴~6轴交D轴~E轴间的楼板(高9.6m),架体立杆支撑于120厚的一层顶板上。该部位一层支撑不得拆除。4、本工程四层沿F轴(3轴~6轴间)超重梁KL4ax-1a:500×2023,架体立杆支撑于250厚的地下室顶板上。该部位地下一层支撑的不得(三)水平拉接的布置与构造本工程在高度方向，根据施工条件，每隔4.5米脚手架与砼柱设(四)剪刀撑布置隔4排设置一道。(五)支撑架施工荷载取值自重0.428KN/m;②新浇混凝土自重24KN/m³;③钢筋自重1.5KN/m³;④施工人员及施工设备荷载荷载1.0KN/m²;⑤振捣混凝土时产生的荷2、模板支架的荷载分项系数：①模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重取1.2;②人员及施工设备荷载荷载、振捣混凝土时产生的荷载取1.4。3、本工程模板支架计算时梁、板支架施工活载组合均采用：④施工人员及施工设备荷载荷载1KN/m²+⑤振捣混凝土时产生的荷载采用泵送商品混凝土，采用汽车泵和固定泵结合浇筑混凝土。混凝土框架柱、楼面梁板分二次浇筑。先施工框架柱砼，待柱子混凝土强度到达80%后浇筑楼面梁、板砼。柱砼浇筑完毕到达一定强度后作为梁板支模架水平拉结点，有效提高模板支架侧向刚度，提高支承系统的承载能力。上一层构造梁板混凝土未浇筑后未到达规范规定的设计强度，下一层模板支撑架不得拆除。混凝土浇捣采用由中部向两边扩展的浇筑方式，浇捣过程中.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有对应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；浇筑过程中，派人检查支架和支承状况，发现下沉、松动和变形状况及时处理。混凝土浇捣需另行编制混凝土专题施工方案。六、支模架的构造规定及措施1、支架立杆下设置100mm宽50mm厚的通长垫木。2、立杆底部可调顶托安装需水平，与钢管架立杆上下垂直，可调顶托的调整长度不得超过200mm。立杆顶部采用调整可调顶托调至3、托梁采用双钢管，采用扇形箍固定，托梁位置需居中。4、模板支架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不不小于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。5、立杆之间按步距h=1.5m满设双向水平杆，并与立杆相交处扣接牢固，外围水平杆设于立杆内侧，其他纵横向水平杆均分别设于立杆同侧，以便剪刀撑和斜杆与立杆相交处的扣接。6、沿支架四边、中间每隔六排纵横向设一道竖向剪刀撑，由底至顶持续设置，与立杆相交处用旋转扣件扣接牢固，构成“几何不变7、立杆采用对接扣件接长，立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不适宜不不小于500mm,各接头中心至主节点的距离不适宜不小于步距的1/3;立杆垂直度按≤L/400(L为整架高度)。8、各扣件螺栓均采用测力矩扳手拧紧，使其扭力矩均控制在9、在已浇框架柱上将每道水平杆与之做可靠连接，有效提高模板支架侧向刚度，提高支承系统的承载能力。七、支模架的搭设及拆除1、施工准备1.1脚手架搭设前，技术负责人应按照施工组织设计规定向搭设和使用人员做技术安全交底。1.2基础上应先弹出支撑架的纵横方向位置线并进行抄平。1.3对钢管、扣件、脚手片等进行检查验收，严禁使用不合格产2、扣件式钢管架的搭设规定2.1钢管采用中48钢管，钢管壁厚3.2mm,不得采用锈蚀、裂纹和弯曲的钢管。2.2立杆必须采用对接。相邻立杆的对接扣件不得设置在同一步内。剪刀撑和其他杆件可采用搭接，搭接长度不少于1000mm,并不少于3只扣件紧固。2.3水平杆搭接长度不应不不小于1m,应等距离设置3个旋转扣件固定。2.4每步的纵、横向水平杆应双向拉通。3、拆除支撑架注意事项3.1拆除支撑架前，清除支撑架上的材料、工具和杂物。3.2模板支架拆除时，应在周围设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。3.3拆除人员必须站在临时设置的脚手板上进行拆除作业，并按规定使用安全防护用品。3.4拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。3.5拆下的配件、钢管、扣件、脚手片应逐一递接至地面，并人工搬运至指定场所分类堆放整洁，严禁抛掷。3.6模板支架拆除时，构件的混凝土强度应符合国标《混凝土构造工程质量验收规范》(GB50204)的有关规定。3.7脚手架的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的次a.脚手架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；b.同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的次序进c.在拆除过程中，脚手架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结；d.通长水平杆和剪刀撑等，必须在脚手架拆卸到对应高度时方可拆除；e.工人必须站在临时设置的脚手片上进行拆卸作业，并按规定f.拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打；八、支撑体系检查和验收1、对使用的钢管检查如下内容：1.1查看钢管材料产品质量合格证、质量检查汇报。1.2检查钢管表面的平直度，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。1.3钢管必须涂有防锈漆。1.4钢管表面锈蚀深度不得不小于0.5mm。1.5钢管弯曲变形，多种杆件钢管的端部弯曲不得不小于5mm,立杆钢管3-4m长度的弯曲不得不小于12mm、4-6.5m长度的不得不小1.6检查扣件厂家的生产许可证、法定检测单位的测试汇报和产品质量合格证。扣件的扭紧力矩抽查率不得少于80%,操作层为100%。1.7旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。1.8新、旧扣件均应进行防锈处理。2、钢管支撑架使用中，应定期检查的内容2.1检查地基与否积水、底座与否松动，立杆与否悬空。2.2检查扣件螺栓与否松动。2.3安全防护措施与否符合规定。3、支撑架验收3.1模板支架投入使用前，必须进行验收。3.2基础：查看基础表面坚实平整，表面与否积水，垫板与否晃3.3脚手架搭设的垂直度与水平度容许偏差垂直度与水平度容许偏差(表三)容许偏差(mm)垂直度每步架H/1000及±2.0脚手架整体H/600及±50水平度一跨距内水平架两端高差±L/600及±3.0脚手架整体±L/600及±503.4间距检查：脚手架步距偏差不得不小于±20mm、纵距偏差不得不小于±50mm、横距偏差不得不小于±20mm3.5扣件安装：(1)同步立杆上两个相隔对接扣件的高差应不小于500mm,用钢卷尺测量；(2)扣件螺栓拧紧扭力矩40-50N.m,用扭力扳手检测；(3)剪刀撑斜杆与地面的倾角45°~60°,用角尺检测。4、其他未尽事宜按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》九、安全管理与维护1、模板支架搭设人员必须是通过按现行国标《特种作业人员安全技术考核管理规则》(GB5036)考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2、搭拆脚手架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。3、操作层上施工荷载应符合本方案设计规定，不得超载；不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物件。严禁在脚手架上拉其他设备的缆风绳或固定、架设混凝土泵、泵管及起重设备等。4、六级及六级以上大风和雨、雾天应停止脚手架的搭设、拆除5、模板支架有效期间，不得任意拆除杆件。6、沿脚手架外侧严禁任意攀登。严禁高空抛掷。7、对脚手架应设专人负责进行常常检查和保修工作。8、应防止卸物料对模板支撑和脚手架产生偏心、振动和冲击；9、可调托座应采用防止砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹的措施；10、技术交底10.1模板支架搭设前，应由项目有关技术人员向全体操作人员进行技术交底。10.2技术交底内容应与模板支架专题方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。10.3技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在观测人员发现异常时应及时汇报施工负责人进行加固处理。12、在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人13、工地临时用电线路的架设，应按现行行业原则《施工现场临时用电安全技术规范》(JGJ46)的有关规定执行。十、质量保证措施10.1组织质量管理网络结合本工程特点与质量管理工作需要，组建一支以项目经理为主，具有责任性强、有管理水平、有能力、施工经验丰富的资质合格的项目质量管理班子。10.2建立质量责任制从项目经理管理层到施工班组长操作层，分二个层次建立质量责使质量责任制纵向究竟，横向到边，并直接与经济利益挂钩，加强各级质量管理的意识，使各级人员既感到有压力，又有动力，从而推进10.3加强企业对项目的考核：企业对项目部实行定期考核和检查制度，并将考核成果纳入年度考核内容，与年终奖金挂钩，对检查中发现的问题，不仅要提出整改意见，更应提出改善措施，使之质量不停提高。10.4把好材料质量关所有材料，进场时应签收验货，详细查对其品种、数量、规格、质量规定，做到不合格的产品不进场。10.5把好施工质量关10.5.1认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的规定，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联络单和签证手续为根据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行《混凝土构造工程施工质量验收规范》GB50204-2023和其他有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。10.5.2认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严厉处理，分析质量状况，加强检查验收，找出影响质量的微弱环节，提出改善措施，把质量问题控制在萌芽状态。十一、应急预案11.1浇砼施工过程中，假如支撑架有什么状况，必须立即停止施工，上部作业人员所有疏散到安全地方，项目部组织人员和支撑架施工人员进行检查排除多种存在的安全隐患，加强对高支模的检查和验收工作，根据脚手架验收规范严格执行，保证不超载施工。11.2一旦在砼施工过程中，一处板或梁处出现轻微下陷，施工人员应立即告知项目部，及时疏散施工人员，立即卸掉板上的砼，停止施工，再加强底部支撑架的支撑力，对整个支撑架进行加固通过验收后再施工，保证高支模的安全。11.3发生火灾事故时，现场救援专业人员立即用干粉灭火器灭火，并汇报项目部领导指挥人员立即到现场指挥，组织非应急人员疏散。在火势扩大蔓延时，立即寻求第三方求援，拨打119,并组织急救财产和保护现场。11.4触电状况的发生采用的应急措施：发既有人触电时，应立即切断电源或用干木棍、竹杆等绝缘物把电线从触电者身上移开，使伤员尽早脱离电源。对神志清醒者，应让其在通风处休息一会，观测病情变化。对已失去知觉者，仰卧地上，解开衣服等，使其呼吸不受阻碍，对心跳呼吸停止的触电者，应立即进行人工呼吸和胸外心脏按11.5坠落状况发生采用的应急措施：一旦发既有坠落的伤员，首先不要惊恐失措，要注意检查伤员意识反应、瞳孔大小及呼吸、脉搏等，尽快掌握致命伤部位，同步及时与120或附近医院获得联络，争取急救人员尽快赶到现场。对疑有脊柱和骨盆骨折的伤员，这时千万不要去轻易搬运，以免加重伤情。在对伤员急救前，要取出伤员身上的安装机具和口袋中的硬物。对有颔面损伤的伤员，应及时取掉伤员的假牙和凝血块，清除口腔中的分泌物，保持呼吸道的畅通，将伤员的头面向一侧，同步松解伤员的衣领扣，对疑有颅底骨折或脑脊液外漏的伤员，切忌填塞，以防止颅内感染而危及生命。对于大血管损伤的伤员，这时应立即采用止血的措施，使用止血带、指压或加包扎10.6报警联络方式：火警119急救120十二、支撑架施工安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提、是到达无重大伤规定。为此项目部成立以项目经理张国光为组长的安全防护领导小组员：李水明(技术负责人)、李海波(质量员)--技术交底、李凯良(施工员)、王九平(安全员)--现场施工指挥、安全检查刘志坚(架子班长)、孙国平(钢筋班长)、郑建旺(木工班长)、万明山(泥工班长)组长：张国光(项目经理)组长：张国光(项目经理)资材质施资材质施工员量工员量员料员料员项目负责人：程国平现场技术总负责：李水明现场施工总负责：李高初资料负责：陈丽琴电气负责：程国均木工班：共80人，班长：郑建旺。泥工班：共30人，班长：万明山。架子工班：共20人，班长：刘志坚。钢筋工班：共40人，班长：孙国平。(一)120厚楼板模板扣件钢管支撑架计算书(高9.6m)立杆的纵距b=0.90m,立杆的横距1=0.90m,立杆的步距图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.2。面板为受弯构造，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨持续梁计算。静荷载原则值q1=25.000×0.120×0.900+0.350×活荷载原则值q2=(2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为：I=90.00×1.80×1.80×1.80/12=43.74cm4;(1)抗弯强度计算其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2);M——面板的最大弯距(N.mm);W——面板的净截面抵御矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2;其中q——荷载设计值(kN/m);经计算得到M=0.100×(1.20×3.015+1.4×2.700)×经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.067×1000×面板的抗弯强度验算f<[f],满足规定!(2)抗剪计算[可以不计算]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×3.015+1.4×2.700)×截面抗剪强度计算值T=3×1332.0/(2×900.000×截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T],满足规定!面板最大挠度计算值v=0.677×3.015×3004/(100×6000面板的最大挠度不不小于300.0/250,满足规定!木方按照均布荷载下持续梁计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):(2)模板的自重线荷载(kN/m):(3)活荷载为施工荷载原则值与振捣混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载原则值q2=(1.000+2.000)×静荷载q1=1.20×0.900+1.20×0.105=1.206kN/m活荷载q2=1.40×0.900=1.260kN/m2.木方的计算按照三跨持续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q=2.219/0.900=2.466kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.47×0.90×最大剪力Q=0.6×0.900×2.466=1.332kN最大支座力N=1.1×0.900×2.466=2.441kN木方的截面力学参数为抗弯计算强度f=0.200×106/53333.3=3.75N/mm2木方的抗弯计算强度不不小于13.0N/mm2,满足规定!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度计算值T=3×1332/(2×50×80)=0.499N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足规定!均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度最大变形v=0.677×1.005×900.04/(100×9500.00×木方的最大挠度不不小于900.0/250,满足规定!横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的持续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。长支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下：火BA火B支撑钢管变形计算受力图通过持续梁的计算得到最大弯矩抗弯计算强度f=0.586×106/4729.0=123.90N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度不不小于205.0N/mm2,满足规定!支撑钢管的最大挠度不不小于900.0/150与10mm,满足规定!纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN;R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设扣件!R≤8.0kN时，可采用单扣件；8.0kN<R12.0kN时，应采五、模板支架荷载原则值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载原则值包括如下内容：NG1=0.150×9.600=1.440kN(2)模板的自重(kN):NG2=0.350×0.900×0.900=0.284kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):NG3=25.000×0.120×0.900×0.900=2.430kN经计算得到，静荷载原则值NG=(NG1+NG2+NG3)=4.154kN。2.活荷载为施工荷载原则值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载原则值NQ=(1.000+2.000)×0.9003.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式六、立杆的稳定性计算选用六排立杆投影面内作为计算的各排立杆，其竖向力为V1=8.386kNV2=8.386kNV4=8.386kNV5=8.386kNV6=8.386kN风荷载原则值Wk=0.7×0.450×1.200×0.600=0.227kN/m2风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.227×0.900×1.500X风荷载计算示意图如下按照规范取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平力F,计算公式为：其中AF——构造模板纵向挡风面积；Wk——风荷载原则值，取0.227kN/m2;La——模板支架的纵向长度，AF/La=截面高度，取la——立杆纵距，取0.900m;通过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F=0.85×按照规范风荷载引起的计算单元立杆附加轴力最大计算公式为其中F——作用在计算单元顶部模板上的水平力，取H——模板支架高度，取9.600m;m——计算单元中附加轴力为压力的立杆数，取2;Lb——模板支架的横向长度，取4.500m;通过计算得到立杆附加轴力最大值为N1=3×0.021×不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时，立杆的稳定性计算公式为：其中Nut——立杆的轴心压力最大值，取8.386kN;——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径，取1.588cm;A——立杆净截面面积，取4.501cm2;W——立杆净截面抵御矩，取4.729cm3;a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点10——计算长度，按照体现式计算的成果取最大k——计算长度附加系数，按规范附录D采用，u——考虑支架整体稳定原因的单杆等效计算长度0.973)=64.459N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足规定!o=1.05×8386/(0.312×450.973)+64000/4729=78.056N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足规定!稳定性成果：0.973)=64.784N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足规定!(二)120厚楼板模板扣件钢管支撑架计算书(高10.25m)架技术规程》(J10905-2023)。计算参数：模板支架搭设高度为10.3m,立杆的纵距b=0.90m,立杆的横距1=0.90m,立杆的步距弹性模量6000.0N/mm4。木方50×80mm,间距300mm,剪切强度1.6N/mm2,抗弯强度荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.2。面板为受弯构造，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的静荷载原则值q1=25.000×0.120×0.900+0.350×活荷载原则值q2=(2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为：(1)抗弯强度计算其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2);M——面板的最大弯距(N.mm);W——面板的净截面抵御矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2;其中q——荷载设计值(kN/m);经计算得到M=0.100×(1.20×3.015+1.4×2.700)×经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.067×1000×面板的抗弯强度验算f<[f],满足规定!(2)抗剪计算[可以不计算]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×3.015+1.4×2.700)×截面抗剪强度计算值T=3×1332.0/(2×900.000×截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T],满足规定!面板最大挠度计算值v=0.677×3.015×3004/(100×6000面板的最大挠度不不小于300.0/250,满足规定!木方按照均布荷载下持续梁计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):(2)模板的自重线荷载(kN/m):(3)活荷载为施工荷载原则值与振捣混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载原则值q2=(1.000+2.000)×静荷载q1=1.20×0.900+1.20×0.105=1.206kN/m活荷载q2=1.40×0.900=1.260kN/m2.木方的计算按照三跨持续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q=2.219/0.900=2.466kN/m最大弯矩M=0.1q12=0.1×2.47×0.90×最大剪力Q=0.6×0.900×2.466=1.332kN最大支座力N=1.1×0.900×2.466=2.441kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为：W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3;(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.200×106/53333.3=3.75N/mm2木方的抗弯计算强度不不小于13.0N/mm2,满足规定!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足：截面抗剪强度计算值T=3×1332/(2×50×80)=0.499N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足规定!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.005kN/m最大变形v=0.677×1.005×900.04/(100×9500.00×木方的最大挠度不不小于900.0/250,满足规定!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的持续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。.44kN2.44K2.44KN2.44KN2.44K2.44k2.44KN2.44KN2.44k2.支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载原则值，受力图与计算.99K0.99KN0.99KN0.99KN0.99KN0.99KN0.99KN0.99KN支撑钢管变形计算受力图通过持续梁的计算得到最大弯矩最大变形vmax=0.594mm最大支座力Qmax=7.975kN抗弯计算强度f=0.586×106/4729.0=123.90N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度不不小于205.0N/mm2,满足规定!支撑钢管的最大挠度不不小于900.0/150与10mm,满足规定!纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设单扣件抗滑承载力的设计计算不满足规定，可以考虑采用双扣件!五、模板支架荷载原则值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。(1)脚手架的自重(kN):NG1=0.150×10.250=1.538kNNG2=0.350×0.900×0.900=0.284kNNG3=25.000×0.120×0.900×0.900=2.430kN经计算得到，静荷载原则值NG=(NG1+NG2+NG3)=4.251kN。2.活荷载为施工荷载原则值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载原则值NQ=(1.000+2.000)×0.9003.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ选用六排立杆投影面内作为计算的各排立杆，其竖向力为V4=8.503kNV5=8.503风荷载原则值Wk=0.7×0.450×1.200×0.600=0.227kN/m2风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.227×0.900×1.500风荷载计算示意图如下按照规范取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平力F,计算公式为：其中AF——构造模板纵向挡风面积；Wk——风荷载原则值，取0.227kN/m2;La——模板支架的纵向长度，AF/La=截面高度，取la——立杆纵距，取0.900m;通过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F=0.85×按照规范风荷载引起的计算单元立杆附加轴力最大计算公式为其中F——作用在计算单元顶部模板上的水平力，取H——模板支架高度，取10.250m;m——计算单元中附加轴力为压力的立杆数，取2;Lb——模板支架的横向长度，取4.500m;通过计算得到立杆附加轴力最大值为N1=3×0.021×不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时，立杆的稳定性计算公式为：其中Nut——立杆的轴心压力最大值，取8.503kN;——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径，取1.588cm;A——立杆净截面面积，取4.501cm2;W——立杆净截面抵御矩，取4.729cm3;MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点10——计算长度，按照体现式计算的成果取最大值，取2.370m;k——计算长度附加系数，按规范附录D采用，u——考虑支架整体稳定原因的单杆等效计算长度不考虑风荷载的计算立杆稳定性成果：0.970)=65.565N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足规定!考虑风荷载的计算立杆稳定性成果：0.970)+64000/4729=79.161N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足规定!考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时，立杆0.970)=65.913N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足规定!(三)350×800梁模板扣件钢管支撑架计算书(高9.6m)计算根据浙江省工程建设原则《建筑施工扣件式钢管模板支计算参数：模板支架搭设高度为9.6m,梁截面B×D=350mm×800mm,立杆的纵距(跨度方向)梁底增长0道承重立杆。面板厚度18mm,剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15.0N/mm2,木方60×80mm,剪切强度1.3N/mm2,抗弯强度13.0N/mm2,梁两侧立杆间距0.90m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.50kN/m2,混凝土钢筋自重25.50kN/m3,施工活扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×3.2。面板为受弯构造，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨持续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):(2)模板的自重线荷载(kN/m):(3)活荷载为施工荷载原则值与振捣混凝土时产生的荷载均布荷载q=1.35×6.120+1.35×0.836=9.390kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为：I=30.00×1.80×1.80×1△计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下：△变形计算受力图通过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.616kNN2=2.495kNN3=0.616kN最大弯矩最大变形V=0.039mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.035×1000×面板的抗弯强度设计值[f],取15.00N/mm2;面板的抗弯强度验算f<[f],满足规定!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×1027.0/(2×300.000×截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T],满足规定!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.039mm面板的最大挠度不不小于175.0/250,满足规定!二、梁底支撑木方的计算(一)梁底木方计算按照三跨持续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q=2.495/0.300=8.317kN/m最大弯矩M=0.1q12=0.1×8.32×0.30×最大剪力Q=0.6×0.300×8.317=1.497kN最大支座力N=1.1×0.300×8.317=2.745kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为：(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.075×106/64000.0=1.17N/mm2木方的抗弯计算强度不不小于13.0N/mm2,满足规定!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度计算值T=3×1497/(2×60×80最大变形v=0.677×5.072×300.04/(100×9500.00×木方的最大挠度不不小于300.0/250,满足规定!(一)梁底支撑横向钢管计算0.62KN2.50KN△△平支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下：支撑钢管变形计算受力图通过持续梁的计算得到最大弯矩抗弯计算强度f=0.731×106/4729.0=154.55N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度不不小于205.0N/mm2,满足规定!支撑钢管的最大挠度不不小于900.0/150与10mm,满足规定!(二)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的持续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范规定采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下：长B通过持续梁的计算得到最大弯矩抗弯计算强度f=0.447×106/4729.0=94.59N/mm2式计算：R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定!R≤8.0kN时，可采用单扣件；8.0kN<R12.0kN时，应采用双扣件；R>12.0kN时，应采用可调托座。五、立杆的稳定性计算按照持续梁的计算可以得到投影面内竖向荷载作用下各排立杆的竖向力[不考虑钢管自重]为V1=3.231kNV2=6.088kNV3=6.088kN考虑钢管自重各排立杆的竖向力为V1=5.175kNV2=8.032kNV3=8.032kN风荷载原则值Wk=0.7×0.450×1.200×1.250=0.472kN/m2风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.472×0.900×1.500风荷载计算示意图如下按照规范取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平力F,计算公式为：其中AF——构造模板纵向挡风面积；Wk——风荷载原则值，取0.472kN/m2;La——模板支架的纵向长度，AF/La=截面高度，取la——立杆纵距，取0.900m;通过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F=0.85×按照规范风荷载引起的计算单元立杆附加轴力最大计算公式为其中F——作用在计算单元顶部模板上的水平力，取H——模板支架高度，取9.600m;m——计算单元中附加轴力为压力的立杆数，取1;Lb——模板支架的横向长度，取2.700m;通过计算得到立杆附加轴力最大值为N1=3×0.289×不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时，立杆的稳定性计算公式为：其中Nut——立杆的轴心压力最大值，取8.032kN;——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径，取1.588cm;A——立杆净截面面积，取4.501cm2;W——立杆净截面抵御矩，取4.729cm3;MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点10——计算长度，按照体现式计算的成果取最大值，取3.100m;10=kuh=1.167k——计算长度附加系数，按规范附录D采用，u——考虑支架整体稳定原因的单杆等效计算长度不考虑风荷载的计算立杆稳定性成果：σ=8032/(0.190×450×0.973)=96.781N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足规定!考虑风荷载的计算立杆稳定性成果：0.973)+134000/4729=125.107N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足规定!稳定性成果：o=(8032+1542)/(0.190×450.973)=115.364N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足规定!(四)500×1600梁模板扣件钢管支撑架计算书(高10.3m,采用顶托)计算参数：模板支架搭设高度为10.3m,l=0.50m,立杆的步距h=1.40m,梁底增长4道承重立杆。弹性模量6000.0N/mm4。弹性模量9500.0N/mm4。梁顶托采用双钢管48×3.2mm。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.50kN/m2,混凝土钢筋自重25.50kN/m3,施工活荷载5.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×3.2。面板为受弯构造，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨持续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):(2)模板的自重线荷载(kN/m):(3)活荷载为施工荷载原则值与振捣混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载原则值P1=(1.000+4.000)×0.500均布荷载q=1.35×20.400+1.35×1.850=30.038kN/m集中荷载P=1.40×1.250=1.750kN面板的截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为：齿B△计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下：△△B△△变形计算受力图通过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.475kNN2=4.291kNN3=5.236kN最大变形V=0.024mm经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.050×10面板的抗弯强度验算f<[f],满足规定!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×2279.0/(2×500.000×抗剪强度验算T<[T],满足规定!面板最大挠度计算值v=0.024mm(一)梁底木方计算均布荷载q=5.236/0.500=10.473kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×10.47×0.50×最大剪力Q=0.6×0.500×10.473=3.142kN最大支座力N=1.1×0.500×10.473=5.760kN木方的截面力学参数为抗弯计算强度f=0.262×106/64000.0=4.09N/mm2木方的抗弯计算强度不不小于13.0N/mm2,满足规定!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度计算值T=3×3142/(2×60×80)=0.982N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足规定!均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到6.357kN/m最大变形v=0.677×6.357×500.04/(100×9500.00×木方的最大挠度不不小于500.0/250,满足规定!托梁按照集中与均布荷载下多跨持续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.095kN/m。A400-400-托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)N68Z变形的计算按照规范规定采用静荷载原则值，受力图与计算A通过计算得到最大支座F=9.087kN通过计算得到最大变形V=0.079mm截面抵御矩W=9.46cm3;截面惯性矩I=22.70cm4;抗弯计算强度f=0.507×106/1.05/9458.0=51.05N/mm2最大变形v=0.079mm顶托梁的最大挠度不不小于400.0/400,满足规定!式计算：R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设风荷载原则值Wk=0.7×0.450×1.200×1.250=0.472kN/m2风荷载计算示意图如下按照规范取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平力F,计算公式为：其中AF——构造模板纵向挡风面积；Wk——风荷载原则值，取0.472kN/m2;La——模板支架的纵向长度，AF/La=截面高度，取la——立杆纵距，取1.200m;通过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F=0.85×按照规范风荷载引起的计算单元立杆附加轴力最大计算公式为其中F——作用在计算单元顶部模板上的水平力，取H——模板支架高度，取10.250m;m——计算单元中附加轴力为压力的立杆数，取1;Lb——模板支架的横向长度，取1.200m;通过计算得到立杆附加轴力最大值为N1=3×0.771×考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时，立杆的稳定性计算公式为：其中Nut——立杆的轴心压力最大值，取11.163kN;——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/ii——计算立杆的截面回转半径，取1.588cm;A——立杆净截面面积，取4.501cm2;W——立杆净截面抵御矩，取4.729cm3;MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点10——计算长度，按照体现式计算的成果取最大值，取2.652m;k——计算长度附加系数，按规范附录D采用，u——考虑支架整体稳定原因的单杆等效计算长度不考虑风荷载的计算立杆稳定性成果：σ=11163/(0.257×450×杆的稳定性计算σ<[f],满足规定!考虑风荷载的计算立杆稳定性成果：0.970)+156000/4729=132.548N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足规定!考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时，立杆稳定性成果：七、梁侧模板计算书(1)、梁侧模板基本参数模板面板采用一般胶合板。内龙骨布置5道，内龙骨采用50×100mm木方。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+350+350+350mm,断面跨度方向间距500mm,直径12mm。弹性模量6000.0N/mm4。才米大△模板组装示意图强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载原则值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F=0.22ytβ₁B₂√DF=r.H其中rc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表达无资料)取200/(T+15),取2.000h;T——混凝土的入模温度，取20.000℃;V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h;H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.600m;81——外加剂影响修正系数，取1.000;32——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力原则值F1=19.200kN/m2考虑构造的重要性系数0.9,实际计算中采用新浇混凝土侧压力原则值Fl=0.9×19.200=17.280kN/m2考虑构造的重要性系数0.9,倒混凝土时产生的荷载原则值(3)、梁侧模板面板的计算面板为受弯构造，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取0.36m。荷载计算值q=1.2×17.280×0.358+1.40×3.600×面板的截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为：计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下：变形计算受力图通过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.294kNN2=3.765kN最大弯矩最大变形V=0.614mm经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.126×1000×面板的抗弯强度设计值[f],取15.00N/mm2;面板的抗弯强度验算f<[f],满足规定!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×2023.0/(2×357.500×截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T],满足规定!面板最大挠度计算值v=0.614mm面板的最大挠度不不小于357.5/250,满足规定!(4)、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，一般按照均布荷载持续梁内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.36×17.28+1.4×0.36挠度计算荷载原则值q=0.36×17.28=6.186kN/m按照三跨持续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q=4.607/0.500=9.215kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×9.215×0.50×最大剪力Q=0.6×0.500×9.215=2.764kN最大支座力N=1.1×0.500×9.215=5.068kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为：W=5.00×10.00×10.00/I=5.00×10.00×10.00×10.00/12(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.230×106/83333.3=2.76N/mm2抗弯计算强度不不小于13.0N/mm2,满足规定!(2)抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足：截面抗剪强度计算值T=3×2764/(2×50×截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2抗剪强度计算满足规定!(3)挠度计算最大变形v=0.677×6.178×500.04/(100×9500.00×最大挠度不不小于500.0/250,满足规定!(5)、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下持续梁计外龙骨按照集中荷载作用下的持续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。A下A支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)通过持续梁的计算得到最大弯矩最大变形vmax=0.229mm最大支座力Qmax=10.775kN抗弯计算强度f=1.038×106/9458000.0=109.75N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度不不小于205.0N/mm2,满足规定!支撑钢管的最大挠度不不小于350.0/150与10mm,满足规定!(6)、对拉螺栓的计算计算公式：N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；(五)500×2023梁模板扣件钢管高支撑架计算书(高15m,采用顶托)计算参数：模板支架搭设高度为15.0m,l=0.50m,立杆的步距h=1.30m,梁底增长4道承重立杆。弹性模量6000.0N/mm4。弹性模量9500.0N/mm4。梁顶托采用双钢管48×3.2mm。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。荷载5.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×3.2。面板为受弯构造，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨持续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):(2)模板的自重线荷载(kN/m):(3)活荷载为施工荷载原则值与振捣混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载原则值P1=(1.000+4.000)×0.500均布荷载q=1.35×25.500+1.35×2.250=37.463kN/m集中荷载P=1.40×1.250=1.750kN面板的截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为：W=50.00×1.80×1.80/6△B计算简图弯矩图(kN.m)4剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下：变形计算受力图通过计算得到从左到右各支座力分别为N3=6.098kNN4=5.352kNN5=1.840kN最大弯矩最大变形V=0.029mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.062×1000×面板的抗弯强度设计值[f],取15.00N/mm2;面板的抗弯强度验算f<[f],满足规定!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×2843.0/(2×500.000×截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T],满足规定!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.029mm面板的最大挠度不不小于125.0/250,满足规定!二、梁底支撑木方的计算(一)梁底木方计算按照三跨持续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q=6.098/0.500=12.197kN/m最大弯矩M=0.1q12=0.1×12.20×0.50×最大剪力Q=0.6×0.500×12.197=3.659kN最大支座力N=1.1×0.500×12.197=6.708kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为：(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.305×106/64000.0=4.76N/mm2木方的抗弯计算强度不不小于13.0N/mm2,满足规定!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足：截面抗剪强度计算值T=3×3659/(2×60×80)=1.143N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足规定!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到7.929kN/m最大变形v=0.677×7.929×500.04/(100×9500.00×木方的最大挠度不不小于500.0/250,满足规定!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨持续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.095kN/m。齿AB托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)本托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下：AB托梁变形计算受力图通过计算得到最大弯矩通过计算得到最大支座F=10.498kN通过计算得到最大变形V=0.024mm顶托梁的截面力学参数为截面抵御矩W=9.46cm3;截面惯性矩I=22.70cm4;(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.339×106/1.05/9458.0=34.14N/mm2顶托梁的抗弯计算强度不不小于215.0N/mm2,满足规定!最大变形v=0.024mm顶托梁的最大挠度不不小于300.0/400,满足规定!纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN;R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、立杆的稳定性计算按照持续梁的计算可以得到投影面内竖向荷载作用下各排立杆的竖向力[不考虑钢管自重]为V1=-0.214kNV2=10.498kNV3=10.498kN考虑钢管自重各排立杆的竖向力为V1=2.813kNV2=13.525kNV3=13.525kN风荷载原则值Wk=0.7×0.450×1.200×1.250=0.472kN/m2风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.472×0.900×1.300风荷载计算示意图如下按照规范取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平力F,计算公式为：其中AF——构造模板纵向挡风面积；Wk——风荷载原则值，取0.472kN/m2;La——模板支架的纵向长度，AF/La=截面高度，取la