超高层建筑主体结构施工关键技术手册

目 概 工艺流 施工要 工程实 概 工艺流 施工要 工程实 概 工艺流 施工要 工程实 概 工艺流 施工要 工程实 概 工程背 施工部 工艺流 施工要 应用效 概 施工部 工艺流 施工要 应用效 概 工程背 工艺流 施工要 应用效 概 工艺流 液压爬模装置设 液压爬模施工要 特殊部位处理措 应用效 概 工艺流 爬模系统设 液压爬模施工要 特殊部位处理措 实施效果与合理化建 概 施工工艺流 方案设计与优 施工要 应用效 概 超高层结构体系分类及塔式起重机布置特 外挂式塔式起重 内爬式塔式起重 落地附着式塔式起重 塔式起重机性能提升措 不同结构形式下塔式起重机形式比选总 应用案 概 施工升降机选 超高层施工升降机平面布 施工电梯基础设计与施 施工电梯特殊附墙方 应用总 1-1评价→力学性能及耐久性5～20s，30mm/h。硅灰掺量不宜大于10%，其他优质矿物掺合料掺量宜为25%～401-1P·O42.5，GB175-GB/T18736-S95GB/T18046-IGB/T1596-5-165-251-25-255-16HS-HPC式中：fcu,0——混凝土配制强度（MPa（MPa1-328%。3.Okg/m³1/6，粒化高炉矿渣粉和硅1/2。50℃1-4C60680-660-1-5C70700-680-1-61234灰567外8水1-7项要12341-8蚀ASTMC1202～946hASTMC1202～94CO2Ca（OH）2发生化学反应，发生碳PH验1001-942.5fce60MPa；C3SC3A（＜8%600kg/m3。120MPa；石子的25mm；2.65g/cm3以上，吸1%，5%，不得有风化1.0%，0，其它指标满足《建2.6～3.0；级配曲线应平滑、粒形圆、石0.5%0、含细粉颗25%以上；外加剂应有200-400m260mm，最低不小于220mm；40mm/2h，扩展度不小于500mm6h671-103～±0.0墙C60（自密实首层～20墙C60（自密实C70（自密实21～42墙C60（自密实C60（自密实43～墙C60（自密实C70C601-11C70250±30（厂内220±30（工地式海螺5-剂F（维勃稠度水1）1-12C60250±30（厂内220±30（工地海螺5-剂F坍落度（勃稠度量--水剂比3743633#楼主要为高档写1-13C60C605CC//////水m3对于超高层建筑，随着建筑高度的增加，混凝土自身的重力和混凝土在泵管中的沿程压力损失不断增加，混凝土泵送施工时混凝土输送泵的输出压力一16MPa400m20MPa，属于超高压泵送。在超高压泵送过程中，混凝土受高压的影响，容易产生泌水、分超高压混凝土的配比、超高压管道密封、超高压混凝土泵送施工工艺及管道内剩余混凝土的水洗等方面的技术问题。泵送同强度砂出泵水引泵送同强度砂出泵水引废水混凝土浇砂浆量高于搅拌混凝土入泵送清砂浆全部出逐渐增加泵送排据实际状况调整设备参2-12011Q1= （2-（m3/h（m3/hα10.8-0.9；0.5-0.7。

=

（2-Q——混凝土浇筑体积量（m3Q1——每台混凝土泵的实际平均输出量（m3/h2011力应大于按公式（2-3） =∆PHL+

（2- 式中：Pmax——混凝土最大泵送阻力（MPa；L（JGJ/T10-2011）AA.0.1（Pa/m（MPa 1∆PH=r[K1+K2(1+t) （2-1K1=300− （2-K2=400− （2-式中：r——混凝土输送管半径K1——粘着系数aK2——速度系数（Pa（mmt2——混凝土泵分配阀切换时间与活塞推压混凝土时间之比，可取（m/sα20.90𝑁=𝑄1 60𝑉η(

+ （2-1 1𝑉——每台混凝土搅拌运输车容量（m31η0.90-0.95（m3𝑆0——混凝土搅拌运输车平均行车速度（km/h𝐿1——混凝土搅拌运输车往返距离（km（min2-2-1125mm2018，按公式P= （2-（MPa（0.5MPaP≥7MPa1MPa）（mm（MPa8.5mm2-2，2-22-3（2-42-32-4水平管固定装置外设混凝土墩2-52-62-7260mm（200-400m45min渗透量就越大。大量的水透过海绵球后进入混凝土中，会将混凝土中的砂浆冲走，剩下的粗骨料失去流动性引起堵管，使水洗失败。所以传统的水洗方法水200m。82-8图2-9洗泵二级沉淀 图2-10排污管2122-312：95/70m3/h2DN125、9mm，可35MPa超高压管卡箍螺栓连接，O36mm4415/412-11（图中黑实线为输送管道，管道起始端为泵机位置3-1：3-1序号1法混凝土自钢管上口灌入，一次浇筑高度不宜2m量受振捣操作人2利用混凝土从高位顺钢管下落时产生的动能达与钢结构吊装作3在钢管接近地面或某楼层板处安装一个带闸门的进料管，直接与泵的输送管连接，由泵车将混凝土连续不断地自下需要在钢管壁上装饰施工阶段进3m～12mC25搭设临时操作搭设临时操作坍落扩展度和坍落度试模型处资料与试验总试验报基础、钢管柱、钢筋施工，声测管混凝土运混凝土生3-13-20.06%；16mm细骨料：宜采用级配Ⅱ区的中砂，且天然砂的含泥量≤2.03-23-23-3扩展时间坍落扩展度U201333-43-4含气量2.0-入泵坍落扩展度600-650-8-V12-倒置坍落度筒排空时间3-离析率（筛析法（%）标UL压力泌水率J（DB11／T1628-顶升口的构造要求（3-与钢管柱预埋入钢管内，开口位于钢管3-3550mm-650mm⑤顶升口与混凝土输送管连接时，应设导流管及顶升截止阀。导流管可采用混凝土输送管制作。导流管的壁厚不应低于混凝土输送管壁厚，导流管材质3-5200mm100mm。1500mm3-420s。无论采取何种浇筑方法，对底层钢管柱，在浇筑混凝土前，先浇筑一层10m9m。2m，10-15min500mm2h22/3。钢管内混凝土顶升施工完成后，应及时进行顶升口处混凝土止回处理。混当顶升口与导流管为螺栓连接时应松开螺母，拆卸导流管并应重复利用。200mm。14d。钢管柱内先将声测管安装好，声测管底面均与钢管柱底齐平，下端应封闭，上DN502m500mm采用一段直径略大于换能器的圆钢作疏通吊锤逐根检查声测管的畅通情况及实7P.O42.5水和水泥的重量比1:0.51MPa内，水泥浆溢出孔口拔出注浆管即可停止注浆。3-5试验步骤（如图3-6）200mm3-6钢管混凝土结构工作的实质和关键在于钢管及其核心混凝土间的相互作用和协同互补，由于这种相互作用，使钢管混凝土具有一系列优越的力学性能。而据调查表明，国内绝大多数钢管混凝土结构均存在不同程度的脱空。由于施工工艺和混凝土收缩等引起的管内混凝土脱空问题，是关系到管内混凝土能否影响钢管混凝土结构脱空、脱粘的主要因素包括：164.75m：C70（自密实164.75m～234.25m：C60（自密实234.25m：C50（自密实12随着建筑高度不断升高，受风荷载及地震荷载的影响越剧烈，超高层建筑在设计过程中常会选择安装阻尼器或增加剪力墙，提高结构的抗风抗震性能。阻尼器一般分为位移相关型和速度相关型。常见的位移相关型阻尼器有金属屈曲型支撑、摩擦阻尼墙、调频质量阻尼器（TD、调频液体阻尼器（TLD）等；常见的速度型阻尼器为粘滞流体阻尼器、粘弹性阻尼器、粘滞阻尼墙、粘弹性阻尼墙等。4-14-22.5‰，确保测量数据的准确。4-3若粘滞阻尼墙上连接组件腹板孔位与端部夹板孔位存在细微偏差，可适当调整上连接组件位置。调整步骤如下：③粘滞阻尼墙上连接组件腹板通孔与端部夹板通孔同心度满足安装要求4-44-54-6，4-7、4-8：BC、上连接组件夹板（含端部夹板及中间夹板）4-64-7上连接组件夹板四周焊接（焊缝防锈4-8粘滞阻尼墙与下连接副梁连接部位焊接（焊缝防锈~60VFD-NL×1700×60684t。粘滞阻尼墙布4-92770mm，4-95-1，5-1)。5-11234H5（11.5t5-15-2445-2L42层核心筒混凝土L42层核心筒混凝土达到强L43-L45层核心筒L43-L45层核心筒安L43-L45层核心筒安L43-L45层核心筒L43-L45L43-L45层核心筒逐层浇L43-L45层外框架装L43层楼板压L43-L45层外框架装L43层楼板钢L43-L45层伸臂桁安L43-L45层伸臂桁安L43-L45层伸臂桁L44层楼板压型楼承工L44施核心筒领先外框架5层，施工至L475-2（1）35-3TeklaStructure5-35-4连梁钢筋穿钢柱腹连梁钢筋穿钢柱腹墙体暗柱钢筋连接板5-5顶焊接在钢梁腹板的连接板上（5-6（左图为原暗柱箍筋，右图为优化后暗柱箍筋5-65-75-7钢柱通过地脚螺栓与下部墙体进行连接,其定位与安装技术关系到伸臂桁5-85-9当塔吊起重能力允许，安装伸臂桁架流程（5-5-45-5：5-55-10格为Φ1.2mmER50-3）相结合形式来完成焊接施工。120～150℃4mm150～200℃，使焊缝温度缓慢降到室温。5-6将长焊缝划分若干对中等长度（0.5～1m）5-712345678在外观检查合格后，进行无损检测（声波检验果（5.2。此技术遵循“核心筒先行，外框紧跟通常会将特定的楼层设计为复杂桁架结构，桁架结构层是超高层施工中工艺最塔楼桁架结构及巨型斜撑施工利用两台内爬式LH800-63动臂塔式起重机大重量和吊装范围要求（6-16-180012506-16-2A2、A56-2核心筒施核心筒施至桁架核心筒内下劲性柱安核心筒内伸桁架下弦安核心筒内上劲性柱安核心筒内伸桁架腹杆安核心筒内伸桁架上弦安外框钢柱临连接措施安吊装第段斜斜撑与牛螺栓连测量及倒校吊装第段斜斜撑两螺栓连爬模架体改爬升及合钢柱间斜撑体校正及焊核心筒混凝浇钢柱间巨斜撑安装完外框结构工至桁架核心筒外伸桁架下弦安核心筒外伸桁架上弦安核心筒外伸桁架腹杆安核心筒外伸臂桁架体校正及节点后施工完核心筒下段框钢柱安钢柱内自密混凝土浇腰桁架下安下层腰桁腹杆安腰桁架弦安校正及焊钢柱内钢绑核心筒钢筋扎、预埋埋巨型钢柱身及吊钢柱内筋绑桁架层上段框钢柱安 钢柱内自密混凝土浇6-236-36-46-56-46-56-76-66-7当外框结构施工到达桁架层时，即可开始进行核心筒外桁架层的安装和施工。钢管混凝土柱（）的内部构造（6-8横向隔板、竖向肋板、井字形拉板、八角形钢板箍、栓钉及横向隔板开孔等。6-89，该支座H496×199×9×14×10×15H496×199×9×14Φ325×106-96-3转点36-1045°，6-11 吊吊6-10吊耳和安装耳板布置图6-116-12钢管柱临时连接示意图（左为布设位置示意，右为详图6-13完全处于高空状态，这对钢管柱的安装极为不利。为方便钢管柱的安装、校正6-46-46-1441（6-14150℃，60%5～10min250～300℃，2h230mm。6-156-166-17。6-17的纵向受力钢筋接头位于下节柱柱顶标高以下500mm。纵向受力钢筋机械连接100%，接头等级为一级。6-18平面 立面6-196-216-206-216-226-226-236-236-56-5（1）（2）（3）（4）（5）（6）（7）（8）（9）（10）4端两个，且吊装孔全部位于耳板上方第一个孔。安装绑钩时，在斜撑顶部的钢6-246-256-25614183041562070建筑核心筒作为主要抗侧力构件。一方面，其抗侧刚度较高，可有效减少核心效降低结构自重，整体结构体系的抗风抗震性能得到显著提高。钢板剪力墙，钢板-混凝土组合剪力墙根据混凝土相对于钢板的位置，分为：内嵌钢板-混凝土剪力墙、单侧外包钢板-混凝土剪力墙、双侧外包钢板-混凝土剪力墙。7.85m17.65m段核心筒内，分布呈对称布置。核心筒外墙角部设置钢管柱，钢管柱内型钢采H800×400×50（30、H600×300×50（30；剪力墙内钢板水平和竖直方向150mm13.55m10mm；13.55m17.65m10mm17.65mQ345B7-1。 TeklaStructure7-2-7.85m13.55m7-313.55m17.65m7-4-7.85m13.55m7-513.55m17.65m1～2150mm，1200mm，采用梅花状布置。26mm2m利用全站仪，从本楼层控制轴线定位出钢板在钢梁上的位置线，并在结构复核轴线后，做好标记，可进行钢板剪力墙的安装工作。47-6：7-62.5tM207-1钢板采用塔吊进行散装逐件吊装，依据钢板墙分段长度，可通过钢扁担采（7-7H496×199×9×14800mm22mm2.5tM207-77-8板墙与事先安装完成的钢骨柱临时连接起来（7-891.2m；通道设置钢跳板及踢脚板。7-9对于可在结构楼层采用脚手架搭设操作平台时，可采用φ48.3×3.6mm的107-1028mm杆及立杆，再铺设钢跳板与踢脚板，形成操作平台（7-11横焊缝操作平横焊缝操作平余立焊缝挂吊余Φ14mm钢丝2.5m1.2m2.5m钢跳板(排7-11焊接，焊接顺序均由一侧向相同一侧施焊（7-127-12（7-13217-137.4.6结构与土建工作面交147-147-2500mm157-1545°1.5m1.5m。钢板两侧混凝土同时浇筑，沿剪力墙逆时针推进（7-16500mm1～2且小于混凝土初凝时间待混凝土沉实后再浇筑水平梁板结构。结合模架特点，沿核心筒剪力墙四周设置两层喷5℃。7-16②墙柱模板内混凝土浇筑倾落高度不宜大于5m；当不满足时，应加设串本技术成功应用于厦门国际中心项目（7.2.节中介绍4200mm50mm4300mm，6mm8#300mm10#300mm、800mm、900mm、1000mm、1000mm、300mm，对拉螺栓采用直28mm1050mm避开核心筒墙体内型钢柱影响。所有内外墙模板安装时，螺栓孔的位置严格对应，模板上的螺栓孔根据计算确定间距后，预先进行开孔。对拉螺杆安装按对应的螺栓孔布置，拆除时，将带螺纹的对拉螺杆和套锥均拆除以便重复周转。8-18-12业平业平业平JFYM150型爬模架剖面 JFYM150型爬模架立面1；2；3模板支架；4；5；6；7架体；89101112（油泵及油管等另行；13（9.0m；15护网总成；18；19；20；21层斜梯；22大平台斜梯；23挂架斜梯8-2（9000mm；10（4950mm11；16；17架；19U；20U；21连接板8-38-1承跨度架体高度9.8-架体宽度1.8-步距1.5-1.5-8-88-导轨长度2≤5，32≤3，3同时作业时≤2，4700mm×700mm6424368-4。8-4812mm8-2额定压力油缸行程伸出一次的时间额定推力双缸同步误差块（人字形摆块或承力块）8-5。8-5厦门国际中心工程核心筒液压爬模体系在地上主体结构410MPa8-6、8-7。图8-6墙体钢套筒预埋示意 图8-7墙体钢套筒预埋效果JFYM1508-3JFYM1501核心筒墙体梁钢筋的同时预埋液压爬模架所需的套管处安装附墙2在出厂前将主承现场用塔吊吊至两主承力架之间U型螺栓连接两附3安装外墙模板体4铺主平台脚手板5在地面将模板支整体对其进行吊6铺上两层绑扎钢筋用平台的脚手7绑扎钢筋同时安8铺液压爬模下两层平台的脚手板9安装液压电控爬安装完成后进行8-4123456100mm。当上层爬模承载体受力处混凝土强度达到10MPa，且与承载螺栓接触处的1/20050mm8-8：8-88-98-9200mm，150mm50mm8-108-118-108-11爬模架变截面（50mm）8-5123当导轨将要爬升入位节三角支撑架上的调45爬模內架体钢垫板制作时，焊接过程中要防止型钢受热变形，制作的垫板前后表面应在同一平面内，表面应平整，焊缝饱满,不得有漏焊、裂纹、夹渣、烧穿、咬肉等缺陷，所有焊缝焊接后表面打磨平整；垫板安装及爬模使用过程8-128-138-128-138-148-14图8-15墙体错位缩进 图8-16爬模钢模Z字形改8-1718图8-17穿墙螺杆与伸臂桁架冲突点位 图8-18穿墙螺杆焊接加固8-20，8-21。8-198-208-21228-228-238-238-248-248-25、8-26图8-25外机位埋件预 图8-26内机位埋件预本层墙体拆模后在埋件中心焊接由两根25#槽钢对焊成的箱型钢构柱，在52mm，用于布设爬模穿墙螺杆，并在爬模机位一侧焊接20mm厚的垫板（外机位630mm×630mm×260mm8-28 图8-27核心筒外墙机位 图8-28外墙（内墙）机位 当爬模机位位置距离门洞梁底端很近，或爬模机位其中的一根套管能附着可采用在门洞梁下增设附加混凝土墙垛的措施来为此类爬模机位提供附着点。根据爬模机位套管实际附着情况，可分为全机位和半机位墙垛附着，具体做法8-29、8-30。图8-29全机位墙垛附着措 图8-30半机位墙垛附着措核心筒每层设计门洞部位，其上连梁无法利用爬模定型钢模支模，可采用8-318-318-328-328-338-338-35图8-34牛腿外形 图8-35牛腿周边区域支木368-378-36-8-37；4-54-58-8-38图8-39水平结构钢筋现场剔 图8-40核心筒甩筋效8-418-418-428-4225-36（即需要拆除和改动的架体8-438-436363638-448-448-458-4525-3625-361-321-2463（图纸方向18-2013-178-468-468-478-488-478-48爬模施工时，经常会遇到部分架体需辅助塔吊倒运承重梁，与避难层钢结进而影响爬模整体的合模。为了不影响工期，针对这部分架体，施工中采取跃层支模的技术，其原理是将该架体上的钢模从模板层移至钢筋绑扎层，从而在不爬升架体的情况下，通过特殊支模方式而完成整个爬模合模。8-50图8-49支撑措 图8-50钢模板吊运安8-518-52图8-51钢模合模 图8-52钢模合模1818418-548-5357层~6157层~6156层供水水DN100消防立消浮5642层~5541层供水水箱消DN100消防4119层~4018层供水水箱DN100消防立消182层~17首层室外管1引自给水接驳DN100消防立负一接地下室供水水消防水位控制浮负二38-5428-55

8-5520成功解决了外墙体变截面、非标准层爬升，以及对后续施工结构连续性和整体性等要求的施工难题；同时在施工中合理利用爬模操作平台，辅助内爬塔吊完成了承重梁倒运，保证工程质量的同时施工过程安全，大大缩短了施工工期，42331表格9-1项优缺塔式起重机可不设置在核工电梯只需上升到核心筒1、核心筒外侧通常采用大模外围和电梯井采用爬其他楼用散拼模板体系项优缺竖向结构先行施工，内部水511、塔式起重机设置在核心筒2、核心筒内部钢筋无承重平1“外爬内支”同步施工技术，供今后类似工程施工参考借鉴。3#4F=70KN/m2t=6mm8#槽8＃Q23510＃Q235核心筒外侧钢模加工图如图9-112、28、44层最小截面配置，下部截面逐渐扩大部分在两侧增加钢模板，这样完全保证施工过程中的可连续性。9-1M16。爬架系统采用多卡Ｘclimb60液压爬升系统，为主体工程施工提供结构外6t，255.75m；225钢模板与爬升架体连接采用多卡公司提供的钢爪进行连接,所对应的每个3Ｘclimb609-29-2Ｘclimb609-3，其中斜线位置是活动的连接平板，爬升时收起。9-33#21人孔为满足主体结构施工过程中垂直方向人员上下作业面，主塔楼外侧设置SC200/200GZ中速施工电梯。施工人员通过施工电梯到达作业面层后由核心筒人孔9-49-2序号121预埋起始层埋分保证模板的垂直229-32平台构件连接成整2工 序号调支撑吊装安装至4由于第3层层高为5.1m注，每个阶段各为2.550m爬模13.6m系统安312装，初始3-1段施工悬挂靴安装至第3-整个架体吊至第3-53-23-1同,故埋锥高度相对3序号高通常大于标准层层至平台到达下一层高3爬模开始升，特殊层高段埋锥高度为如图8。序号宝龙国际中心项目层高为4.1m调整模板上埋锥的位4标准层爬模爬升300mm。此位置为标序号墙内缩100mm，在平调支撑顶杆(如右图圈然后合模直接至内缩5核心筒外墙截面厚度变化处B7螺换成B12红头悬挂序号然后用连接好的电葫芦将架体和顶部悬挂靴拉得竖向爬升轨道被顶部顶部悬挂靴的底端压力然后拆除底部悬挂靴和核心筒外砼达到拆模条件后，退墙截5面厚B7度变化处理拆除底部悬挂靴和液压时普通手动千斤顶顶在时架子由顶部悬挂靴和放置在标准悬挂靴内部5cm拆掉，只留下标准悬挂21。架子慢慢角度回调到竖裹竖向爬升轨道，如图上述为一个标准的变截9-5。9-559255.75m，20.80m×24.1m，核心筒剪9-316φ1550×309-31-67-1314-1718-3031-4647-顶（60）282悬挂埋锥，拆模后开始爬模安装，35.1m，4.1m，分两段施工，3，445.950m，2，54.100m，1511-312地上主体结构施工阶段，在核心筒内设置2台内爬式动臂塔式起重机63（SC200×200G11区水平结构滞后施工区域（东南角、西南角）223.00kN/10.00KN。卸料10-1，10-2。10-110-2（200mm×100mm×7mm×11.4mm7.2m（160mm×63mm×6.5mm×10mm168mm；10-310-3500mm；410-4，10-5。10-410-5（详细做法参照锚固端节点做法Ф48×3.01m，0.2m、0.85m1.5m250mm1t61.1m1.0m10-6310-7，7.0m×4.0m，1.0m，1.0m，0.9m。10-75：7.05m13.55m、17.65m、21.75m、25.85m，10-810-84kN/m23kN/m21）3.00kN/m210.00kN10-9，两个平台不在同一楼层，从立面看上下卸料平台平面位置错开，两平台相差具体层数视施工需要而定，以便于材料从下层倒运到上10-10，10-11。10-9(1)10-9(2)10-1010-11（200mm×100mm×7mm×11.4mm5.5m16a#槽钢（160mm×63mm×6.5mm×10mm500mm，次梁紧靠0.2m200mm。绳卡马鞍朝向主绳。10-110-13。U置配件（PVC）10-12。10-1210-1，10-1310-1 “1“2“3“4“5“7”10-133.0m，主绳长短位置调整好后进行内侧副绳安装。安装时将平台外侧稍稍提起，使30cm。术负责人，经技术负责人确认平台上吊耳及杆件连接处所有焊缝可靠，并确认底部钢板、四周挡板不存在可能引起落物伤人的孔洞，方可使用该平台，责任工置”已授权实用新型专利，专利号：ZL201520244661.9。用纯钢结构体系的超高层建筑等。针对不同结构形式，塔式起重机的布置和施混凝土价格等因素有关。因此，各类结构体系的超高层建筑基本上多有相应的建筑高度区间、结构复杂程度、单个构件的吊装重量，施工时也会根据各类建筑的结构特点，确定采用内筒外框同步施工技术，还是不等高同步攀升技术。超高层建筑塔式起重机的布置主要有4种方式:①通过钢结构支撑架将塔2M900D否是11-1②塔吊依附结构校核：塔吊依附于主体核心筒上，依据塔吊的实际工况，7牛腿焊接过程中应做到精确定位，合理施焊，尽量减少焊接变形，出现焊接变形须在焊后进行校正，确保后续构件安装一次到位。11-2图11-3安装支撑横 图11-4安装水平支图11-5安装斜拉 图11-6下层水平框架安装完图11-7上层水平框架安装完 图11-8水平支撑与核心筒连接点11-911-C11-1269.7m1T12STL420A2构件进场、清单交构件进场、清单交各部件拼选择大吨位起重塔吊基础设计安装两道支撑系统，控制中心线误差安装爬升节，控制垂直度安装3节标准节、2节加强节、8节标准节，由下至上安装下回转支安装上回转支安装机械穿绕变幅度钢丝安装主卷扬机系穿绕其升钢丝绳，包括吊安装配重安装剩余安装A定位放线、安装焊接牛腿、控制中心线误差安装准备调试、荷试验、报安装爬升框（C型框11-10主要操作要点（LH800-631）11-211-3M4811-11根据工艺流程，采用75t汽车吊在地面组装塔机各部件，同时采用一台11-3（D1250-A37T重45杆45D1250-8011-4D1250-80幅度24489SS小直径dmin

，选择系数C ，k取0.82，取0.46，6～8，F=600kN。D1250-8035T×7-28-1870,直28mm4Fsin60°/n=304kN=30.4t,故吊装动臂塔机其他各部件，采用直28mm11-535×7钢丝公称抗拉强度钢丝绳最小破断拉力11-1211-12t22445548588DW10tT（8）①安装内爬基础节（11.5/100011-74D1250-8016-50m，70m，40-21t，18.36t④安装内爬标准节（411-84D1250-80⑤安装标准节（111-94D1250-80将爬升架缓慢套装在塔身的外侧，注416个爬升导轮与标准节的间隙（间隙为2~3mm11-13爬升架安装（右11-104D1250-8016-30m，70m，40t，39.07t20-40°角。；11-114D1250-8016-45m，70m，40-24.5t，24.5t11-124D1250-8016-55m，70m，40-18.2t，16.61tAA11-13A4D1250-8016-60m，70m，40-15.9t，13.67t1111-144D1250-8016-45m，70m，40-24.5t，22.84t45m1211-152D1250-8010-60m，70m，40-15.9t，14.88t1314LH800-63④（顶升加节（314m/s③严禁在顶升系统正在顶起或已顶起时进行吊重（上升或下降轴连接好后（8，塔机才能起吊下一节标准节。11顶升结束后所有标准节之间均是用8根φ75标准销轴连接最顶部标8φ751224（L140×14）24M30×100（1400Nm11-1612#23#34112mm4M48×L-8.8副组长副组长11-146）塔机的爬升15～18m10～15°31.5MPa。20mm端面与下爬框的距离是否一致，若不一致，可用最低变幅速度转动起重臂的位02～3mm机构应转移并重新安装在中框架上（安装上框架时，塔机要先配平⑤塔机向上爬升超过1.425m，当内爬节的某级踏步超过内爬框上的换步⑥活塞杆继续回缩，油压下降，说明换步装置开始承受塔机的自重载荷。14m/sd.3mm1/1000同一水平高度（4mm18.700m，14.400m，具体爬升规划如下。11-171#19234567811-182#123456789屋顶层楼板施工完成，安装WQ20屋顶层楼板施工完成，安装WQ2036.2t,21t,WQ2013t，拆17t15t3.6t11-19WQ20幅度3纯起重能力876511-20WQ10幅度5纯起重能力96511-21WQ2幅度5纯起重能力2211-22WQ20WQ10WQ2200～220m，各个厂家生产的塔式起重机略有区别。目前一些较先进的动臂式塔式起重机的独立高度往往＞60m，如FAVCO(法1STL100014m，4.2m，STL10003148m54m，有效利用高度提20m，41×1.5m×2.5m的梯笼。超高层建筑多采用单元式幕墙,幕墙单元板块为工厂预设备可用塔式起重机吊运)。标准层按3.7～4.7m考虑，单块板块重约2700kg2000kg。施工电梯常用的速度有低速(33m/min)、中速(63m/min)和高速(96m/min)。对于超高层施工，为提高运输效率，应优先选择高速施工电梯。目前国内已有120m/min的超高速施工电梯。在满足施工需要的前提下，采用更节省材料、更经济的方式布置电梯位置及服务楼层，为各个阶段的施工服务。超高层建筑多采用核心筒内和外框结构外部1外框结构外至少配置两台临时施工电梯，满足不同高度范围内结构及其他专业运输需求。3HA3HA125式中：MHA（F（di2hiiR260iim2hmRii式中:Rii2h内输送