中建塔吊基础施工方案

XXXXXX项目塔吊基础施工方案工程效果图工程效果图项目效果图：高11cm×宽13.5cm；图片设黑色边框，粗细：1.0磅）(cscecl。g。：高1.2cm×宽1.2cm；图片无边框)XX年XX月目录TOC\o"1-2"\h\u1.工程概况 页一手资料。恶劣天气识别：恶劣天气是气象学上所指的发生突然、移动迅速、剧烈、破坏力极大的灾害性天气，主要有雷雨大风、冰雹、龙卷风、局部强降雨等预防措施：与气象站保持密切沟通，每2小时确认天气状况。在屋顶设置风速仪，实时监控屋面处的实际风速，一旦超过12m/s即停止作业。当通知有大风、台风、暴雨、雷暴等预警时，及时停止现场吊装作业起吊时保证构件平稳再继续吊装，同时起钩过程中不得有变幅、回转等操作，防止构件在空中发生较大摆动。应急救援医院应急救援医院信息医院名称：坪山区人民医院医院地址：深训市坪山区坪山人民街19号医院电话急救援路线本项目应急单位为：深训市坪山区人民医院；距离本项目3公里。联系电话急救电话为120。地址：深训市坪山区人民街19号。图8.5应急救援路线计算书天然地基受力时荷载计算（自重荷载及起重荷载、风荷载计算、塔机的倾覆力矩）地基承载力计算地基基础承载力验算承台配筋计算地基变形计算预应力管桩受力时：荷载计算（自重荷载及起重荷载、风荷载计算、塔机的倾覆力矩）桩竖向力计算承台受弯计算承台剪切计算桩身承载力验算桩竖向承载力验算桩的抗拔承载力验算人工挖孔桩受力时：荷载计算（自重荷载及起重荷载、风荷载计算、塔机的倾覆力矩）承台计算桩身最大弯矩计算桩配筋计算桩竖向承载力验算天然基础计算计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机型号QTPB6515-10塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)60塔机独立状态的计算高度H(m)62塔身析架结构角钢塔身析架结构宽度B(m)2二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)1834.51起重荷载标准值Fqk(kN)65.49竖向荷载标准值Fk(kN)1900（说明书数据1295.33kn，人为放大至1900）水平荷载标准值Fvk(kN)35.97倾覆力矩标准值Mk(kN·m)3033.07非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)1834.51水平荷载标准值Fvk'(kN)178.82倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)4656.112、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1=1.35×1834.51=2476.588起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk=1.35×65.49=88.411竖向荷载设计值F(kN)2476.588+88.411=2565水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk=1.35×35.97=48.559倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk=1.35×3033.07=4094.645非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.35Fk'=1.35×1834.51=2476.588水平荷载设计值Fv'(kN)1.35Fvk'=1.35×178.82=241.407倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.35Mk'=1.35×4656.11=6285.748三、基础验算图9.2-1基础平面布置图基础布置基础长l(m)7.5基础宽b(m)7.5基础高度h(m)1.7基础参数基础混凝土强度等级C30基础混凝土自重γc(kN/m3)24基础上部覆土厚度h’(m)0基础上部覆土的重度γ’(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度δ(mm)100地基参数地基承载力特征值fak(kPa)200基础宽度的地基承载力修正系数 ηb0.3基础埋深的地基承载力修正系数 ηd1.5基础底面以下的土的重度 γ(kN/m3)19基础底面以上土的加权平均重度19基础埋置深度d(m)1.7 γm(kN/m3)修正后的地基承载力特征值 fa(kPa)251.3地基变形基础倾斜方向一端沉降量 S1(mm)6基础倾斜方向另一端沉降量 S2(mm)0基础倾斜方向的基底宽度b'(mm)8000基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=blhYC=7.5X7.5X1.7X24=2295KN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35X2295=3098.25KN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk''=Mk'=4656.11KN.mFvk''=Fvk'/1.2=178.82/1.2=149.017KN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=M'=6285.748KN.mFv''=Fv'/1.2=241.407/1.2=201.172KN基础长宽比：l/b=7.5/7.5=1三1.1，基础计算形式为方形基础。Wx=lb2/6=7.5X7.52/6=70.312m3Wy=bl2/6=7.5X7.52/6=70.312m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx=Mk''b/(b2+l2)0.5=4656.11X7.5/(7.52+7.52)0.5=3292.367KN.mMky=Mk''l/(b2+l2)0.5=4656.11X7.5/(7.52+7.52)0.5=3292.367KN.m1、偏心距验算(1)偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(1834.51+2295)/56.25-3292.367/70.312-3292.367/70.312=-20.236<0偏心荷载合力作用点在核心区外。图9.2-2偏心计算图(2)、偏心距验算偏距:e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(4656.11+178.82×1.7)/(1834.51+2295)=1.201m合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离:a=(7.52+7.52)0.5/2-1.201=4.102m偏心距在x方向投影长度:eb=eb/(b2+l2)0.5=1.201X7.5/(7.52+7.52)0.5=0.849m偏心距在y方向投影长度:el=el/(b2+l2)0.5=1.201X7.5/(7.52+7.52)0.5=0.849m偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离:b'=b/2-eb=7.5/2-0.849=2.901m偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离:l'=l/2-el=7.5/2-0.849=2.901mb'l'=2.901X2.901=8.414m2二0.125bl=0.125X7.5X7.5=7.031m2满足要求!2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值pkmin=-20.236kpapkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(1834.51+2295)/(3X2.901X2.901)=163.599kpa3、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(1834.51+2295)/(7.5×7.5)=73.414kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值fak+ηbY(b-3)+ηdYm(d-0.5)=200.00+0.3X19X(6-3)+1.5X19X(1.7-0.5)=251.30kpa(2)、轴心作用时地基承载力验算pk=73.414kpa三fa=251.3kpa满足要求!(3)、偏心作用时地基承载力验算pkmax=163.599kpa三1.2fa=1.2X251.3=301.56kpa满足要求!5、基础抗剪验算图9.2-3基础抗剪验算图基础有效高度：h0=h-δ=1700-(100+25/2)=1587mmX轴方向净反力：pxmin=Y(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/wx)=1.35X(1834.510/56.250-(4656.110+149.017X1.700)/70.313)=-50.233kpapxmax=Y(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/wx)=1.35X(1834.510/56.250+(4656.110+149.017X1.700)/70.313)=138.289kpa假设pxmin=0，偏心安全，得p1x=((b+B)/2)pxmax/b=((7.500+2.000)/2)X138.289/7.500=87.583kpaY轴方向净反力：pymin=Y(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/wy)=1.35X(1834.510/56.250-(4656.110+149.017X1.700)/70.313)=-50.233Kpapymax=Y(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/wy)=1.35X(1834.510/56.250+(4656.110+149.017X1.700)/70.313)=138.289Kpa假设pymin=0，偏心安全，得p1y=((l+B)/2)pymax/l=((7.500+2.000)/2)X138.289/7.500=87.583Kpa基底平均压力设计值：px=(pxmax+p1x)/2=(138.289+87.583)/2=112.936Kpapy=(Pymax+P1y)/2=(138.289+87.583)/2=112.936kPa基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=112.936X(7.5-2)X7.5/2=2329.313KNVy=|py|(l-B)b/2=112.936X(7.5-2)X7.5/2=2329.313KNX轴方向抗剪：h0/l=1587/7500=0.212三40.25βcfclh0=0.25X1X14.3X7500X1587/1000=42551.438KN二Vx=2329.313KN满足要求!Y轴方向抗剪：h0/b=1587/7500=0.212三40.25βcfcbh0=0.25X1X14.3X7500X1587/1000=42551.438KN二Vy=2329.313KN满足要求!6、地基变形验算倾斜率：tanθ=|S1-S2|/b'=|6-0|/8000=0.0008三0.001满足要求!四、基础配筋验算图9.2基础配筋表配筋部位钢筋配筋部位钢筋基础底部长向配筋HRB400Φ25@150基础底部短向配筋HRB400Φ25@150基础顶部长向配筋HRB400Φ25@150基础顶部短向配筋HRB400Φ25@150基础竖向连接筋HRB400Φ16@5001、基础弯距计算基础X向弯矩：MI=(b-B)2pxl/8=(7.5-2)2X112.936X7.5/8=3202.805KN.m基础Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2pyb/8=(7.5-2)2×112.936×7.5/8=3202.805kN·m2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=3202.805×106/(1×14.3×7500×15872)=0.012ζ1=1-(1-2aS1)0.5=1-(1-2X0.012)0.5=0.012YS1=1-ζ1/2=1-0.012/2=0.994AS1=|MⅡ|/(YS1h0fy1)=3202.805X106/(0.994X1587X360)=5640mm2基础底需要配筋：A1=max(5640，pbh)=max(5640，0.0015X7500X1700)=19125mm2基础底长向实际配筋：As1'=25034.566mm2≥A1=19125mm2满足要求!(2)、底面短个向配筋面积aS2=|MI|/(a1fclh02)=3202.805X106/(1X14.3X7500X15872)=0.012ζ2=1-(1-2aS2)0.5=1-(1-2X0.012)0.5=0.012YS2=1-ζ2/2=1-0.012/2=0.994AS2=|MI|/(YS2h0fy2)=3202.805X106/(0.994X1587X360)=5640mm2基础底需要配筋：A2=max(5640，plh)=max(5640，0.0015X7500X1700)=19125mm2基础底短向实际配筋：AS2'=25034.566mm2二A2=19125mm2满足要求!(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：AS3'=25034.566mm2二0.5AS1'=0.5X25034.566=12517.283mm2满足要求!(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：AS4'=25034.566mm2二0.5AS2'=0.5X25034.566=12517.283mm2满足要求!(5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向HRB40016@500。五、配筋示意图图9.2-2基础配筋图矩形承台桩基础计算一、计算参数塔机型号：XXX塔吊对基础的荷载，按照塔吊最大安装自由高度62m计算：图9.3-1倾覆力矩图1）非工作状态倾覆力矩Mv=5128kN.m2）工作状态倾覆力矩Mv=3027kN.m基础尺寸：6m根6m根1.5m混凝土强度：C35垂直力Fv=862kN垂直力Fv=990kN自重G‘=1350KN水平力Fh=202kN水平力Fh=54kN预制管桩：间距4.5m,桩径500mm。计算模型如下：图9.3-2计算模型二、桩竖向力计算非工作状态下：Qk=(Fk+Gk)/n=(862+1350.00)/4=553.00kNQkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkxh)/L=(862+1350)/4+(5128+140.55x1.50)/6.36=1392.06kNQkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkxh)/L=(862+1350-0)/4-(5128+140.55x1.50)/6.36=-286.06kN工作状态下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(862+1350.00+128)/4=585.00kNQkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkxh)/L=(862+1350+128)/4+(3026.62+54.05x1.50)/6.36=1073.40kNQkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkxh)/L=(862+1350+128-0)/4-(3026.62+54.05x1.50)/6.36=96.60kN三、承台受弯计算1.荷载计算不计承台自重及其上土重,第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力Ni=1.35x(Fk+Fqk)/n+1.35x(Mk+Fvkxh)/L=1.35x(862+128)/4+1.35x(3026.62+54.05x1.50)/6.36=993.47kN最大拔力Ni=1.35x(Fk+Fqk)/n-1.35x(Mk+Fvkxh)/L=1.35x(862+128)/4-1.35x(3026.62+54.05x1.50)/6.36=-325.22kN非工作状态下：最大压力Ni=1.35xFk/n+1.35x(Mk+Fvkxh)/L=1.35x862/4+1.35x(5128.14+140.55x1.50)/6.36=1423.66kN最大拔力Ni=1.35xFk/n-1.35x(Mk+Fvkxh)/L=1.35x862/4-1.35x(5128.14+140.55x1.50)/6.36=-841.81kN2.弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中Mx，My1——计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；Xi，yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni——不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。由于非工作状态下，承台正弯矩最大：Mx=My=2x1423.66x1.25=3559.16kN.m承台最大负弯矩：Mx=My=2x-841.81x1.25=-2104.53kN.m3.配筋计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条式中a1——系数，当混凝土强度不超过C50时，a1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，a1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc——混凝土抗压强度设计值；h0——承台的计算高度；fy——钢筋受拉强度设计值，fy=