中建内支撑拆除施工方案

XXXXXX项目环撑拆除施工方案工程效果图工程效果图项目效果图：高11cm×宽13.5cm；图片设黑色边框，粗细：1.0磅）(csceclogo：高1.2cm×宽1.2cm；图片无边框)XX年XX月目录TOC\o"1-2"\h\u1.工程概况 表6.3-1目前人员尚未进场，待进场后补齐特种作业人员名单、作业证号及有效期等。表STYLEREF2\s6.3-SEQ表\*ARABIC\s21特种作业人员一览表序号类别人数工作内容123其他作业人员其他人员名单及岗位职责。表STYLEREF2\s6.4SEQ表\*ARABIC\s21其他作业人员投入一览表序号姓名岗位所在单位职责123应急处置措施为了确保本拆除施工安全，防止突发性事件发生，根据本工程的特点和范围，对施工中发生的突发事件，如机械翻机现象等。落实应急措施,建立应急救援组织、安排应急救援人员、配备应急救援器材、设备。应急救援组织首先成立以项目经理为首的应急小组。组长：副组长：组员：（1）由项目经理任组长，各管理人员任组员，成立应急救援组织。（2）项目工程在加班施工期间，组织成员的通讯工具必须保证24小时畅通，确保在突发事件发生时的联络及施救人员的调配。（3）项目负责人首先要对可能出现的突发事件的预兆要有洞察能力并要有针对性预防措施。项目经理与公司及行业行政主管部门汇报，并及时组织人员进行抢救，防止事态的扩大。安全事故应急预案为了确拆除施工作业人员的生命财产安全，为提高快速反应和协调能力，加强突发事故应急抢救措施，根据相关要求，结合本项目实际，特制定本预案。项目部成立应急救援小组，突发事件一旦发生，应急救援工作小组将迅速运转。应急救援组织职责应急救援工作小组为本项目安全事故应急救援工作的统一指挥机构，负责与业主，监理及监控单位的联系、协调，落实有关部门的安全指令，检查、督导本单位日常的应急准备工作。发生事故隐患后负责应急响应工作，调集抢险力量，并指挥进行抢险救灾、物资转移，及时与监理、业主及外部救援力量如110、120及交管部门取得联系，寻求社会帮助；负责善后处理工作，形成书面材料报监理、业主及公司有关部门。救援组：主要负责人员和物资的抢救、疏散，排除险情及排除救援障碍。事故处理组：按事故预案使用各种安全可靠的手段，迅速控制事故的发展。并针对现场具体情况，向救援组提供相应的救援方法和必要的施救工具及条件。联络组：负责事故报警和上报，以及现场救援联络、后勤供应，接应外部专业救援单位施救。指挥、清点、联络各类人员。警戒组：主要负责安全警戒任务，维护事故现场秩序，劝退遗散现场围观人员，禁止无关人员进入现场保护区。应急处理和响应工作程序在接到现场险情通知后，救援工作小组人员在10分钟内必须迅速进入各自工作岗位，同时立即组织有关人员核实情况，下达人员撤离命令，并及时向监理、业主及公司有关业务部门通报险情情况并通报本单位进行救援、抢险和处理情况。报告程序：安全值班人员立即向项目经理汇报，项目经理向建设、监理单位及公司领导汇报，并协调各项事宜，启动紧急抢救预案。各级领导接到汇报应立即赶到现场组织进行处理，并调查事故原因。应急业务组成员应在10分钟内到齐，按本部门应急预案协调做好救援、抢险和应急处理工作各业务组按照分工迅速展开工作，并视情况及时与外部相关方联系寻求支援，联络组要在第一时间内向建设、交通主管部门通报险情，视情况请求进行交通管制。根据发生事故的性质，各业务组及时制定临时应急处理措施，进行有效控制，防止事故的蔓延、扩大。随时向相关部门、监理、业主汇报现场应急处理情况，提出合理建议，并迅速落实上级部门的有关指示。应急救援措施应急救援原则以确保工作人员生命为第一原则，其次是控制设备和材料的损失。应急救援关键是速度，救援时间就是生命。此外要培养施工人员正确的处险意识，凡发现险情要立刻使用事故报警系统进行通报，应急救援响应者必须是应急救援成员，其他人员应该撤离至安全区域，并服从应急救援成员的指挥。发生安全事故隐患时，要充分利用现场的施救资源，采取必要的安全措施，首先迅速撤离施工人员，确保人员零伤亡。现场处置加强对现场的安全警戒任务，联系交通管理部门对桥下交通进行管制，维护现场秩序，禁止闲杂人员进入现场保护区。对可以安全撤离的机械设备、材料等进行有序指挥，可靠撤离，尽量减少损失。邀请监理、业主、监控单位及技术专家研究商讨处置方案，制定详细、周密的处置措施，对救援力量进行详细分工，严密组织实施落实，彻底消除现场不安全因素。事故报警一旦发生伤亡事故，要根据人员伤亡情况及时请求社会救援，做好事故现场的保护工作。风险应对技术措施存在危险源：在本工程的施工中存在危险源分为：人员坠落、高空落物、机械伤害、桥梁垮塌四种。人员坠落、高空落物事故发生后立即组织人员进行抢救，不能随意搬动，视情况采用门板、简易担架搬运，同时立即拨打120急救电话或送医院；机械伤害事故发生后，立即切断电源，组织人员抢救受伤人员。对受伤人员现场清理伤口同时立即拨打120急救电话或送医院。应急处理的支持与反馈应急处理工作结束后，项目部在24h内编制报告，报监理、业主及公司相关部门。报告应包括以下内容：发生事故的单位及事故发生的时间、地点、事故的简要经过、直接经济损失的初步估计、事故原因、性质的初步判断、事故抢救处理的情况、需要有关部门和单位协助、支持的事宜、事故报告人、报告时间等。紧急情况或事故处理结束后，项目部及相关人员应进行总结、分析，吸取事故教训，按照“四不放原则”进行处理，防止类似事故再次发生。对在事故的抢救、指挥、信息报送等方面有突出贡献的单位和个人，项目部将按照有关规定给予表彰和奖励。应急附近医院项目部成立应急医疗救援小组，现场存放药品及纱布、绷带、创可贴等常用止血物品，在紧急状态实施简单的救援工作。同时根据项目所处地点，选择天津港口医院(电话作为社会医疗资源。路线图如下：计算书破碎锤坐落在支撑系统计算说明：破撑机械在混凝土支撑梁上进行破除时，破撑机械下铺设4道12m*0.8m*0.18m的钢道板，拆撑时承受破撑机械荷载的主要为环梁及径向梁。机械液压锤在环梁上行走时，对环梁及径向梁和格构柱进行安全计算分析。一、力学模型按三跨连续梁桥为模型，计算液压锤在混凝土支撑梁上行走时支撑梁的受力情况。二、荷载分析恒载：支撑梁自重：1.4m*0.8m*25KN/m3=31.5KN活载:机械200KN：1.4*200+(2*4*0.8)=43.75KN/m走道板4块:（1.875KN/m*12m）/2*1.4=15.75KN/m所以环梁上的均布荷载(活载按满跨布置)：Q=50+43.75+15.75=91KN/m该连续梁分两种受力情况计算：第一种情况，破撑机械在边跨上行走；第二种情况：破撑机械在跨中行走。最大弯矩 Mmax=604.07KN·m最大剪力 Vmax=409.5KN最大轴力 Fmax=627.4KN三、最大容许值计算由于破碎液压锤主要在环形梁主梁上行走,所以验算主梁的受力是否满足环梁的截面设计。支撑梁截面1800*800，混凝土等级为C30，钢筋保护层厚度35mm式中:aS-受拉钢筋合力作用点到受拉边缘的距离，取值为41mm；As’一受压钢筋合力作用点到受压边缘的距离，取值为41mm；H0一梁截面的有效高度，取值为800-41=759mm；As-受拉区钢筋的面积，取值为5322mm2；As’一受压区钢筋的面积，取值为5322mm2；fy-受拉区钢筋的抗拉强度设计值，取值为360N/mm2；fy’-受压区钢筋的抗拉强度设计值，取值为360N/mm2；fc-C30混凝土的抗压强度设计值，取值为14.3N/mm2；a1一系数，当混凝土强度等级不超过C50时，取值为1.0；&b一-相对界限受压区高度，取值为0.55。所以最大容许弯矩:Mu=fyAs(ho-as’)=360N/mm2*5322mm2*859mm=1645KN·m根据公式：式中:ft-C30混凝土轴心抗拉强度设计值，取值为1.43N/mm2；b-梁截面宽度，取值为2m；h0一梁截面的有效高度，取值为759mm；fyv-箍筋的抗拉强度设计值，取值为300N/mm2；Asv一箍筋的截面积，取值为678mm2；S一箍筋的间距，取值为200mm。所以最大容许剪力:Vu=0.7*1430000*2*0.759+1.25*300000*687/200*0.759=2697KN四、结果分析液压破碎锤在梁上行走，最大弯矩Mmax=730.2KN·m，最大剪力Vmax=495KN；根据环梁截面配筋形式计算得最大容许弯矩Mu=1645KN·m，最大容许剪力Vu=2697KN；计算可得Mu>Mmax；Vu>Vmax对格构柱的安全计算采用截面代换法，格构柱满足要求，液压破碎锤在环梁上行走时，格构柱不会发生破坏。所以液压破碎锤在两个格构柱之间的梁上行走是安全的！施工中土方运输车辆，不允许驶入车库上方。选重量为218kN的柳工LG850N小型推土机进行计算。以21.8T级装载为例21.8T=16500kg+5000kg+人自重+其他考虑汽车合理区域（每侧300mm）后汽车的投影面积为（6.6+0.6）×（2.75+0.6）=24.12㎡后轴轮压占全车重量的比例为109/218=0.5取后轴轮压的扩散面积为0.5×24.12=12.06m2根据后轴轮压的扩散面积不小于按荷重比例划分的汽车投影面积有：≥12.06m2考虑到装载土石方时。其前轮受力最大，后轮受力较小，故为保证安全，将前轮投影面积12.06m2作为计算投影面积地下室临时支撑设计计算书计算依据：1、《钢结构设计标准》GB50017-20172、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20184、《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-20195、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《混凝土工程模板与支架技术》杜荣军编著7、建筑结构静力计算手册一、参数信息1、基本参数地下室顶板支承工况临时道路是否设置回顶架体设置回顶支撑回顶支撑架体计算原理除结构自重外的所有荷载均由支撑承担地下室层数n11回顶支撑层数n1设计覆土厚度hs（m）0楼板钢筋混凝土自重G1k（kN/m3）25.1回顶支撑每米高度自重标准值G2k（kN/m2）0.15建筑结构考虑结构设计使用年限的荷载调整系数γL1结构重要性系数γ０1临时道路位置顶板类型双向板顶板计算单元长度L(m)5顶板计算单元宽度B(m)3是否考虑覆土后的临时道路否临时道路上汽车启动、刹车时的荷载动力系数K1.12、荷载参数覆土前：覆土前临时道路上车辆最大总重T总(吨)123、楼板参数（1）地下室负二层板：顶板厚度h0(mm)120砼强度等级C35顶板作为临时道路时混凝土是否达到设计强度是（2）地下室底板：地下室底板厚度hd(mm)500砼强度等级C40层高Hd(m)3.8二、设计简图钢管支撑立面图三、荷载计算负二层板为双向板，顶板计算单元长度L=5m，顶板计算单元宽度B=3m参考《建筑结构荷载规范》GB50009-2012表5.1.1及表格注释，对于300kN车辆作用在板跨为3m×3m双向板时，楼面等效均布活荷载标准值取35kN/m2，作用在板跨大于等于6m×6m双向板时，楼面等效均布活荷载标准值取20kN/m2。当双向板板跨在3m×3m～6m×6m之间时，可按线性插入。参考顶板车辆等效荷载转化相关论文，通过大量实验及有限元分析可得，对于相同板宽，双向板的长宽比越大，等效均布活荷载越小，并且变化趋势趋于线性关系。根据以上理论，不同的车辆最大载重作用在不同板跨的双向板上时，可通过线性插入以及荷载等价换算得到。覆土前临时道路上车辆最大总重T总=12吨=12×9.8=117.6kN由于双向板长边3m＜L=5m＜6m，当最大载重为300kN的车辆作用在此双向板上时，等效均布活荷载标准值qe’，根据线性插入法：(L-3)/(6-3)=(35-qe’)/(35-20)qe’=35-(35-20)×(L-3)/(6-3)=35-(35-20)×(5-3)/(6-3)=25kN/m2当最大载重为117.6kN的车辆作用在此双向板上时，等效均布活荷载标准值qe通过进行等价换算可得：qe=qe’×117.6/300=25×117.6/300=9.8kN/m21、总荷载计算由于负二层板作为临时道路时混凝土达到设计强度，结构板自重由本身承担，施工荷载由架体承担，覆土前回顶架体所受总荷载设计值（覆土前考虑荷载动力系数）：工况：覆土前Q1=γ0[γG[G2k×Hd]+γQγL(K×qe)]=1×[1.3×[0.15×3.8]+1.5×1×(1.1×9.8)]=16.911kN/m2四、支撑结构验算支撑类型轮扣式钢管支撑架支架计算依据《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900步距h0(mm)1200顶部步距hd(mm)1200扫地杆高度h2(mm)350立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a1(mm)：500剪刀撑设置有节点转动刚度k(kN·m/rad):15高度修正系数:1竖向剪刀撑纵距跨数n16竖向剪刀撑横距跨数n26支撑钢管类型Φ48×2.7抗压强度设计值[f](N/mm2)205可调托座承载力容许值[N](kN)100回顶架体承担荷载由荷载计算章节可知：覆土前：Q1=16.911kN/m2Qmax=Q1=16.911kN/m2设梁板下用于支撑上部施工荷载的轮扣式钢管支撑架立杆截面尺寸和间距分别为Φ48×2.7mm、@0.9m×0.9m，可得：N=Qmax×la×lb=16.911×0.9×0.9=13.698kN1、可调托座承载力验算【N】=100kN≥N=13.698kN满足要求！2、长细比验算根据《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019条文说明5.1.5条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度l0=h0=1200mmλ=l0/i=1200/16=75≤[λ]＝150满足要求！3、立杆稳定性验算立杆计算长度:l01:=βHβaμh0=1×1.032×2.349×1200=2908.533mmμ立杆计算长度系数，按规范附录G表G-2取值K有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(h0k)+ly/(6h0)=206000×9.89×104/(1200×15×106)+900/(6×1200)=1.257βa扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录G表G-3取值α扫地杆高度h2与步距h0之比与悬臂长度a1与步距h0之比的较大值，α=max（h2/h0,a1/h0）=max(350/1200,500/1200)=0.417αx单元框架x向跨距与步距h0之比，αx=lx/h0=900/1200=0.75βH高度修正系数l02=hd+2k0a1=1200+2×0.7×500=1900mml0=max(l01,l02)=max(2908.533,1900)=2908.533mmλ=l0/i=2908.533/16=181.783,查表得,φ＝0.218f＝N/(φA)=13698/(0.218×384)=163.632N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699-20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20085、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1混凝土梁计算截面尺寸(mm×mm)700×700梁侧楼板计算厚度(mm)50模板支架高度H(m)2.2模板支架横向长度B(m)10模板支架纵向长度L(m)10支架外侧模板高度Hm（mm）1000二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)0.1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份浙江0.35地区杭州市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0.796模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.162整体模板支架μstw1.415ωfk=ω0μzμstw=0.394支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.362三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)900步距h(mm)1100新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)450梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距233每纵距内附加梁底支撑主梁根数0设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.5×3]×1＝27.835kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝23.335kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1×1.5×3×1＝4.5kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.7)]×1＝17.95kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×23.335×0.2332+0.117×4.5×0.2332＝0.156kN·mσ＝Mmax/W＝0.156×106/54000＝2.884N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×17.95×233.3334/(100×5400×486000)＝0.137mm≤[ν]＝L/400＝233.333/400＝0.583mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×23.335×0.233+0.45×4.5×0.233＝2.65kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×23.335×0.233+1.2×4.5×0.233＝7.249kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×17.95×0.233＝1.675kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×17.95×0.233＝4.607kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.65/1＝2.65kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[7.249,7.249]/1=7.249kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=2.65/1＝2.65kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.7/3=0.061kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(0.7-0.05)=0.422kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.7-0.05)=0.422kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.05)+1.5×3]×(0.45-0.7/2)/2=0.339kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.05)+1.5×3]×((0.9-0.45)-0.7/2)/2=0.339kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.65+0.061+0.422+0.339=3.473kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=7.249+0.061=7.31kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.65+0.061+0.422+0.339=3.473kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.473,7.31,3.473]=7.31kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.675/1＝1.675kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[4.607,4.607]/1=4.607kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.675/1＝1.675kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.7/3=0.047kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.7-0.05)=0.325kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.7-0.05)=0.325kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.05)]×(0.45-0.7/2)/2=0.088kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.05)]×((0.9-0.45)-0.7/2)/2=0.088kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.675+0.047+0.325+0.088=2.135kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=4.607+0.047=4.654kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.675+0.047+0.325+0.088=2.135kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.135,4.654,2.135]=4.654kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.31×0.92，0.5×7.31×0.22]＝0.74kN·mσ=Mmax/W=0.74×106/64000=11.565N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.31×0.9，7.31×0.2]＝4.112kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.112×1000/(2×60×80)＝1.285N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.654×9004/(100×9350×256×104)＝0.665mm≤[ν]＝l1/400＝900/400＝2.25mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.654×2004/(8×9350×256×104)＝0.039mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.31×0.9,0.375×7.31×0.9+7.31×0.2]=8.224kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.907kN,R2=8.224kN,R3=8.224kN,R4=3.907kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.654×0.9,0.375×4.654×0.9+4.654×0.2]=5.236kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.402kN,R2'=5.236kN,R3'=5.236kN,R4'=2.402kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.804×106/4490=179.023N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝8.748kNτmax=2Vmax/A=2×8.748×1000/424＝41.262N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.158mm≤[ν]＝L/400＝450/400＝1.125mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=3.383kN，R2=17.495kN，R3=3.383kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[3.383,3.383]＝3.383kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2]＝17.495kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算架体是否按规范要求与既有结构进行可靠连接否剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)750立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ12.149非顶部立杆计算长度系数μ22.335立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×2.149×(750+2×200)=2471mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×2.335×1100=2568mmλ=max[l01，l02]/i=2568/15.9=161.509≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×2.149×(750+2×200)=2854mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×2.335×1100=2967mmλ=max[l01，l02]/i=2967/15.9=186.604查表得：φ＝0.2072、稳定性计算R1＝3.383kN，R2＝17.495kN，R3＝3.383kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.05)+1.5×3]×(0.9+0.45-0.7/2)/2×0.9=3.052kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.05)+1.5×3]×(0.9+0.9-0.45-0.7/2)/2×0.9=3.052kNNd＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1×1.3×0.15×(2.2-0.7)＝max[3.383+3.052，17.495，3.383+3.052]+0.293＝17.788kNfd＝Nd/(φA)＝17.788×103/(0.207×424)＝202.667N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699－2020第6.9.7条，当满堂支撑架高宽比大于2时，满堂支撑架应在支架的四周和中部与结构柱进行刚性连接。在无结构柱部位应采取预埋钢管等措施与建筑结构进行刚性连接。支撑架高宽比不应大于3。H/B=2.2/10=0.22≤2满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.394=0.355kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=0.9×1×0.362=0.326kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值MTk：MTk=0.5H2qwk+HFwk=0.5×2.22×0.355+2.2×0.326=1.575kN.m参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699－2020，第5.3.13条B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0MTkgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣG