建筑工程高大模板工程专项施工方案

目录

一、编制依据.............................................

二、工程概况.............................................

三、模板支撑体系的设计...................................

四、施工准备.............................................2

五、模板施工流程及工艺...................................3

六、模板安全保证体系......................................4

七、模板计算书............................................5

一、编制依据

1.1编制依据

1.1.1国家现行的建筑安装工程施工及验收规范、规程、建筑工程预算定额及建

筑施工手册。

1.1.2本工程的施工合同、设计施工图纸及施工组织设计。

1.1.3公司的管理体系文件以及已有的相类似的建筑施工经验。

1.1.4施工现场条件以及资源配备情况。

1.2编制原则

1.2.1全面执行公司的管理方针，切实贯彻执行国家施工及验收规范操作规程和

制度，确保工程质量和安全。

1.2.2发挥公司技术优势和整体实力，利用先进的施工技术科学管理，确保施

工质量以及加快施工进度。

1.3技术规范

《建设工程项目管理规范》(GB/T50326-2001)

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)

《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300-2001)

《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)

《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)

《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)

《施工现场临时用电技术规范》(JGJ46-2005)

《木结构设计规范》(GB5005—2003)

《建筑施工手册》(缩印本)

二、工程概况

2.1一般概况

柳州市交通警察支队桂柳路检测站1#综合楼，位于柳州市桂柳路北侧，三

层框架结构，总建筑面积为707.43m2,一层建筑面积为235.81m2,总高度为

10.50mo

三、模板支撑体系的设计

1、本方案为模体系设计及施工方案，侧重于支撑的设计、施工及安全性的验算。

支撑体系是保证模板工程质量及施工安全主控项目，支撑体系必须有足够的刚度

和整体稳定性。

(1)材料的选用模板采用1840X920X18mm厚7夹板，背楞采用40X70mm经

刨制的方木。支撑架采用标准MJ1219门门架高1.93m、0.9m、0.5m等三种，宽

1.22m,主立杆和横杆为48X3.5mm,加劲杆为26.8X2.5mm。

⑵楼板板下背楞间距为300mm,当梁截面小于300X600mm的梁下楞彷间距为

300nun侧模底部外侧钉木条,用于固定侧模，当梁大于300X600nun时梁的下楞

杨为200mm，梁侧模设侧面支撑间距为300mm侧底模外部钉木条固定间距为300

X500mm/个门架，架距1m,顶部设置活动顶撑，用于支撑门架平行于梁轴线。

2、（1）上下板门架组装必须设置连接棒及锁臂，连接棒直径应小于力杆内1〜2

m。

（2）水平加固杆5X5同长连续设置，并采用扣件与门架扣紧。

（3）在脚手架底部门架下面加封口杆，门架的内侧设置扫地杆。

（4）在脚手架距墙边或其他结构物边缘间距小于0.5m,周围要加栏杆。

四、施工准备

1、施工员教育准备

（1）模板工程作业人员先必须经过公司及项目部安全员进行三级教育，及做好

模板施工技术交底工作。

（2）模板工程作业人员分配到工作面后，应由项目部施工工长结合工程的具体

情况及特点作专项技术交底，并形成相应记录。

（3）针对施工过程中阶段出的具有的特定性的安全问题及隐患，工长必须现场

做针对性交底，并形成相关经录。

2、技术教育

模板工程作业人员必须经过项目技术负责人及施工工长、劳资参与的施工质量技

术交底教育，施工班组应对高支模质量要求，施工特点，施工程序，模板施工方

法，工程质量要求，安全技术设施有所了解。

3、材料准备

（1）模板：进场要对模板进行检验，确保平整光滑、无孔洞。

（2）方楞要经过刨好并且质量较好的木材，进场的木材要经过检验合格，对部

分弯曲的木杨要用刨平机刨平，并保证木柄的横截面高度误差控制在2mm内。

（3）门架：采用标准MJ1219门式脚手架，门架高1.93m、0.9m、0.5m等三种,

宽1.22m,主立杆和上横杆为48X3.5mm,加劲杆为26.8X2.5mm的,进场门架及

其配件的规格、性能及质量应符合现行行业标准《门式钢管脚手架》（JGJ76）的

规定，并应有出厂合格证明书及产品标志。

（4）其他：根据现场实际选择进场合格的钢管、活动顶撑及扣件等。

4、施工工作面准备

（1）做好墙、柱、梁的定位放线和标高的测设和控制工作。

（2）对钢筋工程进行交接检查验收，注意检查柱、墙底部钢筋有无错位、顶线

和超线等现象，同时采取措施保证混凝土保护层厚度和模板的须利安装。为确保

碎保护层厚度，采用碎垫块卡子。

（3）检查锚固墙、板模板的地锚有无漏埋现象；如漏埋，应考虑采取其它锚固

措施。同时，还应检查预埋铁件、预留孔洞模套是否已安装完毕。

（4）应做好模板底及混凝土二次浇筑施工缝的清理、凿毛、洗刷等处理工作。

（5）安装梁、板、柱和墙的模板前，应根据需要搭设安装操作台，高度超过6m,

应采取相应的安全措施。

五、模板施工流程及工艺

1、模板及支架施工流程

空间放线进行门架布局一搭设门架一梁、板底木柄背楞安装一板、梁底模板

安装一梁钢筋绑扎及隐蔽验收一梁侧模安装。

2、施工工艺：

（1）支撑体系支撑架搭设

按门架设计间距在楼层空间进行支架间距空间放线，做到既满足设计间距要

求又能保证施工整体布局整齐、美观。

门架安装应自一端向另一端延伸，并逐层改变搭设方向，不得相对进行；搭完第

一步架后应检查并调整其水平度与垂直度；交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑随门

架的安装及时设置，水平加固杆设于门架立杆侧，剪刀撑设于门架立杆外侧并连

牢；连接门架与配件的锁臂、搭钩必须处于锁住状态。

（2）梁板模板安装

①梁模的安装

A、梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。

当梁底跨度大于及等于4m时，跨中梁底处应起拱，起拱高度为梁跨度的l/300o

主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。

B、梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应

根据梁高及楼板模板压旁来确定。

C、梁、板、柱、墙交接位置的模板应仔细加工及拼装，必要时现场测量精确的

尺寸，由车间加工制作。

在支设墙柱模板时,在墙柱顶部埋设高强拉杆,用于柱及梁板交接处模板的固定。

②板模板安装方法如下：

a、根据模板排列图架设支柱和龙骨.

b、通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨。

c、铺模板时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉图。

d、楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。

板模的拼缝应用胶贴平式，板模与梁模的拼缝均应设置防漏条，以防止漏浆。

e、跨度大于4m的板，板跨中起拱1/300。

3、模板拆除工程

根据《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）的要求，模板的拆除

应满足下列条件：

（1）、在混凝土强度保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除，通常情

况下墙柱混凝土浇筑之后至少24h方可拆除其模板。

（2）底模拆除条件见下表：

现浇结构拆模时所需混凝土强度

结构类型结构跨度（m）按住强度值的百分率（％）

W250

板>2,W875

>8100

W875

梁

>8100

W275

悬臂构件

>2100

六、模板安全保证体系

1、建立由项目经理领导，各专业工长、各专职质检员参加的横向到边，纵向到

底的安全生产管理系统，从项目经理到各生产班组的安全生产管理组织机构图如

下:

公司工程部

工程项目管理部

项目经理项目副经理

项目

施工安全质检专业技术

员员员工长负责

人

班组长

工人

2、保证生产安全的措施

①严格遵守各项安全生产规定，确保生产安全。

②支模架子搭设工必须经过安全培训，考试合格后才能持证上岗操作。

③支模架子搭设工操作时应戴好安全帽，系好安全带，佩戴工具带，禁止穿硬底

鞋和易滑的鞋。

④支模架子工的作业必须遵照安全技术操作规程、施工负责人的安全技术交底进

行。

在操作中要严格按规程、标准要求搭设，坚守工作岗位，严禁酒后上岗操作。

⑤遇到六级以上的大风等恶劣天气，禁止进行露天进行支模架子搭设施工。

⑥脚手架、脚手板、钢管、构件等材料在使用时的上下、要做到传递或用绳吊放,

严禁抛扔。

⑦支模架体搭设完毕后，必须经过施工负责人、安全人员、使用班组共同验收合

格后方准使用。

⑧安全帽、安全带、安全网要有符合国家标准的出厂合格证，钢管扣件要有出厂

合格证明，有严重锈蚀、弯曲、滑丝的劣质品禁止使用。

⑨在支模架体施工时，建筑物周边外脚手架必须比施工作业楼层至少高出一步架

体。

七、模板计算书

柱摸板计算书

柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正

荣著、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001),《混凝土结构设计规范》

GB50010-2002,《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。

柱模板的背部支撑由两层(木楞或钢楞)组成，第一层为直接支撑模板的

竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖

楞所受的压力；柱箍之间用对拉钢筋相互拉接,形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱立面图柱剖面图

柱模板设计示意图

柱截面宽度B(mm):350.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高

度：H=3.0m；

根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为

2.00kN/m2；

500

计算简图

一、参数信息

1.基本参数

柱截面宽度B方向对拉钢筋数目：1；柱截面宽度B方向竖楞数目：3；

柱截面高度H方向对拉钢筋数目：1；柱截面高度H方向竖楞数目：3；

2.柱箍信息

柱箍材料:木楞；

宽度(mm):40.00；高度(mm):70；

柱箍的间距(mm):550；柱箍肢数:2；

3.竖楞信息

竖楞材料:木楞；

宽度(mm):40；高度(mm):70；

竖楞肢数：2；

4.面板参数

面板类型:木胶合板；面板厚度(mm)：18.00；

面板弹性模量(N/mm?)；9500.00；

面板抗弯强度设计值。(N/mm?):13.00；

面板抗剪强度设计值(N/mn?):1.50；

5.木方参数

方木抗弯强度设计值。(N/mm,):13.00；方木弹性模量E(N/rnin?):9500.00；

方木抗剪强度设计值fXN/mm?):1.50；

二、柱模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算,

并取其中的较小值：

斤=0.22九才402后

其中Y—混凝土的重力密度，取24.OOOkN/m3；

t一新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入。时系统按

200/(T+15)计算，得5.714h；

T—混凝土的入模温度，取20.000C；

V—混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H—模板计算高度，取3.0m；

B--外加剂影响修正系数,mi.000；

02-混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为47.705kN/m\158,400kN/m2,取较小值47.705kN/m?作为本工程

计算荷载。

2

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m；

2

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/mo

三、柱模板面板的计算

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中

取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚

度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验

算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为1=235mm,且

竖楞数为3,面板为2跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二

跨连续梁进行计算。

q

235I235

面板计算简图

1.面板抗弯强度验算

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大

跨中弯距：

M=0.125/2

其中，凶一面板计算最大弯距(N.mm)；

1一计算跨度(竖楞间距)：1=235mm；

q一作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：

新浇混凝土侧压力设计值5：1.2X47.71X0.55X

0.50=28.337kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4X2.00X0.55X

0.50=1.386kN/m,式中，0.5为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=qi+q?=28.337+1.386=29.723kN/m；

面板的最大弯距：M=0.125X29.723X235X235=2.25X105N.mm；

面板最大应力按下式计算:

M,

CT=——<J

W

其中，。一面板承受的应力(N/mm?)；

M一面板计算最大弯距(N.mm)；

W一面板的截面抵抗矩：

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；

W=550X18.0X18.0/6=2.97X104nun3；

f一面板的抗弯强度设计值(N/mnf)；f=13.000N/mni2；

面板的最大应力计算值：。=M/W=2.25X105/2.97X104=7.568N/mm2；

面板的最大应力计算值。=7.568N/mm2小于面板的抗弯强度设计值

[o]=13N/mm2,满足要求！

2.面板抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下：

厂=0.625〃

其中，V一面板计算最大剪力(N)；

1一计算跨度(竖楞间距)：1=235.Omni；

q一作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：

新浇混凝土侧压力设计值5:1.2X47.71X0.55X

0.90=28.337kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4X2.00X0.55X

0.90=1.386kN/m,式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=Qi+Q2=28.337+1.386=29.723kN/m；

面板的最大剪力：V=0.625X29.723X235.0=5108.601N；

截面抗剪强度必须满足下式:

3V

4人

2bh

其中，T一面板承受的剪应力(N/rnm?)；

V一面板计算最大剪力(N)：V=5108.601N；

b一构件的截面宽度(mm)：b=550nlm；

hn一面板厚度(mm)：hn=18.Omm；

2

fv--面板抗剪强度设计值(N/mn?)：fv=13.000N/mm；

面板截面受剪应力计算值：T

=3X5108.601/(2X550X18.0)=0.774N/mni2；

面板截面抗剪强度设计值：[f]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力T=0.774N/mni2小于面板截面抗剪强度设计值

[fv]=l.5N/mm2,满足要求！

3.面板挠度验算

最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下：

其中，3--面板最大挠度(mm)；

q—作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=47.71X0.55

26.24kN/m；

1—计算跨度(竖楞间距)：1=235.0mm；

E一面板弹性模量(N/mm?)：E=9500.00N/mm2；

I一面板截面的惯性矩(mm4)；

I=bhi/12

1=550X18.0X18.0X18.0/12=2.67X105mm4；

面板最大容许挠度：[a]=235/250=0.94nun；

面板的最大挠度计算值：a=

0.521X26.24X235.07(100X9500.0X2.67X105)=0.308mm；

面板的最大挠度计算值3=0.308mm小于面板最大容许挠度设计值

[a]=0.94mm,满足要求！

四、竖楞方木的计算

模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱最高为3.3m,柱箍间距为550mm,竖楞为大于3跨，因此按均布荷

载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木楞，宽度40mm,高度70mm,截面惯性矩I和截面抵抗

矩W分别为：

W=40X70X70/6=83.33cm3；

I=40X70X70X70/12=416.67cm4；

竖楞方木计算简图

1.抗弯强度验算

支座最大弯矩计算公式：

1

M二Slqf

其中，M一竖楞计算最大弯距(N.nun)；

1一计算跨度(柱箍间距)：1=550.Omni；

q一作用在竖楞上的线荷载，它包括：

新浇混凝土侧压力设计值5：1.2X47.71X0.28X

0.90=14.168kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4X2.00X0.28X

0.90=0.693kN/m；

q=(14.168+0.693)/2=7.431kN/m；

竖楞的最大弯距：M=0.1X7.431X550.0X550.0=2.25X106N.mm；

其中，o一竖楞承受的应力(N/mm?)；

M一竖楞计算最大弯距(N.mm)；

W一竖楞的截面抵抗矩(mn?),W=8.33X104；

f一竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.OOON/mm2；

竖楞的最大应力计算值:。=M/W=2.25X1078.33X104=2.697N/mm2；

竖楞的最大应力计算值。=2.697N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值

[o]=13N/mm2,满足要求!

2.抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：

V=0.6g/

其中，V一竖楞计算最大剪力(N)；

1—计算跨度(柱箍间距)：1=550.0mm；

q一作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：

新浇混凝土侧压力设计值5：1.2X47.71X0.28X

0.90=14.168kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：L4X2.00X0.28X

0.90=0.693kN/m；

q=(14.168+0.693)/2=7.431kN/m；

竖楞的最大剪力：V=0.6X7.431X550.0=2452.129N；

截面抗剪强度必须满足下式:

3,

T&fy

2a

其中，T一竖楞截面最大受剪应力(N/rnm?)；

V一竖楞计算最大剪力(N)：V=2452.129N；

b一竖楞的截面宽度(mm)：b=40.0mm；

%一竖楞的截面高度(mm)：hn=70.0mm；

2

九一竖楞的抗剪强度设计值(N/mn?)：fv=1.500N/mm；

竖楞截面最大受剪应力计算值：T

=3X2452.129/(2X40.0X70.0)=0.736N/nun2；

竖楞截面抗剪强度设计值：[0]=1.500*加2；

竖楞截面最大受剪应力计算值T=0.736N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设

计值[fv]=l.5N/mm2,满足要求！

3.挠度验算

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下：

0.677ql4

d)<[d)]=Z/250

100EI

其中，3--竖楞最大挠度(mm)；

q一作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=47.71X0.28=13.12kN/m；

1一计算跨度(柱箍间距)：1=550.0mm；

E一竖楞弹性模量(N/mm?)：E=9500.00N/mm2；

I一竖楞截面的惯性矩(nrn?),1=4.17X10%

竖楞最大容许挠度：[a]=550/250=2.2mm；

竖楞的最大挠度计算值：3=

0.677X13.12X550.0*4/(100X9500.0X4.17X106)=0.205mm；

竖楞的最大挠度计算值3=0.205mm小于竖楞最大容许挠度

[o]=2.2mm,满足要求！

五、B方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4X7X7/6=83.33cm3；

1=4X7X7X7/12=416.67cm4；

柱箍为2跨，按集中

2.054.092.05

III

X1

430।430

荷载二跨连续梁计算(附计算简图)：

B方向柱箍计算简图

其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN),竖楞距离取B方向的；

P=(1.2X47.7X0.9+1.4X2X0.9)X0.235X0.55/2

4.09kN；

0.9870.9871.0581.058

1.0571.057.0570.9860.986

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=6.201kN；

0.138

B方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩：M=0.153kN.m；

B方向柱箍变形图(mm)

最大变形：V=0.039mm；

1.柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式

(7=——<J

W

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值：M=0.15kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W=83.33cm3；

B边柱箍的最大应力计算值：。=1.75N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值：[f]=13N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值。=1.75N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值

[f]=13N/mm2,满足要求！

2.柱箍挠度验算

经过计算得到：3=0.039mm；

柱箍最大容许挠度：[a]=250/250=1mm；

柱箍的最大挠度3=0.039mm小于柱箍最大容许挠度[3]=hnm,满足要

求!

六、H方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4X7X7/6=83.33cm3；

1=4X7X7X7/12=416.67cm4；

柱箍为2跨，按二跨

1.673.341.67

I1

A(

7797-

380----------1----------380

连续梁计算(附计算简图)：

H方向柱箍计算简图

其中P-竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN),竖楞距离取H方向的；

P=(1.2X47.7X0.5+1.4X2X0.5)X0.225X0.55/2=3.34

kN；

0.9670.967

0.7060.706------------------------------

-----------------------------0.7050.705

0.9660.966966

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=5.276kN；

0.108

0.1090.109

H方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩：M=0.109kN.m；

H方向柱箍变形图(mm)

最大变形：V=0.023mm；

1.柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式：

M

a=——<

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值：M=0.11kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W=83.33cm3；

H边柱箍的最大应力计算值：。=1.251N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值：[f]=13N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值。=1.251N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值

[f]=13N/mm2,满足要求!

2.柱箍挠度验算

经过计算得到：V=0.023mm；

柱箍最大容许挠度：[V]=250/250=1mm；

柱箍的最大挠度V=0.023mm小于柱箍最大容许挠度满足要

求！

板模板计算书

一、参数信息：

1.模板支架参数

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):5.7；

板底支撑连接方式:方木支撑；

2.荷载参数

模板与木板自重(kN/m?):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/n?):25.000；

施工均布荷载标准值(kN/m?):2.500；

4.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为18nlln。

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

板底支撑采用方木；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.0；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.0；

木方抗剪强度设计值(N/mm?):1.40；木方的间隔距离(mm):300.0；

木方的截面宽度(mm):40.0；木方的截面高度(mm):70.0；

5.楼板参数

钢筋级别：一级钢HPB235(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等

级:C25；

每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm?)：36O.000；

楼板的计算宽度(m):4,5；楼板的计算厚度(mm):110.0；

楼板的计算长度(m):6.3；施工平均温度(℃):15.0

图2楼板支撑架荷载计算单元

二、模板面板计算：

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计

算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=70X1,876=54cm3；

I=70X1.8712=48.6cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

1、荷载计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

qi=25X0.12X1+0.35X1=3.35kN/m；

⑵活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：

q2=2.5X1=2.5kN/m；

2、强度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式

如下:

M=0.1ql2

其中：q=1.2X3.35+1.4X2.5=7.52kN/m

最大弯矩M=0.1X7.52X0.252=0.047kN•m；

面板最大应力计算值。=47000/54000=0.87N/mm2；

面板的抗弯强度设计值：f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为0.87N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13

N/mm2,满足

要求！

3、挠度计算

挠度计算公式为

100E7

其中q=3.35kN/m

面板最大挠度计算值v=0.677X3.35X2504/(100X9500X

4166666.667)=0.002mm；

面板最大允许挠度[V]=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值0.002mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要

求！

三、模板支撑方木的计算：

方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=4X7X7/6=83.33cm3；

1=4X7X7X7/12=416.67cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

qk25X0.25X0.12=0.75kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.35X0.25=0.088kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

Pi=(2.5+2)X1X0.25=1.125kN；

2.方木抗弯强度验算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式

如下：

均布荷载q=1.2X(0.6+0.088)=1.005kN/m；

集中荷载p=1.4X1.125=1.575kN；

最大弯距M=P1/4+ql2/8=1.575XI/4+1.005X12/8=0.519kN.m；

最大支座力N=P/2+ql/2=1.575/2+1.005X1/2=1.29kN；

方木的最大应力值o=M/w=0.519X10783.333X103=6.233N/mm2；

方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mni2；

方木的最大应力计算值为6.233N/rnm2小于方木的抗弯强度设计值13.0

N/mm2,满足要求！

3.方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下：

Q=ql/2+P/2

截面抗剪强度必须满足：

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力：V=1X1.005/2+1.575/2=1.29kN；

方木受剪应力计算值T=3X1290/(2X40X70)=0.387N/mm2；

方木抗剪强度设计值[口=1.4N/mm2；

方木受剪应力计算值为0.387N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4

N/mm2,满足要求！

4.方木挠度验算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式

如下：

r=里+卫

1Mx48SZ384£Z

均布荷载q=qi+Q2=0.75+0.088=0.838kN/m；

集中荷载p=1.125kN；

方木最大挠度计算值V=5X0.838X10004/(384X9500X4166666.67)

+1125X10003/(48X9500X4166666.67)=0.868mm；

方木最大允许挠度值M=1000/250=4nun；

方木的最大挠度计算值0.868mm小于方木的最大允许挠度值4nlm，满足

要求！

梁模板计算书

本工程梁支架高度大于3米，梁段:L1。

方核鼾舒赫面

信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m):0.3；

梁截面高度D(m):0.6

混凝土板厚度(mm):110.00；

立杆梁跨度方向间距La(m):1.00；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；

梁支撑架搭设高度H(m)：5.1；

梁两侧立柱间距(m):1.22；

承重架支设:无承重立杆，方木支撑平行梁截面；

板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；

2.荷载参数

模板自重(kN/m?):0.35；

钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m?):2.5；

新浇混凝土侧压力标准值(kN/m?):18.0；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；

振捣混凝土荷载标准值(kN/m?):2.0

3.材料参数

木材品种：松木；

木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；

木材抗剪强度设计值fv(N/nun2)：1.7；

面板类型：胶合面板；

面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；

面板抗弯强度设计值fmOVmm?)：13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；

梁底方木截面高度h(mm)：70.0；

梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；

面板厚度(mm)：18.0；

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：500；

次楞根数：4；

次楞龙骨材料：木楞，，宽度40mm,高度70mm；

二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算

只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算,

并取其中的较小值：

产=0.22九£0也后F=/H

其中Y—混凝土的重力密度，取24.OOOkN/m'；

t"新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入时系统按

200/(T+15)计算,得5.714h；

T—混凝土的入模温度，取20.000C；

V—混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.3m；

B--外加剂影响修正系数，取L200；

口一混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为50.994kN/m\18.000kN/m2,取较小值18.000kN/n?作为本工程

计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝

土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞(内龙骨)的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中，。一面板的弯曲应力计算值(N/nrf)；

M—面板的最大弯距(N.mm)；

W—面板的净截面抵抗矩,W=50X1.8X1.8/6=27cm3；

-面板的抗弯强度设计值（N/mm?）；

按以下公式计算面板跨中弯矩：

M=OAqt

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值:qi=1.2X0.5X18X0.6=9.72kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4X0.5X2X0.6=1.26kN/m；

q=qi+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；

计算跨度（内楞间距）：1=260mm；

面板的最大弯距M=0.1X10.98X2602=7.42X104N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值：。=7.42X104/

2.70X10=2.749N/mm2；

2

面板的抗弯强度设计值：[f]=13N/mm;

面板的受弯应力计算值。=2.749N/mni2小于面板的抗弯强度设计值

[f]=13N/mm2,满足要求！

2.挠度验算

0.677^4

3=<[®]=//250

100EI

q—作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18X0.5=9N/mm；

1一计算跨度（内楞间距）：1=260mm；

E一面板材质的弹性模量：E=9500N/mni2；

I一面板的截面惯性矩：I=50X1.8X1,8X1.8/12=24.3cm4；

面板的最大挠度计算值：①=0.677X9X2607（100X9500X2.43X105）=

0.121mm；

面板的最大容许挠度值：[a]=1/250=260/250=1.04mm；

面板的最大挠度计算值3=0.121mm小于面板的最大容许挠度值

[o]=1.04mm,满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续

梁计算。

本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度40mm,截面高度70mm,截面惯性矩

I和截面抵抗矩W分别为:

W=40X702Xl/6=83.33cm3；

I=40X703Xl/12=416.67cm4；

内楞计算简图

(1).内楞强度验算

强度验算计算公式如下:

其中，。一内楞弯曲应力计算值(N/mmB；

M—内楞的最大弯距(N.mm)；

W一内楞的净截面抵抗矩；

-内楞的强度设计值(N/mm?)。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

M=OAqt

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2X18X0.9+1.4X2X0.9)X

0.26=5.71kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距)：1=500mm；

内楞的最大弯距：M=0.1X5.71X500.00=1.43X105N.mm；

最大支座力：R=l.1X5.71X0.5=3.14kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值。=1.43X1078.33X104=

1.713N/mm2；

2

内楞的抗弯强度设计值：[f]=17N/mm;

内楞最大受弯应力计算值。=1.713N/nun2小于内楞的抗弯强度设计

值[f]=17N/mm2,满足要求！

(2).内楞的挠度验算

0.67714

&)=--<--[-<--»--]--=---/-/250

100Ei

其中E—面板材质的弹性模量：lOOOON/mnA

q一作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00X0.26=4.68

N/mm；

1一计算跨度(外楞间距)：1=500mm；

I一面板的截面惯性矩：I=8.33X10W；

内楞的最大挠度计算值：a=

0.677X4.68X5004/(100X10000X8.33X106)=0.024mm；

内楞的最大容许挠度值：[a]=500/250=2mni;

内楞的最大挠度计算值3=0.024mm小于内楞的最大容许挠度值

[w]=2mni,满足要求！

五、梁底支撑木方的计算

计算简图如下：

口川口口

a

1.荷载的计算：

⑴钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q[=(24+1.5)X0.6X0.3=6.885kN/m；

⑵模板的自重荷载(kN/m)：

q2=0.3X0.3X(2X0.6+0.3)/0.3=0.645kN/m；

⑶活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值Pi=(2.5+2)X0.3=1.35kN/m；

2.木方的传递集中力验算：

静荷载设计值q=l.2X6.885+1.2X0.645=9.036kN/m；

活荷载设计值P=l.4X1.350=1.890kN/m；

荷载设计值q=9.036+1.890=10.926kN/m。

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4X7X7/6=8.33X101cm3；

1=4X7X7X7/12=4.17X102cm4；

3.支撑方木抗弯强度验算：

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

跨中最大弯距计算公式如下：

1

M-0.125^c9+—qca

其中a=(0.600-0.350)/2=0.125m；

c=0.350m；

跨中最大弯距M=0.125X10.926X0.350X0.350+0.5X10.926X0.350X

0.125=0.406kN.m；

方木最大应力计算值。=406310.625/8.33X10=4.876N/mm2；

方木抗弯强度设计值[f]=17.