河道治理工程地质勘察报告

河道治理工程地质勘察目录1前言 岩石名称岩样编号力学性指标物性指标软化系数抗压强度sc（MPa）抗拉强度（MPa）抗剪强度指标变形指标内摩擦角内聚力(MPa)变形模量(MPa)弹性模量(MPa)泊松比自然

γe饱和天然σoσrσttgφCEoEeμ泥岩ZK1363.425.260.28735.30.980.08620.1120.392.500.653.455.160.2790.09600.1260.392.510.673.265.020.4200.08860.1150.382.510.65ZK1420.52336.61.430.07850.1020.410.5000.09670.1230.410.4440.08090.1050.40ZK1320.42036.11.160.09470.1230.390.4020.09900.1260.380.3400.09190.1180.40ZK1392.904.462.530.653.014.692.520.643.395.212.520.65ZK1403.705.692.520.654.166.252.540.674.186.272.540.67ZK1043.024.652.530.652.694.292.520.633.044.682.520.65ZK1073.415.552.530.613.485.362.530.654.256.542.540.65ZK1173.425.262.530.653.816.022.530.634.216.482.520.65ZK1014.076.262.540.654.586.892.540.663.825.872.530.65ZK993.375.262.520.643.495.382.530.652.874.482.520.64ZK1064.016.262.530.643.695.462.540.684.026.282.550.64ZK782.303.592.520.642.133.492.510.613.365.252.510.64ZK934.196.542.530.644.206.252.540.673.555.552.540.64ZK783.365.252.530.643.115.022.520.622.724.252.530.64ZK423.425.260.653.044.680.653.205.020.64ZK642.313.680.632.553.980.642.854.450.64ZK413.375.260.643.295.020.662.734.260.64ZK652.283.560.642.023.160.642.594.210.62ZK433.405.260.653.775.890.642.974.480.66ZK512.493.890.642.544.120.622.213.480.63样本数(N)545493399936平均值(fm)3.275.070.4036.001.190.090.120.392.53标准差(σ)0.630.920.090.660.230.010.010.01变异系数(δ)0.190.180.210.020.190.080.080.03标准值(fk)3.124.860.3535.010.850.090.110.39最大值smax4.586.890.5236.601.430.100.130.412.55最小值smix2.023.160.2835.300.980.080.100.382.50统计修正系数γs0.960.960.870.970.710.950.950.98根据室内试验成果（表3.6-6和表3.6-7），场地弱风化泥岩岩块饱和抗压强度值在2.02～4.58MPa之间，标准值为3.12MPa，软化系数0.61～0.68，为软化岩石。弱风化砂岩岩块饱和抗压强度值在19.73～27.90MPa之间，标准值为23.25MPa，软化系数0.72～0.75，为软化岩石。根据室内岩土体物理力学试验，结合地区经验和本工程的特点，工程区岩（土）体的物理力学指标建议值如下（表3.5-7、表3.5-8）。土体物理力学性质参数建议值表3.5-7岩性重度(kN/m3)抗剪强度压缩模量Es(MPa)承载力建议值(kPa)基底摩擦系数渗透系数(cm/s)临时开挖坡比岩土体与锚固体极限粘结强度标准值(kPa)土的水平抗力系数的比例系数(MN/m4)天然饱和内摩擦角粘聚力C(kPa)人工填土20.0*21.0*28*（综合）25*（综合）//0.305×10-21:1.5306粉质粘土（残坡积）19.01.9613.1825.974.041300.259.6×10-61:1.55022粉质粘土（冲洪积）1.911.9513.1926.373.991300.259.6×10-61:1.54518粉细砂19.5*20.1*28*/4.80*110*0.356.6×10-2/4020岩体物理力学性质参数建议值表3.5-8岩土名称重度(kN/m3)承载力（MPa）抗剪强度变形(GPa)基底摩擦系数透水率Lu临时开挖边坡比弹性反力系数K（Mpa/m）岩石水平抗力系数(MN/m3)φC(Mpa)弹模变模强风化泥岩24.0*0.30//0.30/1:0.75//弱风化泥岩25.21.1535.010.850.110.090.450.35*1:0.512060强风化砂岩24.0*0.40//0.40/1:0.75//弱风化砂岩24.48.6041.276.470.450.380.551.12*1:0.5230240岩层层面//1530///////4.主要工程地质问题4.1桥坝河主要工程地质问题4.1.1边坡稳定性桥坝河改造段总长度为632.50m，设计起点左岸为K0+000～K0+632.5,右岸为右K0+000～右K0+640.1，及终点顺接现状桥坝河，设计河床宽度约12.00m，设计起点高程为423.00m，设计终点高程为405.20m，将于新建河道两岸形成挖方岸坡，挖方岸坡走向顺直，现对其进行归类分段评价如下：（1）右岸挖方边坡（K0+000～右K0+640.10）该段边坡现状地形平缓，地形起伏较小，根据钻孔资料显示，该段边坡上覆土层为粉质黏土，厚度0.40～4.80m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂岩，根据设计方案，河道右岸将形成最高24.10m的岩土混合边坡，边坡倾向313°。该段边坡岩土界面均较平缓（岩土界面倾角≤8°），上部土质边坡部分沿岩土界面发生整体滑移可能性小，其主要的破坏模式为上部土质边坡开挖在重力、水、动荷载等作用下呈圆弧形向下滑塌。对于边坡下部的岩质边坡，根据结构面赤平投影图4.1.1-1分析：图4.1.1-1右岸下部岩质边坡赤平投影分析该处下部岩质边坡为切向坡，岩层层面对边坡稳定性影响较小；边坡岩体中裂隙J1及J2与边坡倾向呈大角度相交，裂隙对边坡稳定性影响较小；根据岩层产状、裂隙产状和边坡坡向的空间组合关系，边坡无外倾结构面等不利组合。边坡稳定性受岩体强度控制，该处边坡岩体类别为Ⅳ类，岩体等效内摩擦角取φ=42°。边坡破裂角θ=65.64°(破裂角取45°+φ/2与外倾结构面倾角间的较小值，砂岩岩体内摩擦角φ=41.27°)。建议该处岩土混合挖方边坡土质边坡部分按1:2.0进行放坡处理，岩质部分按照1:0.75进行放坡处理，当边坡高度大于8m时应分阶放坡，并进行坡面防护。（2）左岸挖方边坡（K0+000～K0+632.50）该段边坡现状地形平缓，地形起伏较小，根据钻孔资料显示，该段边坡上覆土层为粉质黏土，厚度0.40～4.80m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂岩，根据设计方案，河道右岸将形成最高18.76m的岩土混合边坡，边坡倾向136°。该段边坡岩土界面均较平缓（岩土界面倾角≤8°），上部土质边坡部分沿岩土界面发生整体滑移可能性小，其主要的破坏模式为上部土质边坡开挖在重力、水、动荷载等作用下呈圆弧形向下滑塌。对于边坡下部的岩质边坡，根据结构面赤平投影图4.1.1-2分析：图4.1.1-2桥坝河左岸下部岩质边坡赤平投影分析该处下部岩质边坡为切向坡，岩层层面对边坡稳定性影响较小；边坡岩体中裂隙J1及J2与边坡倾向呈大角度相交，裂隙对边坡稳定性影响较小；根据岩层产状、裂隙产状和边坡坡向的空间组合关系，边坡无外倾结构面等不利组合。边坡稳定性受岩体强度控制，该处边坡岩体类别为Ⅳ类，岩体等效内摩擦角取φ=42°。边坡破裂角θ=65.64°(破裂角取45°+φ/2与外倾结构面倾角间的较小值，砂岩岩体内摩擦角φ=41.27°)。建议该处岩土混合挖方边坡土质边坡部分按1:2.0进行放坡处理，岩质部分按照1:0.75进行放坡处理，当边坡高度大于8m时应分阶放坡，并进行坡面防护。4.1.2河床抗冲刷稳定性根据设计方案，桥坝河该段河床岩土层为弱风化砂岩，饱和抗压强度标准值为22.56Mpa，变异系数为0.08，为较软岩，较完整，均一性较好，现场钻探未揭露软弱夹层。河床下伏弱风化砂岩呈巨块状，整体结构较好，节理裂隙不发育，多为原生型裂隙，呈密闭状，延展不长，岩层产状为N86°E/NE∠12°，与河床走向呈大角度相交。该段河道河床可冲刷类别为难冲，基岩冲刷系数可取0.80。河床抗冲刷稳定性好。4.1.3堤基抗渗稳定性桥坝河拟治理段总长度约2220.80m，其中右岸右下K0+60.00～右下K0+117.94段、右下K0+874.21～右下K0+961.14段、右下K1+665.73～右下K1+704.87段、右下K1+760.90～右下K2+162.14段、左岸F左0+632.5～F左0+671.31段、F左2+234.95～F左2+262.07段及F左2+422.08～F左2+756.38段基底为基岩，其余堤防段基底为粉质粘土、粉细砂及人工填土，人工填土主要。依据《堤防工程地质勘察规程》（SL188-2005）附录D的规定，粉细砂及粉质粘土为细粒土，渗透破坏类型为流土，其允许水力比降为0.30～0.35，建议采用块石换填处理。基岩抗渗稳定性良好，基岩作为基底的堤防段不存在渗透破坏问题。4.1.4堤基抗滑稳定性桥坝河右岸右下K0+63.10～右下K0+117.94段、右下K0+874.21～右下K0+961.14段、右下K1+665.73～右下K1+704.87段、右下K1+760.90～右下K2+162.14段、左岸F左0+632.5～F左0+671.31段、F左2+234.95～F左2+262.07段及F左2+422.08～F左2+756.38段基底为基岩，以基岩为持力层，其物理力学性质较好，抗滑移稳定性好。其余地段堤基以粉细砂、素填土、及粉质黏土作为持力层，其抗滑稳定性较差，均匀性较差，堤基存在抗滑稳定问题，建议采用块石换填处理。4.1.5堤基不均匀沉陷桥坝河堤基以弱风化基岩为持力层段（见4.1.4堤基抗滑稳定性章节），其物理力学性质较好，不存在不均匀变形问题。其余地段以人工填土、粉细砂及粉质粘土作为持力层，鉴于护堤墙高度一般小于3.0m，承载力要求低，堤基以粉质粘土作为持力层一般不存在不均匀变形问题，堤基以粉细砂及人工填土作为持力层，由于粉细砂抗渗透破坏稳定性差，承载力较低，建议采用块石换填处理。4.1.6堤基冲刷桥坝河堤基以弱风化基岩为持力层段（见4.1.4堤基抗滑稳定性章节），抗冲刷能力较强，不会发生由于堤基遭受冲刷而导致的岸坡堤基失稳问题。其余堤岸段均以人工填土、粉细砂及粉质粘土作为堤基，粉细砂及粉质粘土抗冲刷稳定性较差，特别在河道凹岸冲刷现象严重，一旦堤前岸坡坡脚冲刷失稳，将直接危及整个堤基的抗滑稳定。为此，建议对以人工填土、粉细砂及粉质粘土作为堤基的部分，堤脚采取适当的护脚措施，确保堤基土层的抗冲刷稳定。4.1.7堤坑涌水堤坑土体主要为人工填土、粉细砂及粉质粘土。其中粉质粘土为弱透水体，粉细砂为强透水体，堤坑位于河水位以下时，存在堤坑涌水问题，根据室内渗透试验粉质粘土渗透系数为9.6×10-5cm/s，为弱透水层；根据工程经验，人工填土渗透系数约为5×10-2cm/s，为强透水层，粉细砂渗透系数为6.6×10-2cm/s，为强透水层。建议选择枯水季节施工并采用围堰等施工措施；基岩主要为泥岩及砂岩，岩质基坑涌水问题不突出。4.1.8岸坡稳定性堤岸沿线岸坡按岸坡组成成分为土质岸坡及岩质岸坡两类。岸坡稳定性评价总体分为左岸段和右岸段两个大段，详细的分段评价见表4.1.8-1及4.1.8-2：表4.1.8-1左岸段（F左0+000.0～F左2+177.9）岸坡稳定性分段评价表桩号长度(m)岸坡类别地质特征及评价稳定性评价F左0+632.5～F左0+671.3146.89岩质岸坡此段岸坡较陡峭。最大坡高约2.5m，坡度一般为0～75°。岸坡为弱风化砂岩出露现状基本稳定岸坡。F左0+671.31～F左1+405.161354.99人工岸坡此段岸坡较陡峭。坡高约2.50～35.00m。岸坡物质成分为人工填土及粉质粘土，厚6.4m。强风化层厚约0.9m。现状基本稳定岸坡。F左1+405.16～F左1+490.4684.84人工岸坡此段岸坡较陡峭。最大坡高约2.5m，坡度一般为0～75°。岸坡为弱风化砂岩出露现状基本稳定岸坡。F左1+490.46～F左2+026.30535.84人工岸坡此段岸坡较陡峭。最大坡高约2.5m，坡度一般为0～75°。岸坡为弱风化砂岩及泥岩出露现状基本稳定岸坡。F左2+026.30～F左2+234.95208.65土质岸坡此段岸坡较陡峭。最大坡高约3.20m，坡度约37°。岸坡为粉质粘土，厚3.60m。强风化层厚约1.30m。土体抗冲稳定性差，稳定性较差岸坡。F左2+234.95～F左2+262.0727.12岩质岸坡此段岸坡较平缓。最大坡高约2.5m，坡度一般为0～35°。岸坡为弱风化砂岩出露现状基本稳定岸坡。F左2+262.07～F左2+422.08160.01土质岸坡此段岸坡较平缓。最大坡高约2.5m，坡度一般为0～35°。岸坡为粉质粘土及粉细砂，厚4.20m。强风化层厚约1.40m。土体抗冲稳定性差，稳定性较差岸坡。F左2+422.08～F左2+756.38334.3岩质岸坡此段岸坡较平缓。最大坡高约2.7m，坡度一般为0～35°。岸坡为弱风化砂岩出露现状基本稳定岸坡。F左2+756.38～F左2+810.7054.32土质岸坡此段岸坡较平缓。最大坡高约1.30m，坡度一般为0～15°。岸坡为粉质粘土，厚2.20m。强风化层厚约1.40m。土体抗冲稳定性差，稳定性较差岸坡。表4.1.8-2右岸段（F右下0+000～F右下2+239.4）岸坡稳定性分段评价表桩号长度(m)岸坡类别地质特征及评价稳定性评价F右下0+000～F右下0+63.1063.10土质岸坡此段岸坡较平缓。最大坡高约2.20m，坡度一般为0～35°。岸坡为粉质粘土，厚2.20m。强风化层厚约1.50m。土体抗冲稳定性差，稳定性较差岸坡。F右下0+63.10～F右下0+117.9454.84岩质岸坡此段岸坡较平缓。最大坡高约2.5m，坡度一般为0～35°。岸坡为弱风化砂岩出露现状基本稳定岸坡。F右下0+117.94～F右下1+416.201298.26人工岸坡此段岸坡较陡峭。坡高约2.50～35.00m。岸坡物质成分为人工填土及粉质粘土，厚6.4m。强风化层厚约0.9m。现状基本稳定岸坡。F右下1+416.20～F右下1+665.73249.53土质岸坡此段岸坡较陡峭。最大坡高约3.20m，坡度约37°。岸坡为粉质粘土，厚3.60m。强风化层厚约1.30m。土体抗冲稳定性差，稳定性较差岸坡。F右下1+665.73～F右下1+704.8739.14岩质岸坡此段岸坡较平缓。最大坡高约2.7m，坡度一般为0～35°。岸坡为弱风化砂岩出露现状基本稳定岸坡。F右下1+704.87～F右下1+760.956.03土质岸坡此段岸坡较陡峭。最大坡高约2.20m，坡度约32～44°。岸坡为粉质粘土，厚0.80～2.60m。强风化层厚约0.70m。土体抗冲稳定性差，稳定性较差岸坡。F右下1+760.9～F右下2+162.14401.24岩质岸坡此段岸坡较平缓。最大坡高约4.7m，坡度一般为0～35°。岸坡为弱风化砂岩出露现状基本稳定岸坡。F右下2+162.14～F右下2+239.477.26土质岸坡此段岸坡较平缓。最大坡高约1.30m，坡度一般为0～15°。岸坡为粉质粘土，厚2.20m。强风化层厚约1.40m。土体抗冲稳定性差，稳定性较差岸坡。左岸段（F左0+000.0～F左2+177.9）河道沿堤线岸坡总长为2177.90m，分为7段，其中：土质岸坡主要为人工填土、粉土及粉质粘土组成，易在洪水冲刷下产生冲刷失稳，岸坡稳定较差，共3段，总长度422.98m，占比18.87%；人工岸坡1段，属基本稳定岸坡，总长1354.99m，占比60.47%；岩质岸坡3段，属基本稳定岸坡，总长408.31m，占比18.22%。右岸段（F右下0+000～F右下2+239.40）河道沿堤线岸坡总长为2239.40m，分为8段，其中：土质岸坡主要为人工填土、粉细砂及粉质粘土组成，易在洪水冲刷下产生冲刷失稳，岸坡稳定较差，共4段，总长度415.92m，占比18.82%；人工岸坡1段，属基本稳定岸坡，总长1298.26m，占比58.76%；岩质岸坡3段，属基本稳定岸坡，总长495.22m，占比22.41%。4.1.9堤基工程地质条件及评价（1）堤基工程地质结构分类据地表测绘，堤基主要分布第四系人工填土、粉质粘土及粉细砂。1、单一结构（Ⅰ）覆盖层由单一性质土层组成，厚度大于2m，以该土层作为堤基持力层。2、双层结构（Ⅱ1）覆盖层厚度小于2m。3、双层结构（Ⅱ2）覆盖层由粉细砂及粉质粘土组成，其厚度大于2m。（2）堤基分段原则根据《堤防工程地质勘察规程》（SL188.2005）附录E.1.2及堤基地质结构和存在的主要工程地质问题，将新建堤分为A类和C类。A类：基岩出露或覆盖层小于2m，以基岩作为堤基持力层，抗滑、抗渗稳定性较好，工程地质条件良好。C类：覆盖层大于2m，以人工填土、粉细砂或粉质粘土作为堤基持力层，抗滑、抗渗稳定性较差，工程地质条件较差。（3）堤基分段工程地质评价根据上述原则对堤基地质结构进行分类，各段工程地质条件及评价详见表4.1.9-1及表4.1.9-2：据现场地表地质测绘和钻探勘察，沿线堤基（F右下0+000～F右下0+63.10段、F右下0+63.10～F右下0+117.94段、F右下1+704.87～F右下1+760.9段、F左0+606.20～F左0+671.31段为双层结构（Ⅱ1），堤基土层为第四系人工填土、及粉质黏土，下伏基岩为侏罗系中统上沙溪庙组（J2s）泥岩夹砂岩。堤基（F左2+262.07～F左2+422.08）为双层结构（Ⅱ2），堤基土层为由粉细砂及粉质粘土组成，其厚度大于2m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩夹砂岩。堤基（F左1+026.30～F左2+234.95段、F左2+234.95～F左2+262.07段、F左2+422.08～F左2+756.38段、F左2+756.38～F左2+810.70段、F右下1+416.20～F右下1+665.73段、F右下1+665.73～F右下1+704.87段、F右下1+760.9～F右下2+162.14段、F右下2+162.14～F右下2+239.4段）为单层结构（Ⅰ），分布土体为粉质粘土，覆盖层厚大于2.0m，下伏基岩为侏罗系中统上沙溪庙组（J2s）泥岩夹砂岩。沿线无严重不良地质现象。该工程双层结构（Ⅱ2）堤基以粉细砂及粉质粘土作堤基持力层时，堤基存在主要工程地质问题为渗漏、抗冲刷、基坑涌水及抗滑等问题。因此，以土层作为堤基持力层时建议对抗渗、抗冲刷及抗滑稳定性进行复核，堤基工程地质分类为C类。单层结构（Ⅰ）和双层结构（Ⅱ1）堤基以基岩作为持力层，堤基工程地质分类为A类。建议堤型采用镇脚+斜坡护岸和维持现状天然岸坡这两种。表4.1.9-1左岸段（F左0+525.7～F左2+730.2）河道堤基工程地质条件分段评价表桩号长度（m）岸坡类型堤基类别堤基工程地质结构分类分段工程地质条件评价堤型建议堤基持力层建议F左0+606.20～F左0+671.3165.11岩质岸坡AⅡ1双层结构，河床冲积层（人工填土或粉土）厚度0.5-1.3m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂岩。强风化层厚约0.2m。斜坡护岸建议下伏弱风化砂岩作为堤基持力层F左0+671.31～F左1+026.30208.65土质岸坡CⅠ单层结构，河床冲积层厚度3.5-3.6m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩夹砂岩。强风化层厚约1.6m。镇脚+斜坡护岸建议以粉质粘土、粉土或换填地基作为持力层F左1+026.30～F左2+234.951355土质岸坡为现状已整治河道段建议维持现状堤型建议维持现状。F左2+234.95～F左2+262.0727.12岩质岸坡AⅠ单层结构，河床冲积层厚度0.2-0.5m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩夹砂岩。强风化层厚约0.5m。镇脚+斜坡护岸建议下伏弱风化泥岩货或砂岩作为堤基持力层F左2+262.07～F左2+422.08160.01土质岸坡CⅡ2双层结构,覆盖层由粉细砂及粉质粘土组成，其厚度大于2m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩夹砂岩。镇脚+斜坡护岸建议以粉质粘土或换填地基作为持力层F左2+422.08～F左2+756.38334.3岩质岸坡AⅠ单层结构，河床冲积层厚度0.2，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩夹砂岩。镇脚+斜坡护岸,部分基岩岸坡较陡地段建议维持现状岩质岸坡建议下伏弱风化砂岩作为堤基持力层F左2+756.38～F左2+810.7054.37土质岸坡CⅠ单层结构，河床冲积层厚度1.2-3.5m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩夹砂岩。强风化层厚约1.5m。镇脚+斜坡护岸建议以粉质粘土或换填地基作为持力层表4.1.9-2右岸段（F右下0+000～F右下2+239.4）河道堤基工程地质条件分段评价表桩号长度（m）岸坡类型堤基类别堤基工程地质结构分类分段工程地质条件评价堤型建议堤基持力层建议F右下0+000～F右下0+63.1033.1土质岸坡CⅡ1双层结构，河床冲积层（人工填土或粉质粘土）厚度0.5-1.3m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂岩。强风化层厚约0.3m。斜坡护岸建议下伏弱风化砂岩作为堤基持力层F右下0+63.10～F右下0+117.9454.84岩质岸坡AⅡ1双层结构，河床冲积层（人工填土或粉质粘土）厚度0.2-0.5m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂岩。强风化层厚约0.3m。现状河道已整治，堤型建议维持现状堤型。现状河道已整治，堤型建议维持现状堤型。F右下0+117.94～F右下0+874.21756.27土质岸坡现状河道已整治，岸坡稳定性较好维持现状堤型。维持现状堤型。F右下0+874.21～F右下0+961.1486.93岩质岸坡现状河道已整治，岸坡稳定性较好维持现状堤型。维持现状堤型。F右下0+961.14～F右下1+416.20455.06土质岸坡现状河道已整治，岸坡稳定性较好维持现状堤型。维持现状堤型。F右下1+416.20～F右下1+635.73249.53土质岸坡CⅠ单层结构，河床冲积层厚度1.2-3.5m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩夹砂岩。强风化层厚约1.5m。镇脚+斜坡护岸建议以粉质粘土或换填地基作为持力层F右下1+665.73～F右下1+704.8739.14岩质岸坡AⅠ单层结构，河床冲积层厚度0.2-0.5m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩夹砂岩。强风化层厚约0.5m。镇脚+斜坡护岸建议以弱风化砂岩或泥岩作为持力层F右下1+704.87～F右下1+760.956.03土质岸坡CⅡ1双层结构，河床冲积层（人工填土或粉质粘土）厚度0.5-1.3m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂岩。强风化层厚约0.3m。镇脚+斜坡护岸建议以粉质粘土或换填地基作为持力层F右下1+760.9～F右下2+162.14401.24岩质岸坡AⅠ单层结构，河床冲积层厚度0.2-0.5m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩夹砂岩。强风化层厚约0.5m。镇脚+斜坡护岸,部分基岩岸坡较陡地段建议维持现状岩质岸坡建议以弱风化砂岩或泥岩作为持力层F右下2+162.14～F右下2+239.483.51土质岸坡CⅠ单层结构，河床冲积层厚度1.2-3.5m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩夹砂岩。强风化层厚约1.5m。镇脚+斜坡护岸建议以粉质粘土或换填地基作为持力层4.2重水沟主要工程地质问题4.2.1堤基抗渗稳定性重水沟总河道整治长度约为734.5m，其中K0+303.21～K0+316.67段基底为基岩，其余堤防段基底为粉质粘土。依据《堤防工程地质勘察规程》（SL188-2005）附录D的规定，粉质粘土为细粒土，渗透破坏类型为流土，其允许水力比降为0.30～0.35，建议采用块石换填处理。基岩抗渗稳定性良好，基岩作为基底的堤防段不存在渗透破坏问题。4.2.2堤基抗滑稳定性堤基K0+303.21～K0+316.67段以基岩作为持力层，抗滑稳定性较好；其余堤基以粉质粘土作为持力层。粉质粘土，土体力学性质较差，抗滑稳定性较差，堤基存在抗滑稳定问题，建议采用块石换填处理。4.2.3堤基不均匀沉陷堤基K0+303.21～K0+316.67段以基岩作为持力层，其物理力学性质较好，不存在不均匀变形问题。其余段以粉质粘土作为持力层，鉴于护堤墙高度一般小于3.0m，承载力要求低，堤基以粉质粘土作为持力层一般不存在不均匀变形问题。4.2.4堤基冲刷堤基K0+303.21～K0+316.67段基底为基岩，抗冲刷能力较强，不会发生由于堤基遭受冲刷而导致的岸坡堤基失稳问题。其余堤岸段均以粉质粘土作为堤基，粉细砂及粉质粘土抗冲刷稳定性较差，特别在河道凹岸冲刷现象严重，一旦堤前岸坡坡脚冲刷失稳，将直接危及整个堤基的抗滑稳定。为此，建议对以粉质粘土作为堤基的部分，堤脚采取适当的护脚措施，确保堤基土层的抗冲刷稳定。4.2.5堤坑涌水堤坑土体主要为粉质粘土，粉质粘土为弱透水体，堤坑位于河水位以下时，一般不存在堤坑涌水问题，根据室内渗透试验粉质粘土渗透系数为9.6×10-5cm/s，为弱透水层。建议选择枯水季节施工并采用围堰等施工措施；基岩主要为泥岩及砂岩，岩质基坑涌水问题不突出。4.2.6岸坡稳定性堤岸沿线岸坡按岸坡组成成分为土质岸坡及岩质岸坡两类。详细的分段评价见表4.2.6-1：表4.2.6-1岸坡稳定性分段评价表桩号长度(m)岸坡类别地质特征及评价稳定性评价k0+000～K0+303.21303.21土质岸坡此段岸坡较平缓。最大坡高约2.30m，坡度一般为0～30°。岸坡为粉质粘土，层厚0.80～5.40m。强风化层厚约1.20～2.10m。土体抗冲稳定性差，稳定性较差岸坡。K0+303.21~～K0+316.6713.46岩质岸坡此段岸坡较平缓。最大坡高约0.90m，坡度约17°。岸坡为弱风化砂岩层。现状基本稳定岸坡。K0+316.67～K0+740.00423.33土质岸坡此段岸坡较平缓。最大坡高约2.6m，坡度约27°。岸坡为粉质粘土，厚1.60～5.40m。强风化层厚约1.70m。土体抗冲稳定性差，稳定性较差岸坡。4.2.7堤基工程地质条件及评价（1）堤基工程地质结构分类据地表测绘，堤基主要分布第四系粉质粘土及强～弱风化砂岩层。1、单一结构（Ⅰ）覆盖层由单一性质土层组成，厚度大于2m，以该土层作为堤基持力层。2、双层结构（Ⅱ1）覆盖层厚度小于2m。3、双层结构（Ⅱ2）覆盖层由粉细砂及粉质粘土组成，其厚度大于2m。（2）堤基分段原则根据《堤防工程地质勘察规程》（SL188.2005）附录E.1.2及堤基地质结构和存在的主要工程地质问题，将新建堤分为A类和C类。A类：基岩出露或覆盖层小于2m，以基岩作为堤基持力层，抗滑、抗渗稳定性较好，工程地质条件良好。C类：覆盖层大于2m，以粉质粘土作为堤基持力层，抗滑、抗渗稳定性较差，工程地质条件较差。（3）堤基分段工程地质评价根据上述原则对堤基地质结构进行分类，各段堤基跟段南工程地质评价如下表4.2.7-1。据现场地表地质测绘和钻探勘察，沿线堤基（K0+144.35～K0+303.21及K0+316.67～K0+665.33）段为双层结构（Ⅱ1），堤基土层为粉质黏土，下伏基岩为侏罗系中统上沙溪庙组（J2s）泥岩夹砂岩。堤基（K0+000～K0+144.35及K0+665.33～K0+734.50）段为单层结构（Ⅰ），分布土体为粉质粘土，覆盖层厚大于2.0m，下伏基岩为侏罗系中统上沙溪庙组（J2s）泥岩夹砂岩。堤基（K0+303.21～K0+316.67）段为单层结构（Ⅰ），堤基弱风化砂岩出露。沿线无严重不良地质现象。该工程双层结构（Ⅱ1）堤基以粉质粘土作堤基持力层时，堤基存在主要工程地质问题为渗漏、抗冲刷、基坑涌水及抗滑等问题。因此，以粉质粘土层作为堤基持力层时建议对抗渗、抗冲刷及抗滑稳定性进行复核，堤基工程地质分类为C类。单层结构（Ⅰ）和双层结构（Ⅱ1）堤基以基岩作为持力层，堤基工程地质分类为A类。建议堤型采用镇脚+斜坡护岸。表4.2.7-1河道堤基工程地质条件分段评价表桩号长度（m）岸坡类型堤基类别堤基工程地质结构分类分段工程地质条件评价堤型建议堤基持力层建议K0+000～K0+144.35144.35土质岸坡CⅠ多层结构，覆盖层厚度2.00-3.40m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩夹砂岩。强风化层厚约1.20m。镇脚+斜坡护岸建议以粉质粘土或换填地基作为持力层K0+144.35～K0+303.21158.86土质岸坡AⅡ1双层结构，覆盖层厚度2.00-0.00m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂岩。强风化层厚约0.9m。镇脚+斜坡护岸建议以弱风化砂岩作为持力层K0+303.21～K0+316.6713.46土质岸坡AⅠ堤基基岩出露，下伏岩层为弱风化砂岩。镇脚+斜坡护岸建议以弱风化砂岩作为持力层K0+316.67～K0+665.33348.66土质岸坡CⅡ1双层结构，覆盖层厚度2.00-5.40m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂岩。强风化层厚约0.9m。镇脚+斜坡护岸建议以弱风化砂岩作为持力层K0+665.33～K0+734.5069.17土质岸坡CⅠ多层结构，覆盖层厚度2.00-3.40m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩夹砂岩。强风化层厚约1.20m。镇脚+斜坡护岸建议以粉质粘土或换填地基作为持力层4.2.8箱涵工程地质条件评价重水沟总河道整治长度约为734.5m，其中重0+000.0～重0+103.0段、重0+497.9～重0+544.6段及重0+595.2～重0+683.0段为新建混凝土箱涵，设计箱涵尺寸为4.50X3.00m（宽X高），各段箱涵工程地质条件评价如下：（1）重0+000.0～重0+103.0段：该段拟建箱涵沿线主要出露覆盖层为第四系残坡积粉质黏土，层厚2.30～3.60m下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂岩，强风化层层厚0.20～0.80m，地下水位埋深较浅，主要赋存与下伏基岩砂岩层中，该段拟建箱涵位于现状河道范围，地表水发育，水深及流量随重水沟河水位动态变化，根据设计意图，拟建箱涵埋深较浅，建议该段箱涵以下伏强风化砂岩为基础持力层，局部粉质粘土较厚地段可采用换填地基为持力层，当以换填地基作为基础持力层时，换填深度应符合相关规范及设计要求。建议该段箱涵两侧临时边坡按1:1.5放坡处理并进行临时支护，并利用拟建箱涵结构对挖方基坑边坡进行永久性支护。（2）重0+497.9～重0+544.6段：该段拟建箱涵沿线主要出露覆盖层为第四系残坡积粉质黏土，层厚0.9～2.20下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩，强风化层层厚1.80～2.30，地下水位埋深较浅，主要赋存与下伏基岩砂岩层中，该段拟建箱涵邻近现状河道，周边地表水发育，根据设计意图，拟建箱涵埋深较浅，建议该段箱涵以下伏强风化泥岩为基础持力层，局部粉质粘土较厚地段可采用换填地基为持力层，当以换填地基作为基础持力层时，换填深度应符合相关规范及设计要求。建议该段箱涵两侧临时边坡按1:1.5放坡处理并进行临时支护，并利用拟建箱涵结构对挖方基坑边坡进行永久性支护。（3）重0+595.2～重0+683.0该段拟建箱涵沿线主要出露覆盖层为第四系残坡积粉质黏土，层厚0.20～1.20m,伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩，强风化层层厚1.80～2.20m，地下水位埋深较浅，主要赋存与下伏基岩砂岩层中，该段拟建箱涵部分地段位于现状河道中，地表水发育，根据设计意图，拟建箱涵埋深较浅，建议该段箱涵以下伏强风化泥岩为基础持力层，局部粉质粘土较厚地段可采用换填地基为持力层，当以换填地基作为基础持力层时，换填深度应符合相关规范及设计要求。建议该段箱涵两侧临时边坡按1:1.5放坡处理并进行临时支护，并利用拟建箱涵结构对挖方基坑边坡进行永久性支护。4.3刘家湾沟主要工程地质问题4.3.1边坡稳定性刘家湾沟河道治理段总长度为748.30m，其中K0+000～K0+021.80为拟新建进口明渠，K0+021.80～K0+101.50段为拟建箱涵，K0+101.50～刘K0+311.80段为拟新建明渠，K0+311.80～K0+388.80段为在建箱涵，K0+388.80～K0+538.90段为拟新建明渠，K0+538.90～K0+588.90为拟建箱涵，K0+588.90～K0+748.30段为河道治理段。根据设计意图，拟新建明渠设计渠底宽度约5.00m，设计起点高程为445.50m，设计终点高程为430.00m，将于新建河道两岸形成挖方岸坡，现对其进行分段评价如下：（1）右岸挖方边坡（K0+101.50～刘K0+311.80段）该段边坡现状地形起伏较大，根据钻孔资料显示，该段边坡上覆土层为粉质黏土，厚度0.40～0.60m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂岩，根据设计方案，河道右岸将形成最高25.31m的岩土混合边坡，边坡倾向205°。该段边坡岩土界面均较平缓（岩土界面倾角≤8°），上部土质边坡部分沿岩土界面发生整体滑移可能性小，其主要的破坏模式为上部土质边坡开挖在重力、水、动荷载等作用下呈圆弧形向下滑塌。对于边坡下部的岩质边坡，根据结构面赤平投影图4.3.1-1分析：图4.3.1-1刘家湾新建明渠段右岸下部岩质边坡赤平投影分析该处下部岩质边坡为切向坡，岩层层面对边坡稳定性影响较小；边坡岩体中裂隙J1及J2与边坡倾向呈大角度相交，裂隙对边坡稳定性影响较小；根据岩层产状、裂隙产状和边坡坡向的空间组合关系，边坡无外倾结构面等不利组合。边坡稳定性受岩体强度控制，该处边坡岩体类别为Ⅳ类，岩体等效内摩擦角取φ=42°。边坡破裂角θ=65.64°(破裂角取45°+φ/2与外倾结构面倾角间的较小值，砂岩岩体内摩擦角φ=41.27°)。建议该处岩土混合挖方边坡土质边坡部分按1:2.0进行放坡处理，岩质部分按照1:0.75进行放坡处理，当边坡高度大于8m时应分阶放坡，并进行坡面防护。（2）左岸挖方边坡（K0+101.50～刘K0+311.80段）该段边坡现状地形平缓，地形起伏较小，根据钻孔资料显示，该段边坡上覆土层为粉质黏土，厚度0.40～0.60m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂岩，根据设计方案，河道右岸将形成最高25.03m的岩土混合边坡，边坡倾向25°。该段边坡岩土界面均较平缓（岩土界面倾角≤8°），上部土质边坡部分沿岩土界面发生整体滑移可能性小，其主要的破坏模式为上部土质边坡开挖在重力、水、动荷载等作用下呈圆弧形向下滑塌。对于边坡下部的岩质边坡，根据结构面赤平投影图4.3.1-2分析：图4.4.1-2刘家湾新建明渠右岸下部岩质边坡赤平投影分析该处下部岩质边坡为切向坡，岩层层面对边坡稳定性影响较小；边坡岩体中裂隙J1及J2与边坡倾向呈大角度相交，裂隙对边坡稳定性影响较小；根据岩层产状、裂隙产状和边坡坡向的空间组合关系，边坡无外倾结构面等不利组合。边坡稳定性受岩体强度控制，该处边坡岩体类别为Ⅳ类，岩体等效内摩擦角取φ=42°。边坡破裂角θ=65.64°(破裂角取45°+φ/2与外倾结构面倾角间的较小值，砂岩岩体内摩擦角φ=41.27°)。建议该处岩土混合挖方边坡土质边坡部分按1:2.0进行放坡处理，岩质部分按照1:0.75进行放坡处理，当边坡高度大于8m时应分阶放坡，并进行坡面防护。（3）现状挖方边坡（K0+300段现状在建箱涵东侧）该段边坡现状地形起伏大，根据地质调绘资料显示，该段边坡为现状公路开挖切坡形成，坡面基岩裸露，出露岩性为弱风化泥岩及砂岩，上部残留少量粉质黏土，厚度0.20～1.30m。该处边坡高约21.90m，现状已放坡处理，坡面基岩裸露，未封闭，弱风化泥岩表层风化严重，出现局部掉块现象，对于该处岩质边坡，根据赤平投影图4.3.1-3分析：图4.4.1-3刘家湾新建明渠K0+300段现状在建箱涵东侧现状岩质边坡赤平投影分析该处下部岩质边坡为顺向坡，岩层层面对边坡稳定性影响大；边坡岩体中裂隙J1及J2与边坡倾向呈大角度相交，裂隙对边坡稳定性影响较小；根据岩层产状、裂隙产状和边坡坡向的空间组合关系，边坡稳定性受岩层层面控制，边坡稳定性差，建议该处边坡根据后期场坪标高并结合现状在建道路设计方案，对该处边坡下部采用放坡+框架锚杆格构梁支护，上部进行放坡处理，并进行临时坡面防护。4.3.2河床抗冲刷稳定性根据设计方案，桥坝河改造段河床岩土层为弱风化砂岩，饱和抗压强度标准值为22.56Mpa，变异系数为0.08，为较软岩，较完整，均一性较好，现场钻探未揭露软弱夹层。河床下伏弱风化砂岩呈巨块状，整体结构较好，节理裂隙不发育，多为原生型裂隙，呈密闭状，延展不长，岩层产状为N86°E/NE∠12°，与河床走向呈大角度相交。该段河道河床可冲刷类别为难冲，基岩冲刷系数可取0.80。河床抗冲刷稳定性好。4.3.3堤基抗渗稳定性刘家湾沟K0+494.40～K0+748.30段为河道治理段，堤防段基底为粉质粘土及粉细砂。依据《堤防工程地质勘察规程》（SL188-2005）附录D的规定，粉细砂及粉质粘土为细粒土，渗透破坏类型为流土，其允许水力比降为0.30～0.35，建议采用块石换填处理。基岩抗渗稳定性良好，基岩作为基底的堤防段不存在渗透破坏问题。4.3.4堤基抗滑稳定性堤基以粉细砂及粉质粘土作为持力层。粉细砂及粉质粘土层物理力学性质较差，抗滑稳定性较差，堤基存在抗滑稳定问题，建议采用块石换填处理。4.3.5堤基不均匀沉陷堤基以粉细砂及粉质粘土作为持力层，鉴于护堤墙高度一般小于3.0m，承载力要求低，堤基以粉质粘土作为持力层一般不存在不均匀变形问题，堤基以粉细砂作为持力层，由于粉细砂抗渗透破坏稳定性差，承载力较低，建议采用块石换填处理。4.3.6堤基冲刷堤岸段均以粉细砂及粉质粘土作为堤基，粉细砂及粉质粘土抗冲刷稳定性较差，特别在河道凹岸冲刷现象严重，一旦堤前岸坡坡脚冲刷失稳，将直接危及整个堤基的抗滑稳定。为此，建议对以粉细砂及粉质粘土作为堤基的部分，堤脚采取适当的护脚措施，确保堤基土层的抗冲刷稳定。4.3.7堤坑涌水堤坑土体主要为粉细砂及粉质粘土。其中粉质粘土为弱透水体，粉细砂为强透水体，堤坑位于河水位以下时，存在堤坑涌水问题，根据室内渗透试验粉质粘土渗透系数为9.6×10-5cm/s，为弱透水层；根据工程经验，粉细砂渗透系数为6.6×10-2cm/s，为强透水层。建议选择枯水季节施工并采用围堰等施工措施。4.3.8岸坡稳定性刘家湾沟现状河道较窄，河床宽度约2.50～3.40m。其中现状河道K0+588.9～K0+744.6段左右岸岩土性质变化较小，沿线岸坡均为土质岸坡，岸坡较平缓，岸坡土体为粉质黏土及粉细砂层等细粒土土层，土层厚度2.10～4.80m，易在洪水冲刷下产生冲刷失稳，土体抗冲刷稳定性差，为稳定性较差岸坡，K0+000～K0+007.8段为土质岸坡，岸坡垂直陡峭，最大坡高约2.20m，岸坡为第四系残坡积粉质黏土，厚约2.50m，土体抗冲刷稳定性差，为稳定性较差岸坡。4.3.9堤基工程地质条件及评价（1）堤基工程地质结构分类据地表测绘，堤基主要分布第四系粉质粘土及粉细砂。1、单一结构（Ⅰ）覆盖层由单一性质土层组成，厚度大于2m，以该土层作为堤基持力层。2、双层结构（Ⅱ1）覆盖层厚度小于2m。3、双层结构（Ⅱ2）覆盖层由粉细砂及粉质粘土组成，其厚度大于2m。（2）堤基分段原则根据《堤防工程地质勘察规程》（SL188.2005）附录E.1.2及堤基地质结构和存在的主要工程地质问题，将新建堤分为A类和C类。A类：基岩出露或覆盖层小于2m，以基岩作为堤基持力层，抗滑、抗渗稳定性较好，工程地质条件良好。C类：覆盖层大于2m，以粉细砂或粉质粘土作为堤基持力层，抗滑、抗渗稳定性较差，工程地质条件较差。（3）堤基分段工程地质评价根据上述原则，刘家湾K0+588.9～K0+748.30段均为双层结构（Ⅱ2），堤基土层为第四系冲洪积层粉细砂或粉质粘土，厚约2.10～4.80m，下伏基岩为侏罗系中统上沙溪庙组砂岩。堤基以粉细砂及粉质粘土作堤基持力层时，堤基存在主要工程地质问题为渗漏、抗冲刷、基坑涌水及抗滑等问题。因此，以土层作为堤基持力层时建议对抗渗、抗冲刷及抗滑稳定性进行复核，堤基工程地质分类为C类。上覆粉质粘土段建议采用粉质粘土作堤基持力层,局部上覆粉细砂段建议采用换填地基作堤基持力层，粉细砂段建议对抗渗稳定性进行复核，以土层作堤基持力层时建议对抗渗、抗滑及抗冲刷稳定性进行复核。4.2.8箱涵工程地质条件评价刘家湾沟K0+021.80～K0+101.50段及K0+538.90～K0+588.90为拟建箱涵，设计箱涵尺寸为4.50X3.00m（宽X高），各段箱涵工程地质条件评价如下：（1）K0+021.80～K0+101.50段：该段拟建箱涵沿线主要出露覆盖层为第四系残坡积粉质黏土，层厚1.20～1.80m下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂泥岩，强风化层层厚1.10～2.10m，根据设计意图，拟建箱涵埋深较大，建议该段箱涵以下伏中风化砂泥岩为基础持力层，建议该段箱涵两侧岩土混合挖方边坡土质边坡部分按1:2.0进行放坡处理，岩质部分按照1:0.75进行放坡处理，当临时边坡高度大于8m时应分阶放坡，并进行坡面防护，利用拟建箱涵结构对挖方基坑边坡进行永久性支护。（2）K0+538.90～K0+588.90段：该段拟建箱涵沿线主要出露覆盖层为第四系冲洪积粉质黏土及粉细砂，层厚3.80m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂泥岩，强风化层层厚1.80～2.40m，根据设计意图，拟建箱涵埋深较浅，上覆土层性状较差，建议该段箱涵以换填地基为基础持力层，换填深度应符合相关规范及设计要求，建议该段箱涵两侧土质挖方边坡按1:2.0进行放坡处理，利用拟建箱涵结构对挖方基坑边坡进行永久性支护。4.5白房子沟主要工程地质问题4.5.1边坡稳定性白房子沟河道治理段总长度为739.4m，其中K0+172.9～K0+653.4段为拟新建引水隧洞，隧洞起点标高为446.00m，终点标高为443.00m，宽4.20m，高4.752m，拟采用掘进机暗挖掘进，初支采用C20混凝土喷锚及钢拱架，二衬采用C25钢筋砼，隧道顶板采用系统锚杆超前支护，洞顶固结灌浆，K0+653.4～K0+739.4段为拟新建明渠，设计起点高程为443.00m，设计终点高程为437.50m，设计明渠设计渠底宽度约3.00m，将于新建明渠两岸及引水隧洞进出口段形成挖方边坡及仰坡，现对其进行归类分段评价如下：（1）新建明渠右岸挖方边坡（K0+653.4～K0+702.7）根据现场地质调绘及钻探揭露，结合设计意图，拟新建明渠两岸将形成高约6.95m挖方岸坡，沿线地表覆盖第四系粉质黏土层，层厚0.60～0.80m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩，根据设计方案，边坡倾向295°。该段边坡岩土界面均较陡，但上覆土层较薄，上部土质边坡部分沿岩土界面发生整体滑移可能性小，其主要的破坏模式为上部土质边坡开挖在重力、水、动荷载等作用下呈圆弧形向下滑塌。对于边坡下部的岩质边坡，根据结构面赤平投影图4.5.1-1分析：图4.5.1-1新建明渠右岸挖方边坡（K0+653.4～K0+702.7）下部岩质边坡赤平投影分析该处下部岩质边坡为顺向坡，岩层层面对边坡稳定性影响较大；边坡岩体中裂隙J1及J2与边坡倾向呈大角度相交，裂隙对边坡稳定性影响较小；根据岩层产状、裂隙产状和边坡坡向的空间组合关系，岩层层面-裂隙L1组合交线倾向与边坡倾向呈小角度相交，边坡受组合交线层面-裂隙L1影响较大。边坡稳定性受岩层倾角及外倾结构面倾角控制，边坡直立开挖易沿层面产生直线型滑动。为进一步评价层面对边坡稳定性的影响，本次选取65-65'剖面按平面滑动法采用对潜在滑动面进行稳定性计算，本次验算按直立开挖验算，层面的抗剪强度指标：C=30kPa，φ=15°，计算结果见表4.5.1-1。表4.5.1-1新建明渠右岸挖方边坡（K0+653.4～K0+702.7）下部边坡稳定性计算表上部土体重量（kN）坡高（m）岩体重度(kN/m3)结构面长度(m)结构面面积(m2)结构面倾角(°)结构面内摩擦角(°)结构面内聚力(kPa)边坡稳定性系数计算部位404.7724.412.73028.152215301.23层面404.7724.412.73028.152015301.20结构面计算结果表明：受结构面控制的边坡稳定性系数为2.27，受层面控制的边坡稳定系数为2.07，下部岩质边坡开挖后边坡处于基本稳定状态，根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）表4.1.4，该处边坡岩体类别为Ⅴ类。边坡破裂角θ=20°(破裂角取45°+φ/2与外倾结构面倾角间的较小值，泥岩岩体内摩擦角φ=35.01°)。鉴于该段下部岩质边坡高度较小，建议该处岩土混合挖方边坡土质边坡部分按1:2.0进行放坡处理，岩质部分按照层面进行放坡处理，并进行坡面防护。（2）新建明渠右岸挖方边坡（K0+702.7～K0+739.4）根据现场地质调绘及钻探揭露，结合设计意图，拟新建明渠两岸将形成高约4.36m挖方岸坡，沿线地表覆盖第四系粉质黏土层，层厚0.60～1.80m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩，根据设计方案，边坡倾向238°。该段边坡岩土界面均较陡，但上覆土层较薄，上部土质边坡部分沿岩土界面发生整体滑移可能性小，其主要的破坏模式为上部土质边坡开挖在重力、水、动荷载等作用下呈圆弧形向下滑塌。对于边坡下部的岩质边坡，根据结构面赤平投影图4.5.1-2分析：图4.5.1-2新建明渠右岸挖方边坡（K0+702.7～K0+739.4）下部岩质边坡赤平投影分析该处下部岩质边坡为反向坡，岩层层面对边坡稳定性影响较小；边坡岩体中裂隙L1及L2与边坡倾向呈大角度相交，裂隙对边坡稳定性影响较小；根据岩层产状、裂隙产状和边坡坡向的空间组合关系，边坡无外倾结构面等不利组合。边坡稳定性受岩体强度控制，该处边坡岩体类别为Ⅴ类。边坡破裂角θ=62.51°(破裂角取45°+φ/2与外倾结构面倾角间的较小值，泥岩岩体内摩擦角φ=35.01°)。建议该处岩土混合挖方边坡土质边坡部分按1:2.0进行放坡处理，岩质部分按照1:0.75进行放坡处理，当边坡高度大于8m时应分阶放坡，并进行坡面防护。（3）新建明渠左岸挖方边坡（K0+653.4～K0+702.7）根据现场地质调绘及钻探揭露，结合设计意图，拟新建明渠两岸将形成高约6.95m挖方岸坡，沿线地表覆盖第四系粉质黏土层，层厚0.60～0.80m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩，根据设计方案，边坡倾向238°。该段边坡岩土界面均较陡，但上覆土层较薄，上部土质边坡部分沿岩土界面发生整体滑移可能性小，其主要的破坏模式为上部土质边坡开挖在重力、水、动荷载等作用下呈圆弧形向下滑塌。对于边坡下部的岩质边坡，根据结构面赤平投影图4.5.1-3分析：图4.5.1-3新建明渠左岸挖方边坡（K0+653.4～K0+702.7）下部岩质边坡赤平投影分析该处下部岩质边坡为反向坡，岩层层面对边坡稳定性影响较小；边坡岩体中裂隙L1及L2与边坡倾向呈大角度相交，裂隙对边坡稳定性影响较小；根据岩层产状、裂隙产状和边坡坡向的空间组合关系，边坡无外倾结构面等不利组合。边坡稳定性受岩体强度控制，该处边坡岩体类别为Ⅴ类。边坡破裂角θ=62.51°(破裂角取45°+φ/2与外倾结构面倾角间的较小值，泥岩岩体内摩擦角φ=35.01°)。建议该处岩土混合挖方边坡土质边坡部分按1:2.0进行放坡处理，岩质部分按照1:0.75进行放坡处理，当边坡高度大于8m时应分阶放坡，并进行坡面防护。（4）新建明渠左岸挖方边坡（K0+702.7～K0+739.4）根据现场地质调绘及钻探揭露，结合设计意图，拟新建明渠两岸将形成高约4.36m挖方岸坡，沿线地表覆盖第四系粉质黏土层，层厚0.60～1.80m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩，根据设计方案，边坡倾向238°。该段边坡岩土界面均较陡，但上覆土层较薄，上部土质边坡部分沿岩土界面发生整体滑移可能性小，其主要的破坏模式为上部土质边坡开挖在重力、水、动荷载等作用下呈圆弧形向下滑塌。对于边坡下部的岩质边坡，根据结构面赤平投影图4.5.1-4分析：图4.5.1-4新建明渠左岸挖方边坡（K0+702.7～K0+739.4）下部岩质边坡赤平投影分析该处下部岩质边坡为反向坡，岩层层面对边坡稳定性影响较小；边坡岩体中裂隙L1及L2与边坡倾向呈小角度相交，裂隙对边坡稳定性影响较大。边坡稳定性受外倾裂隙L1及L2倾角控制，该处边坡岩体类别为Ⅴ类。边坡破裂角θ=62.51°(破裂角取45°+φ/2与外倾结构面倾角65的较小值，泥岩岩体内摩擦角φ=35.01°)。建议该处岩土混合挖方边坡土质边坡部分按1:2.0进行放坡处理，岩质部分按照1:0.75进行放坡处理。（5）隧道进口段左侧挖方边坡根据设计意图，拟新建引水隧洞进口段右侧将形成高约15.80m的挖方岩土混合边坡，该段边坡现状地形起伏较大，根据钻孔资料显示，该段边坡上覆土层为粉质黏土，厚度1.10～1.50m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩，根据设计方案，边坡倾向120°。该段边坡岩土界面均较陡，但上覆土层较薄，上部土质边坡部分沿岩土界面发生整体滑移可能性小，其主要的破坏模式为上部土质边坡开挖在重力、水、动荷载等作用下呈圆弧形向下滑塌。对于边坡下部的岩质边坡，根据结构面赤平投影图4.5.1-5分析：该处下部岩质边坡为反向坡，岩层层面对边坡稳定性影响较小；边坡岩体中裂隙J1及J2与边坡倾向呈大角度相交，裂隙对边坡稳定性影响较小；根据岩层产状、裂隙产状和边坡坡向的空间组合关系，边坡无外倾结构面等不利组合。边坡稳定性受岩体强度控制，该处边坡岩体类别为Ⅴ类。边坡破裂角θ=62.51°(破裂角取45°+φ/2与外倾结构面倾角间的较小值，泥岩岩体内摩擦角φ=35.01°)。建议该处岩土混合挖方边坡土质边坡部分按1:2.0进行放坡处理，岩质部分按照1:0.75进行放坡处理，当边坡高度大于8m时应分阶放坡，并进行坡面防护。图4.5.1-5隧洞进口段左侧下部岩质边坡赤平投影分析（6）隧道进口段右侧挖方边坡根据设计意图，拟新建引水隧洞进口段左侧将形成高约14.23m的挖方岩土混合边坡，该段边坡现状地形起伏较大，根据钻孔资料显示，该段边坡上覆土层为粉质黏土，厚度1.10～1.50m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩，根据设计方案，边坡倾向300°。该段边坡岩土界面均较陡，但上覆土层较薄，上部土质边坡部分沿岩土界面发生整体滑移可能性小，其主要的破坏模式为上部土质边坡开挖在重力、水、动荷载等作用下呈圆弧形向下滑塌。对于边坡下部的岩质边坡，根据结构面赤平投影图4.5.1-6分析：图4.5.1-6隧洞进口段右侧下部岩质边坡赤平投影分析该处下部岩质边坡为顺向坡，岩层层面对边坡稳定性影响较大；边坡岩体中裂隙J1及J2与边坡倾向呈大角度相交，裂隙对边坡稳定性影响较小；根据岩层产状、裂隙产状和边坡坡向的空间组合关系，边坡无外倾楔形体等不利组合。边坡稳定性受岩层产状控制，该处边坡岩体类别为Ⅴ类。边坡破裂角θ=20°(破裂角取45°+φ/2与层面倾角20°的较小值，泥岩岩体内摩擦角φ=35.01°)。建议该处岩土混合挖方边坡土质边坡部分按1:2.0进行放坡处理，岩质部分按照1:0.75进行放坡+锚杆格构梁支护处理。（7）隧道进口段洞口仰坡根据设计意图，拟新建引水隧洞进口段洞口仰坡将形成高约6.91m的挖方岩土混合边坡，该段边坡现状地形起伏较大，根据钻孔资料显示，该段边坡上覆土层为粉质黏土，厚度0.80m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩，根据设计方案，边坡倾向210°。该段边坡岩土界面均较陡，但上覆土层较薄，上部土质边坡部分沿岩土界面发生整体滑移可能性小，其主要的破坏模式为上部土质边坡开挖在重力、水、动荷载等作用下呈圆弧形向下滑塌。对于边坡下部的岩质边坡，根据结构面赤平投影图4.5.1-7分析：图4.5.1-7隧洞进口段洞口仰坡下部岩质边坡赤平投影分析该处下部岩质边坡为切向坡，岩层层面对边坡稳定性影响小；边坡岩体中裂隙L2与边坡倾向呈大角度相交，裂隙L1倾向与边坡倾向相反，裂隙L1及L2对边坡稳定性影响小；根据岩层产状、裂隙产状和边坡坡向的空间组合关系，边坡无外倾楔形体等不利组合。边坡稳定性受岩体强度控制，该处边坡岩体类别为Ⅴ类。边坡破裂角θ=62.51°(破裂角取45°+φ/2与层面倾角20°的较小值，泥岩岩体内摩擦角φ=35.01°)。建议该处岩土混合挖方边坡土质边坡部分按1:2.0进行放坡处理，岩质部分按照1:0.75进行放坡处理。（8）隧道出口段左侧挖方边坡根据设计意图，拟新建引水隧洞进口段右侧将形成高约20.74m的挖方岩土混合边坡，该段边坡现状地形起伏较大，根据钻孔资料显示，该段边坡上覆土层为粉质黏土，厚度0.50m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂岩，根据设计方案，边坡倾向120°。该段边坡岩土界面均较陡，但上覆土层较薄，上部土质边坡部分沿岩土界面发生整体滑移可能性小，其主要的破坏模式为上部土质边坡开挖在重力、水、动荷载等作用下呈圆弧形向下滑塌。对于边坡下部的岩质边坡，根据结构面赤平投影图4.5.1-8分析：图4.5.1-8隧洞出口段左侧下部岩质边坡赤平投影分析该处下部岩质边坡为反向坡，岩层层面对边坡稳定性影响较小；边坡岩体中裂隙J1及J2与边坡倾向呈大角度相交，裂隙对边坡稳定性影响较小；根据岩层产状、裂隙产状和边坡坡向的空间组合关系，边坡无外倾结构面等不利组合。边坡稳定性受岩体强度控制，该处边坡岩体类别为Ⅳ类，岩体等效内摩擦角取φ=42°。边坡破裂角θ=65.64°(破裂角取45°+φ/2与外倾结构面倾角间的较小值，砂岩岩体内摩擦角φ=41.27°)。建议该处岩土混合挖方边坡土质边坡部分按1:2.0进行放坡处理，岩质部分按照1:0.75进行放坡处理，当边坡高度大于8m时应分阶放坡，并进行坡面防护。（9）隧道出口段右侧挖方边坡根据设计意图，拟新建引水隧洞进口段左侧将形成高约20.74m的挖方岩土混合边坡，该段边坡现状地形起伏较大，根据钻孔资料显示，该段边坡上覆土层为粉质黏土，厚度0.50m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂岩，根据设计方案，边坡倾向300°。该段边坡岩土界面均较陡，但上覆土层较薄，上部土质边坡部分沿岩土界面发生整体滑移可能性小，其主要的破坏模式为上部土质边坡开挖在重力、水、动荷载等作用下呈圆弧形向下滑塌。对于边坡下部的岩质边坡，根据结构面赤平投影图4.5.1-9分析：图4.5.1-9隧洞出口段右侧下部岩质边坡赤平投影分析该处下部岩质边坡为顺向坡，岩层层面对边坡稳定性影响较大；边坡岩体中裂隙J1及J2与边坡倾向呈大角度相交，裂隙对边坡稳定性影响较小；根据岩层产状、裂隙产状和边坡坡向的空间组合关系，边坡无外倾楔形体等不利组合。边坡稳定性受岩层产状控制，该处边坡岩体类别为Ⅳ类，岩体等效内摩擦角取φ=42°。边坡破裂角θ=65.64°(破裂角取45°+φ/2与外倾结构面倾角间的较小值，砂岩岩体内摩擦角φ=41.27°)。建议该处岩土混合挖方边坡土质边坡部分按1:2.0进行放坡处理，岩质部分按照1:0.75进行放坡+锚杆格构梁支护处理。（10）隧道进口段洞口仰坡根据设计意图，拟新建引水隧洞进口段洞口仰坡将形成高约9.40m的挖方岩土混合边坡，该段边坡现状地形起伏较大，根据钻孔资料显示，该段边坡上覆土层为粉质黏土，厚度0.60m，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂岩，根据设计方案，边坡倾向30°。该段边坡岩土界面均较陡，但上覆土层较薄，上部土质边坡部分沿岩土界面发生整体滑移可能性小，其主要的破坏模式为上部土质边坡开挖在重力、水、动荷载等作用下呈圆弧形向下滑塌。对于边坡下部的岩质边坡，根据结构面赤平投影图4.5.1-10分析：图4.5.1-7隧洞进口段洞口仰坡下部岩质边坡赤平投影分析该处下部岩质边坡为切向坡，岩层层面对边坡稳定性影响小；边坡岩体中裂隙L2与边坡倾向呈大角度相交，裂隙L2对边坡稳定性影响小；裂隙L1倾向与边坡倾向相近，裂隙L1对边坡稳定性影响大。边坡稳定性受裂隙L1结构面倾角控制，该处边坡岩体类别为Ⅳ类，岩体等效内摩擦角取φ=42°。边坡破裂角θ=65.64°(破裂角取45°+φ/2与外倾结构面倾角间的较小值，砂岩岩体内摩擦角φ=41.27°)。建议该处岩土混合挖方边坡土质边坡部分按1:2.0进行放坡处理，岩质部分按照结构面倾角进行放坡处理。4.5.2引水隧洞工程地质条件及评价根据按照《水利水电工程地质勘察规范》（GB50487-2008）附录N，白房子沟引水隧洞围岩类别判别见下表4.5.2-1。白房子沟引水隧洞围岩类别判别表表4.5.2-1岩石类别岩石强度评分A岩体完整程度评分B结构面状态评分C地下水状态评分D主要结构面产状评分E综合围岩得分T围岩强度应力比SS=Rb*Kv围岩类别强风化泥岩Rb≤5MPa，A=0碎屑散体结构，破碎，Kv=0.45，B=0土洞C=0土洞D=0土洞E=0土洞T=0土洞S=0；Ⅴ强风化砂岩Rb≤5MPa，A=0碎块结构，破碎，Kv=0.55,B=0为土洞、非岩洞，C=0为土洞、非岩洞，D=0为土洞、非岩洞，E=0为土洞、非岩洞，T=0为土洞、非岩洞，S≈0Ⅴ弱风化泥岩Rb≤5MPa，A=0Rb≤5MPa，B=00.5≤W＜5.0，泥质，平直光滑，C=9渗水～点滴状流水，基本因素评分T’＜25，地下水评分D=-14场区构造走向主要呈北西向°，与隧洞交角80°,结构面倾角20°，洞顶评分-10，边墙-0T＜25S＜2Ⅴ弱风化砂岩Rb=22.56MPa，A=7较完整、Kv=0.75,B=190W＜0.5，起伏粗糙，T’=27线状流水，基本因素评分45＜T’=53≤65，地下水评分D=-10场区构造走向主要呈北西向°，与隧洞交角80°,结构面倾角20°，洞顶评分-10，边墙-0T=33S≈17.6ⅣK0+172.90～K0+185.80段为隧洞起点段，节理裂隙发育，个别裂隙微张状，岩体完整性划为较破碎，岩体结构类型为碎裂结构～块状结构，围岩等级Ⅴ类，洞壁极不稳定，极易坍塌变形，经常是边挖边塌，变形破坏严重，建议洞壁超前支护，全断面衬砌。地下水一般较贫乏，涌水问题总体上不突出，洞壁将以渗水滴水为主，局部线状流水，开挖后可及时喷砼封闭，局部难于封闭区域，可采取注浆止水或导水措施引排。K0+185.8～K0+606.93段隧洞均为岩洞，洞壁围岩为弱风化砂岩及泥岩，节理裂隙稍发育，多闭合状，岩体完整性划分为较破碎～较完整，岩体结构类型为块状结构，围岩等级Ⅴ类，洞壁不稳定，易坍塌变形，变形破坏严重，建议洞顶超前支护，全断面衬砌。地下水一般较贫乏，涌水问题总体上不突出，洞壁将以渗水滴水为主，局部线状流水，开挖后可及时喷砼封闭，局部难于封闭区域，可采取注浆止水或导水措施引排。K0+606.93～K0+653.40段为隧洞终点段，节理裂隙发育，个别裂隙微张状，岩体完整性划为较破碎，岩体结构类型为碎裂结构～块状结构，围岩等级Ⅴ类，洞壁极不稳定，极易坍塌变形，经常是边挖边塌，变形破坏严重，建议洞壁超前支护，全断面衬砌。地下水一般较贫乏，涌水问题总体上不突出，洞壁将以渗水滴水为主，局部线状流水，开挖后可及时喷砼封闭，局部难于封闭区域，可采取注浆止水或导水措施引排。5.场地开挖土石比计算5.1.1岩体基本质量等级根据试验及现场钻探取芯观测，根据钻探成果及地区经验判断：强风化砂岩岩体发育风化裂隙，岩体较破碎-破碎，岩质极软，岩体基本质量等级为Ⅴ级；中等风化砂岩，为较软岩，岩体较完整，岩体基本质量等级为Ⅳ级。强风化泥岩岩体发育风化裂隙，岩体破碎，岩质极软，岩体基本质量等级为Ⅴ级；中等风化泥岩，为极软岩，岩体较完整，岩体基本质量等级为V级。5.2.2土石工程分级根据土石工程分级原则，场区内的中等风化砂岩为较硬岩，表现为V类次坚石特征，工程施工建议用爆破法开挖；中等风化泥岩为软岩，部分用撬棍或十字镐及大锤开挖，部分用爆破法开挖，工程施工中易掘挖，表现为IV类软石特征；强风化泥岩和强风化砂岩为极软岩，工程施工中易掘挖，大部分表现为IV类软石特征，少部分表现为Ⅲ硬土特征；粉质粘土呈可塑状，用铁锹极易开挖，属=1\*ROMANI类松土。5.2.3土石比计算计算方