园区雨污水管网工程（二期）-深基坑支护设计计算书

目录180621.工程概况 1223842.设计依据 1311773．工程区工程地质条件 3298063.1气象与水文 3321003.2地形地貌 3240693.3地层岩性 4222763.4水文地质条件 4130733.5不良地质现象及地震 5170863.6场地稳定性评价 5321094设计原则和岩土参数选取 7206565.深基坑支护结构验算 8193665.19#节点圆形接收井结构计算 8164995.29#节点矩形接收井结构计算 1395195.39#节点圆形工作井结构计算 2243575.410#节点Y1-Y3段基坑支护稳定性计算 2853975.510#节点Y3工作井结构计算 32125735.610#节点基坑降水计算 37101285.710#节点Y3工作井抗浮计算 38工程概况根据现场踏勘及实测雨污水管网排查资料，本次涉及节点1:石河立交以南匝道至两江大道d400污水管道改造392m，d1000雨水管道改造83m。节点2：位于双河大道与龙骏大道交叉口以西双河大道上，改造d400污水管道393m，改造d1400雨水管道102m、d1600雨水管道178m。节点3：位于双河大道与龙骏大道交叉口以南龙骏大道上，改造d400污水122m，改造d800雨水管道90m。节点4:位于龙骏大道（和合家园西侧），改造d400污水管道125m，改造d1200雨水管道265m。节点5:位于鸿福路与轩龙路交叉口，改造d400污水管道417m，改造D600雨水管道100m，d800雨水管道33m，d1000雨水管道41m，d1600雨水管道224m。节点6:位于支援路，新建一座50m3雨水沉沙池。节点7:位于龙骏大道与堡云路交叉口，改造d400污水管道144m，改造d400雨水管道5m，d500雨水管道47m。节点8:位于寨子路西延伸段，新建一座污水一体化提升泵站，泵站井筒直径3.0m，深5.8m。节点9:位于龙兴北综合车库东侧场地排水工程，改造d800雨水管道92m，d1200雨水管道33m，新建d1200顶管253m。节点10:位于两江大道与卧龙路交叉口，改造d400雨水管道29m，d800雨水管道10m，d1000雨水管道10m，d1200雨水管道39m。节点11:位于御临河西滨河路（机东北—寨子路），新建d400污水管道308m。根据管网设计，本工程在节点9和节点10产生深基坑，其最大深度约26.5m。2.设计依据（1）《工程结构通用规范》（GB55001-2021）（2）《砌体结构通用规范》（GB55007-2021）（3）《建筑与市政地基基础通用规范》（GB55003-2021）（4）《建筑与市政工程抗震通用规范》(GB55002-2021)（5）《工程结构通用规范》（GB55001-2021）（6）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）（7）《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）（8）《城市道路路基设计规范》（CJJ194-2013）（9）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（2015版）（10）《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）（11）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）（12）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016年版）（13）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）（14）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）（15）《建筑边坡工程检测技术规范》（DBJ50/T-137-2012）（16）《重庆市市政边坡及挡护结构工程施工质量验收规范》（DBJ50-126-2011）（17）《给水排水工程管道结构设计规范》（GB50332-2002）（18）《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB50069-2002）（19）《给水排水管道施工及验收规范》（GB50268-2008）（20）《市政排水管道工程及附属设施》（图集号06MS201)（21）《钢质管道外腐蚀控制规范》（GB/T21447-2018）（22）《混凝土结构耐久性设计标准》（GB∕T50476-2019）（23）《钢筋机械连接通用技术规程》（JGJ107-2010）（24）《两江大道与卧龙路交叉口排水工程工程地质勘察报告》（详细勘察，重庆中科勘测设计有限公司2022年6月提供）（25）《建设工程勘察设计合同》（26）渝建发[2010]166号文《关于进一步加强全市高切坡、深边坡和高填方项目勘察设计管理的意见》3．工程区工程地质条件3.1气象与水文气象：建设场地属亚热带湿润气候，具冬暖春早、雨量充沛、夜雨多、空气湿度大、云雾多、日照偏少等特点。气温的垂直分带明显，海拔高程300m以下的沿江河谷区，年平均气温为18.0～18.8℃，海拔高程300m以下的丘陵地区，年平均气温为16.8～18.0℃之间。气温：多年平均气温18.3℃，月平均最高气温是8月为28.1℃，月平均最低气温在1月为5.7℃。极端最高气温43℃，出现日期：2006年8月15日；极端最低气温-1.8℃，出现日期：1955年1月11日。湿度：年蒸发量1079.2mm；最大年蒸发量1347.3mm；年平均相对湿度79%；年平均绝对湿度17.7hPa；多年平均相对湿度79%左右，绝对湿度17.7hPa左右，最热月份相对湿度70%左右，最冷月份相对湿度81%左右。降水量：多年平均降水量1082.6mm左右，降雨多集中在5～9月，其降雨最高达746.1mm左右，日最大降雨量266.6mm(出现在2007年7月17日)，日降雨量大于25mm以上的大暴雨日数占全年降雨日数的62%左右，小时最大降雨量可达62.1mm。风：全年主导风向为北，频率13%左右，夏季主导风向为北西，频率10%左右，年平均风速为1.3m/s左右，最大风速为26.1m/s。水文：附近无地表水。3.2地形地貌场地属剥蚀丘陵地貌，地形平缓，地形坡度角约2～10°，局部地形为斜坡地带，地形坡角15~18°。拟建管线地面标高（钻孔位置）为246.82~250.46m，相对高差约3.64m。3.3地层岩性经工程地质测绘及钻探揭露，工程场区土层主要为第四系全新统人工填土（Q4ml），下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组（J2s）的泥岩。由新至老对各岩土层描述如下：3.3.1全新统（Q4）①素填土（Q4ml）：杂色，由粘性土、砂泥岩碎石组成，硬质物粒径20～500mm，含量约25％～50％，机械抛填，填土结构稍密、稍湿，填龄3~5年左右。分布于整个场地内。钻孔揭露厚度15.2（ZK5）～29.1(ZK6)。3.3.2侏罗系中统的沙溪庙组(J2s)②泥岩：紫红色、暗红色，泥质结构，中厚层状构造，主要由粘土矿物组成，局部含砂质较重，局部见钙质结核和灰绿色泥质斑块。层位稳定，分布于大部分场地，为场地主要岩层。3.4水文地质条件（1）松散堆积层孔隙水场地内松散堆积层孔隙水主要赋存与素填土中，受大气降水补给，赋存条件主要受堆积物分布范围、厚度和渗透性控制，由于填土孔隙性好，透水性强，赋水性差。（2）基岩裂隙水基岩裂隙水主要赋存于构造裂隙和风化裂隙中，受大气降水及上部松散堆积层孔隙水补给，场地基岩主要为砂泥岩，泥岩属于相对隔水层，赋水条件差，砂岩为良好的含水层，但由于泥岩的隔水作用，砂岩含水层连续性较差，不利于基岩裂隙水的补给和赋存，故场区基岩裂隙水水量较少。（3）水、土化学特征场地内地下水主要接受大气降雨补给，由于场地部分路基为填方路基，地下水补排条件改变，以至于现状地下水和地表水排泄条件较差，大气降水部分向场地内低洼处排出，在深厚填土底部及基岩顶部风化裂隙发育的地段赋存，形成上层滞水，管线、雨水池开挖时可能在基槽内出现涌水或渗水现象，建议配备抽水设施，尽量选择旱季施工。3.5不良地质现象及地震经地质调查和钻孔揭露，场地内未见断层、滑坡、泥石流、采空区、防空洞、古墓等不良地质作用，场地不良地质现象不发育。管线勘察范围经地表调查、钻探未见对拟建物不利影响的埋藏物。无塌陷、岩土体无滑坡变形，现状岩土边（斜）坡未发现变形崩塌、滑坡现象。3.6场地稳定性评价(1)Y1~Y3（1~3剖面）：该段为明挖，该段长约31.0m，纵向、横向地形均平缓，坡度角约3～8°，沿线岩土层现状稳定。地表土体由素填土组成，土层厚度为15.50~29.10，岩土界面起伏较小；下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组（J2s）泥岩，岩土体整体稳定。设计拟采用明挖施工，坡度为1%，安全等级为二~一级。按设计标高开挖后，管沟两侧将形成5.4~9.4m的基坑边坡，边坡主要由素填土组成，为土质基坑边坡。该段边坡下伏基岩面较为平缓，边坡直立开挖土体不会沿基岩面产生滑移破坏，但直立开挖土体内部易产生圆弧滑动破坏，建议若施工区域有放坡条件采用1:1.5临时坡率放坡开挖，临近两江大道部分无放坡条件时，建议采用排桩+挡板+内撑进行临时支护，逆作法施工，分段开挖，及时回填。按设计施工后，管底高程均位于填土中；建议该段管道选地基处理后的填土作为基础持力层。(2)Y3~已建地下箱涵（4剖面）：该段为暗挖施工，该段长约8.0m，纵向、横向地形均平缓，坡度角约3～10°，沿线岩土层现状稳定。地表土体由素填土组成，土层最大厚度为29.1m，岩土界面起伏较小；下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组（J2s）泥岩，岩土体整体稳定。设计拟采用暗挖施工，坡度为2%，安全等级为一级。按设计管底标高施工，管道埋深25.9m，为深埋段。围岩地层主要为素填土，根据《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）附录B隧道围岩分级：素填土为V级。上部土层主要为素填。填土厚度大，松散岩类孔隙水主要赋存于素填土层中，属于临时性上层滞水。土层洞室涌水问题可能性较大，尤其雨季施工时基坑水量较大。在洞室开挖过程中，易崩塌，可能出现掉块的现象。如拱部无支护时，可能产生坍塌，建议加强围岩支护。管道贯通期间，需同步进行高压注浆加固处理并形成止水帷幕，保证孔洞与管壁间隙段有充填物，避免后续的地面沉降，边挖边顶，及时顶进，顶进的时候严格控制循环进尺。按设计施工后，管底高程均位于填土中；建议该段管道选地基处理后的填土作为基础持力层。(3)Y3工作井：该井为竖井，基坑边坡的平面尺寸小，直径6.0m，设计管内底标高224.47，埋深大，约25.9m，为圆形基坑，为素填土，参照《公路隧道设计规范》JTGD70-2004第12.2条，按竖井对其进行评价；素填土围岩等级均为V级，井壁稳定性差，易垮塌，建议对竖井周边及顶管周围填土进行高压旋喷注浆加固，深度进入基岩，同时应在周围形成止水帷幕，建议对孔壁洞壁采取钢筋混凝土护壁，采用逆作法施工，钢筋混凝土支护，施工中并做好防排水和通风措施。4设计原则和岩土参数选取遵循国家有关环境保护法律、法规，环保措施设计符合场区发展规划和生态建设规划，实现经济效益、社会效益和环境效益的统一。设计采用动态设计法，施工采用信息法施工。边坡设计以“安全、经济、实用、美观”为原则，隧道设计以“少扰动、短进尺、快封闭、强支撑、勤量测”为原则，施工时设置监测系统，根据施工情况随时反馈信息，根据实际情况对本设计做修改和补充。工程竣工后，监测时间不得少于二个水文年。本次设计范围深基坑均按临时边坡设计，支护设计使用年限2年，边坡安全等级分别为一级和二级，稳定安全系数分别为1.25和1.20。坡顶道路设计车行荷载取30kPa，人行荷载取5kPa。场地内的岩土体物理力学参数根据地勘建议取值如下：表2岩土体设计参数取值表序号项目单位素填土强风化中风化泥岩泥岩1重度天然kN/m319.5*/26.50*饱和kN/m320.5*//2抗压强度标准值天然MPa//5.15饱和MPa//3.153基底摩擦系数//0.40*0.5*4地基承载力特征值kPa/300*18695压缩模量EsMPa///6负摩阻力系数/0.2*//7桩的极限侧阻力标准值kPa/120*/8水平抗力系数（岩体）MN/m3//60*9水平抗力系数的比例系数（土体）MN/m48*40*/10岩土与锚固体极限粘结强度标准值kPa//350*11抗剪强度标准值C（天然）kPa5*/400*φ（天然）°30*/30*C（饱和）kPa3*//φ（饱和）°25*//12抗拉强度MPa//0.14*0.5*5.深基坑支护结构验算5.19#节点圆形接收井结构计算9#节点圆形接收井取最大深度为15.2m计算，工作井内空直径为5m。1设计资料1.1基本信息圆形水池形式:敞口池内液体重度10.0kN/m3浮托力折减系数1.00裂缝宽度限值0.20mm抗浮安全系数1.10水池的几何尺寸如下图所示:1.2荷载信息地面活荷载:10.00kN/m2活荷载组合系数:0.90荷载分项系数:自重:1.30其它恒载:1.30地下水压:1.50其它活载:1.50荷载准永久值系数:顶板活荷载:0.40地面堆积荷载:0.50地下水压:1.00温(湿)度作用:1.00活载调整系数:其它活载:1.00壁面温差:10.0℃温差内力折减系数:0.65混凝土线膨胀系数:0.000010不考虑温度材料强度折减1.3混凝土与土信息土天然重度:20.00kN/m3土饱和重度:20.00kN/m3土内摩擦角ψ:30.0度地基承载力特征值fak=120.00kPa基础宽度和埋深的地基承载力修正系数ηb=1.00、ηd=1.00混凝土等级:C30纵筋级别:HRB400混凝土重度:25.00kN/m3配筋调整系数:1.20纵筋保护层厚度:位置顶板(mm)池壁(mm)底板(mm)上侧(内侧)-4035下侧(外侧)-35502计算内容（1）荷载标准值计算（2）抗浮验算（3）地基承载力计算（4）内力及配筋计算（5）抗裂度、裂缝计算（6）混凝土工程量计算3荷载标准值计算底板:恒荷载:池壁自重:127.62kN/m2活荷载:池壁:恒荷载:池外侧土压力(池底):97.33kN/m2活荷载:温差作用:70.20kN.m/m地面活荷载:3.33kN/m24地基承载力验算:计算基础底面的压力：池壁内壁圆面积:Aic=πR2=3.14×2.5002=19.63m2池壁外壁圆面积:At=π(R＋t)2=3.14×(2.500＋0.60)2=30.19m2池壁自重Gs=γc×As×H=25.00×10.56×14.600=3852.85kN底板自重Gb=γc×Ab×t2=25.00×30.19×0.60=452.86kN水池自重Gp=Gs＋Gb=3852.85＋452.86=4305.71kN池内水自重Gw=pw×Aic=0.00×19.63=0.00kN基础底面的压力pk=(Gp＋Gw)/Ab=4305.71/30.19=142.62kPa基础宽度大于3m或埋置深度大于0.5m，需修正承载力特征值计算地基承载力特征值修正值：fa=fak＋ηbγ(b-3)＋ηdγm(d-0.5)地下水位位于底板下1m以下，不考虑地下水水池底板底下的土的重度γ=γ土=20.00kN/m3水池底板底以上土的加权平均重度γm=γ土=20.00kN/m3fa=120.00＋1.00×20.00×(6.000－3)＋1.00×20.00×(15.200－0.5)=474.00kPapk=142.62kPa<fa=474.00kPa地基承载力满足5抗浮验算:地下水位位于基底以下,无需验算6内力及配筋计算:(轴力:kN弯矩:kN.m面积:mm2配筋面积:mm2/m)池壁:弯矩外侧受拉为正，轴力受拉为正顶板:下侧受拉为正,底板:上侧受拉为正按《给水排水工程结构设计手册》静力计算查表池壁的约束条件:上端自由,下端固定池壁内力计算查表系数H2/dt=14.6002/5.600×0.60=63.44≥56,按56查表。荷载组合:（1）闭水试验：池内有水，池外无土（2）使用时池内无水：池内无水，池外有土（3）正常使用：池内有水，池外有土闭水试验：基本组合:1.50×温度作用标准组合:1.00×温度作用准永久组合:1.00×温度作用设计值/标准值/准永久值位置竖向弯矩环向弯矩环向轴力0.00H0.00/0.00/0.0087.75/58.50/58.50599.51/399.67/399.670.10H74.45/49.63/49.63100.16/66.77/66.77119.69/79.79/79.790.20H108.99/72.66/72.66105.91/70.61/70.61-48.96/-32.64/-32.640.30H107.62/71.74/71.74105.69/70.46/70.462.98/1.99/1.990.40H105.30/70.20/70.20105.30/70.20/70.203.33/2.22/2.220.50H105.30/70.20/70.20105.30/70.20/70.200.00/0.00/0.000.60H105.30/70.20/70.20105.30/70.20/70.200.00/0.00/0.000.70H105.30/70.20/70.20105.30/70.20/70.200.00/0.00/0.000.75H105.30/70.20/70.20105.30/70.20/70.200.00/0.00/0.000.80H105.30/70.20/70.20105.30/70.20/70.200.00/0.00/0.000.85H105.30/70.20/70.20105.30/70.20/70.200.00/0.00/0.000.90H105.30/70.20/70.20105.30/70.20/70.200.00/0.00/0.000.95H105.30/70.20/70.20105.30/70.20/70.200.00/0.00/0.001.00H105.30/70.20/70.20105.30/70.20/70.200.00/0.00/0.00使用时池内无水：基本组合:1.30×池外土作用＋0.90×1.50×(温度作用＋地面活荷载)标准组合:1.00×池外土作用＋0.90×1.00×(温度作用＋地面活荷载)准永久组合:1.00×池外土作用＋1.00×温度作用＋0.50×地面活荷载设计值/标准值/准永久值位置竖向弯矩环向弯矩环向轴力0.00H-0.00/-0.00/-0.0078.97/52.65/58.50526.96/351.30/395.010.10H67.00/44.67/49.6390.14/60.09/66.7759.69/36.16/47.870.20H98.09/65.39/72.6695.32/63.55/70.61-127.53/-92.29/-91.820.30H96.85/64.57/71.7495.12/63.41/70.46-116.20/-88.37/-84.440.40H94.77/63.18/70.2094.77/63.18/70.20-151.32/-115.41/-111.460.50H94.77/63.18/70.2094.77/63.18/70.20-189.39/-144.39/-140.660.60H94.77/63.18/70.2094.77/63.18/70.20-225.18/-171.92/-168.190.70H94.77/63.18/70.2094.77/63.18/70.20-268.45/-205.17/-201.310.75H94.67/63.12/70.1694.75/63.17/70.19-292.64/-223.76/-219.880.80H89.18/58.90/65.9893.84/62.47/69.50-309.58/-236.80/-232.940.85H83.60/54.63/61.7692.91/61.75/68.79-298.61/-228.47/-224.920.90H80.80/52.49/59.6592.44/61.40/68.44-230.34/-176.27/-173.630.95H97.66/65.38/72.3595.25/63.55/70.56-98.67/-75.52/-74.421.00H162.00/114.64/120.92105.97/71.76/78.65-0.00/-0.00/-0.00正常使用：基本组合:1.30×池外土作用＋0.90×1.50×(温度作用＋地面活荷载)标准组合:1.00×池外土作用＋0.90×1.00×(温度作用＋地面活荷载)准永久组合:1.00×池外土作用＋1.00×温度作用＋0.50×地面活荷载设计值/标准值/准永久值位置竖向弯矩环向弯矩环向轴力0.00H0.00/0.00/0.0078.97/52.65/58.50526.96/351.30/395.010.10H67.00/44.67/49.6390.14/60.09/66.7759.69/36.16/47.870.20H98.09/65.39/72.6695.32/63.55/70.61-127.53/-92.29/-91.820.30H96.85/64.57/71.7495.12/63.41/70.46-116.20/-88.37/-84.440.40H94.77/63.18/70.2094.77/63.18/70.20-151.32/-115.41/-111.460.50H94.77/63.18/70.2094.77/63.18/70.20-189.39/-144.39/-140.660.60H94.77/63.18/70.2094.77/63.18/70.20-225.18/-171.92/-168.190.70H94.77/63.18/70.2094.77/63.18/70.20-268.45/-205.17/-201.310.75H94.67/63.12/70.1694.75/63.17/70.19-292.64/-223.76/-219.880.80H89.18/58.90/65.9893.84/62.47/69.50-309.58/-236.80/-232.940.85H83.60/54.63/61.7692.91/61.75/68.79-298.61/-228.47/-224.920.90H80.80/52.49/59.6592.44/61.40/68.44-230.34/-176.27/-173.630.95H97.66/65.38/72.3595.25/63.55/70.56-98.67/-75.52/-74.421.00H162.00/114.64/120.92105.97/71.76/78.650.00/0.00/0.00池壁配筋及裂缝、抗裂度验算:位置计算As配筋实际As裂缝宽度抗裂度竖向内侧1200.0E18@1701496.90.19竖向外侧1200.0E18@1701496.90.19环向内侧1200.0E18@1501696.50.031.16环向外侧1310.6E22@1003801.30.031.16池壁的竖向最大裂缝宽度:0.19<=0.20裂缝满足要求池壁的环向最大抗裂度:1.16<=act×ftk=1.75抗裂度满足要求池壁的环向最大裂缝宽度:0.03<=0.20裂缝满足要求底板内力计算方法:按《水池结构规程》6.2.4或6.2.5计算底板的计算半径:R=2.800m底板的约束条件:周边固定荷载组合：使用时池内无水：基本组合:1.30×自重S=1.30×127.62=165.90kN/m2准永久组合:自重S=127.62=127.62kN/m2底板配筋及裂缝验算:位置设计值/准永久值计算As配筋实际As裂缝宽度径向板中上94.84/72.951200.0E18@1701496.90.11径向板中下0.00/0.001200.0E18@1701496.90.00径向板边上0.00/0.001200.0E18@1701496.90.00径向板边下-162.58/-125.061200.0E20@1502094.40.12环向板中上94.84/72.951200.0E20@1502094.40.07环向板中下0.00/0.001200.0E20@1502094.40.00环向板边上0.00/0.001200.0E20@1502094.40.00环向板边下-27.10/-20.841200.0E20@1502094.40.02经计算，圆形护壁主要为轴心受压构件，单位面积护壁所受轴力最大值为320KN；护壁计算时，考虑护壁施工特点，对混凝土强度按50%进行折减，设计混凝土强度为C30。根据混凝土结构设计规范，C30混凝土轴心抗压强度设计值为14.3N/mm2；混凝土单位面积所能承受的轴力F2为0.5*14.3*0.5*1000KN=3575KN；设计轴心压力=320kN＜3575KN，故护壁计算满足规范要求。5.29#节点矩形接收井结构计算9#节点矩形接收井取深度为15.8m计算，工作井内空直径为6*5m。1基本资料1.1几何信息水池类型:无顶盖半地上长度L=7.400m,宽度B=6.400m,高度H=15.800m,底板底标高=-15.800m池底厚h3=700mm,池壁厚t1=700mm,底板外挑长度t2=0mm注：地面标高为±0.000。(平面图)(剖面图)1.2土水信息土天然重度18.00kN/m3,土饱和重度20.00kN/m3,土内摩擦角30度地基承载力特征值fak=100.0kPa,宽度修正系数ηb=0.00,埋深修正系数ηd=1.00地下水位标高-20.000m,池内水深0.000m,池内水重度10.00kN/m3,浮托力折减系数1.00,抗浮安全系数Kf=1.051.3荷载信息活荷载:地面10.00kN/m2,组合值系数0.90恒荷载分项系数:水池自重1.30,其它1.30活荷载分项系数:地下水压1.50,其它1.50活载调整系数:其它1.00活荷载准永久值系数:顶板0.40,地面0.40,地下水1.00,温湿度1.00考虑温湿度作用:池内外温差10.0度,内力折减系数0.65,砼线膨胀系数1.00(10-5/°C)不考虑温度材料强度折减1.4钢筋砼信息混凝土:等级C30,重度25.00kN/m3,泊松比0.20纵筋保护层厚度(mm):池壁(内35,外35),底板(上35,下35)钢筋级别:HRB400,裂缝宽度限值:0.20mm,配筋调整系数:1.00构造配筋采用混凝土规范GB50010-20102计算内容(1)地基承载力验算(2)抗浮验算(3)荷载计算(4)内力(考虑温度作用)计算(5)配筋计算(6)裂缝验算(7)混凝土工程量计算3计算过程及结果单位说明:弯矩:kN.m/m钢筋面积:mm2裂缝宽度:mm计算说明：双向板计算按查表恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力.活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用.裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.水池方位定义如下：3.1地基承载力验算3.1.1基底压力计算(1)水池自重Gc计算池壁自重G2=6553.40kN底板自重G3=828.80kN水池结构自重Gc=G2+G3=7382.20kN(2)池内水重Gw计算池内水重Gw=0.00kN(3)覆土重量计算池顶覆土重量Gt1=0kN池顶地下水重量Gs1=0kN底板外挑覆土重量Gt2=0.00kN基底以上的覆盖土总重量Gt=Gt1+Gt2=0.00kN基底以上的地下水总重量Gs=Gs1+Gs2=0.00kN(4)活荷载作用Gh地面活荷载作用力Gh2=0.00kN活荷载作用力总和Gh=Gh2=0.00kN(5)基底压力Pk基底面积:A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=7.400×6.400=47.36m2基底压强:Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(7382.20+0.00+0.00+0.00+0.00)/47.360=155.87kN/m23.1.2修正地基承载力(1)计算基础底面以上土的加权平均重度rmrm=18.00kN/m3(2)计算基础底面以下土的重度r地下水位于底板下1m以下，不考虑地下水作用，r=18.00kN/m3(3)根据《地基规范》的要求，修正地基承载力:fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=100.00+0.00×18.00×(6.000-3)+1.00×18.00×(15.800-0.5)=375.40kPa3.1.3结论:Pk=155.87<fa=375.40kPa,地基承载力满足要求。3.2抗浮验算由于地下水位低于池底标高,不需要进行本项验算3.3荷载计算3.3.1池壁荷载计算:(1)池外荷载:主动土压力系数Ka=0.33侧向土压力荷载组合(kN/m2):部位(标高)土压力标准值水压力标准值活载标准值基本组合准永久组合地面(0.000)0.000.003.334.501.33池壁顶端(0.000)0.000.003.334.501.33底板顶面(-15.100)90.600.003.33122.2891.93(2)池内底部水压力:标准值=0.00kN/m2,基本组合设计值=0.00kN/m23.3.2底板荷载计算(池内无水，池外填土):水池结构自重标准值Gc=7382.20kN基础底面以上土重标准值Gt=0.00kN基础底面以上水重标准值Gs=0.00kN基础底面以上活载标准值Gh=0.00kN水池底板以上全部竖向压力基本组合:Qb=(7382.20×1.30+0.00×1.30+0.00×1.50+0.00×1.50×0.90×1.00)/47.360=202.64kN/m2水池底板以上全部竖向压力准永久组合:Qbe=(7382.20+0.00+0.00×1.00+)/47.360=155.87kN/m2板底均布净反力基本组合:Q=202.64-0.700×25.00×1.30=179.89kN/m2板底均布净反力准永久组合:Qe=155.87-0.700×25.00=138.37kN/m23.3.3底板荷载计算(池内有水，池外无土):水池底板以上全部竖向压力基本组合:Qb=[7382.20×1.30+(6.000×5.000×0.000)×10.00×1.30]/47.360=202.64kN/m2板底均布净反力基本组合:Q=202.64-(0.700×25.00×1.30+0.000×10.00×1.30)=179.89kN/m2水池底板以上全部竖向压力准永久组合:Qbe=[7382.20+(6.000×5.000×0.000)×10.00]/47.360=155.87kN/m2板底均布净反力准永久组合:Qe=155.87-(0.700×25.00+0.000×10.00)=138.37kN/m23.4内力,配筋及裂缝计算弯矩正负号规则:池壁:内侧受拉为正,外侧受拉为负底板:上侧受拉为正,下侧受拉为负荷载组合方式:1.池外土压力作用(池内无水，池外填土)2.池内水压力作用(池内有水，池外无土)3.池壁温湿度作用(池内外温差=池内温度-池外温度)(1)XZ(前后)侧池壁内力:弯矩示意图Mx——平行于lx方向板中心点的弯矩；Mz——平行于lz方向板中心点的弯矩；M0x——平行于lx方向板边缘弯矩；M0z——平行于lz方向板边缘弯矩。计算跨度:lx=6.700m,lz=15.100m,三边固定,顶边简支池壁类型:深池壁计算方法:0<H<2L部分按照三边固定,顶边自由的双向板计算:Lx=6.700,Ly=13.400H>2L部分按照水平向单向板计算H=2L处池外土压力作用弯矩(kN.m/m):水平向跨中:基本组合:33.22,准永久组合:21.57水平向边缘:基本组合:-66.44,准永久组合:-43.14H=2L处池内水压力作用弯矩(kN.m/m):水平向跨中:基本组合:-0.00,准永久组合:-0.00水平向边缘:基本组合:0.00,准永久组合:0.00跨中弯矩按H>2L段，和0<H<2L段较大值取.1.池外填土,池内无水时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)①基本组合作用弯矩表(kN.m/m)池外土内力组合水平跨中Mx竖向跨中Mz水平边缘M0x边缘M0z(底)边缘M0z(顶)M128.7634.66-261.04-260.250.00池外土+温湿度作用内力组合水平跨中Mx竖向跨中Mz水平边缘M0x边缘M0z(底)边缘M0z(顶)池外土压力128.7634.66-261.04-260.250.00温湿度作用-125.51-128.73-134.80-128.99-0.00ΣM3.25-94.08-395.84-389.24-0.00②准永久组合作用弯矩表(kN.m/m)池外土内力组合水平跨中Mx竖向跨中Mz水平边缘M0x边缘M0z(底)边缘M0z(顶)M95.1125.70-192.86-194.760.00池外土+温湿度作用内力组合水平跨中Mx竖向跨中Mz水平边缘M0x边缘M0z(底)边缘M0z(顶)池外土压力95.1125.70-192.86-194.760.00温湿度作用-92.97-95.36-99.85-95.55-0.00ΣM2.14-69.66-292.70-290.31-0.002.池内有水，池外无土时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)①基本组合作用弯矩表(kN.m/m)池内水内力组合水平跨中Mx竖向跨中Mz水平边缘M0x边缘M0z(底)边缘M0z(顶)M-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00池内水+温湿度作用内力组合水平跨中Mx竖向跨中Mz水平边缘M0x边缘M0z(底)边缘M0z(顶)池内水压力-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00温湿度作用-125.51-128.73-134.80-128.99-0.00ΣM-125.51-128.73-134.80-128.990.00②准永久组合作用弯矩表(kN.m/m)池内水内力组合水平跨中Mx竖向跨中Mz水平边缘M0x边缘M0z(底)边缘M0z(顶)M-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00池内水+温湿度作用内力组合水平跨中Mx竖向跨中Mz水平边缘M0x边缘M0z(底)边缘M0z(顶)池内水压力-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00温湿度作用-92.97-95.36-99.85-95.55-0.00ΣM-92.97-95.36-99.85-95.550.00(2)YZ(左右)侧池壁内力:弯矩示意图My——平行于ly方向板中心点的弯矩；Mz——平行于lz方向板中心点的弯矩；M0y——平行于ly方向板边缘弯矩；M0z——平行于lz方向板边缘弯矩。计算跨度:ly=5.700m,lz=15.100m,三边固定,顶边简支池壁类型:深池壁计算方法:0<H<2L部分按照三边固定,顶边自由的双向板计算:Lx=5.700,Ly=11.400H>2L部分按照水平向单向板计算H=2L处池外土压力作用弯矩(kN.m/m):水平向跨中:基本组合:45.16,准永久组合:31.86水平向边缘:基本组合:-90.32,准永久组合:-63.72H=2L处池内水压力作用弯矩(kN.m/m):水平向跨中:基本组合:-0.00,准永久组合:-0.00水平向边缘:基本组合:0.00,准永久组合:0.00跨中弯矩按H>2L段，和0<H<2L段较大值取.1.池外填土,池内无水时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)①基本组合作用弯矩表(kN.m/m)池外土内力组合水平跨中My竖向跨中Mz水平边缘M0y边缘M0z(底)边缘M0z(顶)M103.6827.32-210.07-193.990.00池外土+温湿度作用内力组合水平跨中My竖向跨中Mz水平边缘M0y边缘M0z(底)边缘M0z(顶)池外土压力103.6827.32-210.07-193.990.00温湿度作用-125.51-128.73-134.80-128.99-0.00ΣM-21.83-101.42-344.87-322.98-0.00②准永久组合作用弯矩表(kN.m/m)池外土内力组合水平跨中My竖向跨中Mz水平边缘M0y边缘M0z(底)边缘M0z(顶)M76.9120.31-155.84-145.290.00池外土+温湿度作用内力组合水平跨中My竖向跨中Mz水平边缘M0y边缘M0z(底)边缘M0z(顶)池外土压力76.9120.31-155.84-145.290.00温湿度作用-92.97-95.36-99.85-95.55-0.00ΣM-16.06-75.04-255.69-240.84-0.002.池内有水，池外无土时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)①基本组合作用弯矩表(kN.m/m)池内水内力组合水平跨中My竖向跨中Mz水平边缘M0y边缘M0z(底)边缘M0z(顶)M-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00池内水+温湿度作用内力组合水平跨中My竖向跨中Mz水平边缘M0y边缘M0z(底)边缘M0z(顶)池内水压力-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00温湿度作用-125.51-128.73-134.80-128.99-0.00ΣM-125.51-128.73-134.80-128.990.00②准永久组合作用弯矩表(kN.m/m)池内水内力组合水平跨中My竖向跨中Mz水平边缘M0y边缘M0z(底)边缘M0z(顶)M-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00池内水+温湿度作用内力组合水平跨中My竖向跨中Mz水平边缘M0y边缘M0z(底)边缘M0z(顶)池内水压力-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00温湿度作用-92.97-95.36-99.85-95.55-0.00ΣM-92.97-95.36-99.85-95.550.00(3)底板内力:计算跨度:lx=6.700m,ly=5.700m,四边简支+池壁传递弯矩按双向板计算.1.池外填土,池内无水时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)①基本组合作用弯矩表内力组合x向跨中Mxy向跨中Myx向边缘M0xy向边缘M0y简支基底反力262.54335.960.000.00池壁传递弯矩-156.57-192.19-322.98-389.24ΣM105.98143.76-322.98-389.24②准永久组合作用弯矩表内力组合x向跨中Mxy向跨中Myx向边缘M0xy向边缘M0y简支基底反力201.96258.430.000.00池壁传递弯矩-116.77-143.33-240.84-290.31ΣM85.19115.10-240.84-290.312.池内有水,池外无土时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)①基本组合作用弯矩表内力组合x向跨中Mxy向跨中Myx向边缘M0xy向边缘M0y简支基底反力262.54335.960.000.00池壁传递弯矩0.000.000.000.00ΣM262.54335.960.000.00②准永久组合作用弯矩表内力组合x向跨中Mxy向跨中Myx向边缘M0xy向边缘M0y简支基底反力201.96258.430.000.00池壁传递弯矩0.000.000.000.00ΣM201.96258.430.000.00(4)配筋及裂缝:配筋计算方法:按单筋受弯构件计算板受拉钢筋.裂缝计算根据《给排水结构规范》附录A公式计算.按基本组合弯矩计算配筋,按准永久组合弯矩计算裂缝,结果如下:①XZ(前后)侧池壁配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m,面积:mm2/m,裂缝:mm)配筋示意图Ax——平行于lx方向的板跨中钢筋；Az——平行于lz方向的板跨中钢筋；A0x——平行于lx方向的板边缘钢筋；A0z——平行于lz方向的板边缘钢筋。配筋部位弯矩计算面积实配钢筋实配面积裂缝宽度水平跨中Ax内侧128.761400E22@15025340.06外侧-125.511400E22@10038010.03竖向跨中Az内侧34.661400E22@20019010.03外侧-128.731400E22@10038010.03水平边缘A0x内侧0.001400E22@15025340.00外侧-395.841723E22@10038010.09边缘A0z(底)内侧0.001400E22@20019010.00外侧-389.241693E22@10038010.09边缘A0z(顶)内侧0.001400E22@20019010.00外侧-0.001400E22@10038010.00②YZ(左右)侧池壁配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m,面积:mm2/m,裂缝:mm)配筋示意图Ay——平行于ly方向的板跨中钢筋；Az——平行于lz方向的板跨中钢筋；A0y——平行于ly方向的板边缘钢筋；A0z——平行于lz方向的板边缘钢筋。配筋部位弯矩计算面积实配钢筋实配面积裂缝宽度水平跨中Ay内侧103.681400E22@15025340.05外侧-125.511400E22@10038010.03竖向跨中Az内侧27.321400E22@20019010.02外侧-128.731400E22@10038010.03水平边缘A0y内侧0.001400E22@15025340.00外侧-344.871494E22@10038010.08边缘A0z(底)内侧0.001400E22@20019010.00外侧-322.981400E22@10038010.08边缘A0z(顶)内侧0.001400E22@20019010.00外侧-0.001400E22@10038010.00③底板配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m,面积:mm2/m,裂缝:mm)配筋部位弯矩计算面积实配钢筋实配面积裂缝宽度x向跨中Ax上侧262.541400E22@15025340.14下侧0.001400E22@15025340.00y向跨中Ay上侧335.961454E22@15025340.17下侧0.001400E22@15025340.00x向边缘A0x上侧0.001400E22@15025340.00下侧-322.981400E22@15025340.16y向边缘A0y上侧0.001400E22@15025340.00下侧-389.241693E22@15025340.19裂缝验算均满足.经计算，护壁主要为轴心受压构件，单位面积护壁所受轴力最大值为1452KN；护壁计算时，考虑护壁施工特点，对混凝土强度按50%进行折减，设计混凝土强度为C30。根据混凝土结构设计规范，C30混凝土轴心抗压强度设计值为14.3N/mm2；混凝土单位面积所能承受的轴力F2为0.5*14.3*0.5*1000KN=3575KN；设计轴心压力=1452kN＜3575KN，故护壁计算满足规范要求。5.39#节点圆形工作井结构计算9#节点圆形工作井取深度为15.7m计算，工作井内空直径为7m。1设计资料1.1基本信息圆形水池形式:敞口池内液体重度10.0kN/m3浮托力折减系数1.00裂缝宽度限值0.20mm抗浮安全系数1.10水池的几何尺寸如下图所示:1.2荷载信息地面活荷载:10.00kN/m2活荷载组合系数:0.90荷载分项系数:自重:1.30其它恒载:1.30地下水压:1.50其它活载:1.50荷载准永久值系数:顶板活荷载:0.40地面堆积荷载:0.50地下水压:1.00温(湿)度作用:1.00活载调整系数:其它活载:1.00壁面温差:10.0℃温差内力折减系数:0.65混凝土线膨胀系数:0.000010不考虑温度材料强度折减1.3混凝土与土信息土天然重度:20.00kN/m3土饱和重度:20.00kN/m3土内摩擦角ψ:30.0度地基承载力特征值fak=120.00kPa基础宽度和埋深的地基承载力修正系数ηb=1.00、ηd=1.00混凝土等级:C30纵筋级别:HRB400混凝土重度:25.00kN/m3配筋调整系数:1.20纵筋保护层厚度:位置顶板(mm)池壁(mm)底板(mm)上侧(内侧)-4035下侧(外侧)-35502计算内容（1）荷载标准值计算（2）抗浮验算（3）地基承载力计算（4）内力及配筋计算（5）抗裂度、裂缝计算（6）混凝土工程量计算3荷载标准值计算底板:恒荷载:池壁自重:127.62kN/m2活荷载:池壁:恒荷载:池外侧土压力(池底):97.33kN/m2活荷载:温差作用:70.20kN.m/m地面活荷载:3.33kN/m24地基承载力验算:计算基础底面的压力：池壁内壁圆面积:Aic=πR2=3.14×2.5002=19.63m2池壁外壁圆面积:At=π(R＋t)2=3.14×(2.500＋0.60)2=30.19m2池壁自重Gs=γc×As×H=25.00×10.56×14.600=3852.85kN底板自重Gb=γc×Ab×t2=25.00×30.19×0.60=452.86kN水池自重Gp=Gs＋Gb=3852.85＋452.86=4305.71kN池内水自重Gw=pw×Aic=0.00×19.63=0.00kN基础底面的压力pk=(Gp＋Gw)/Ab=4305.71/30.19=142.62kPa基础宽度大于3m或埋置深度大于0.5m，需修正承载力特征值计算地基承载力特征值修正值：fa=fak＋ηbγ(b-3)＋ηdγm(d-0.5)地下水位位于底板下1m以下，不考虑地下水水池底板底下的土的重度γ=γ土=20.00kN/m3水池底板底以上土的加权平均重度γm=γ土=20.00kN/m3fa=120.00＋1.00×20.00×(6.000－3)＋1.00×20.00×(15.200－0.5)=474.00kPapk=142.62kPa<fa=474.00kPa地基承载力满足5抗浮验算:地下水位位于基底以下,无需验算6内力及配筋计算:(轴力:kN弯矩:kN.m面积:mm2配筋面积:mm2/m)池壁:弯矩外侧受拉为正，轴力受拉为正顶板:下侧受拉为正,底板:上侧受拉为正按《给水排水工程结构设计手册》静力计算查表池壁的约束条件:上端自由,下端固定池壁内力计算查表系数H2/dt=14.6002/5.600×0.60=63.44≥56,按56查表。荷载组合:（1）闭水试验：池内有水，池外无土（2）使用时池内无水：池内无水，池外有土（3）正常使用：池内有水，池外有土闭水试验：基本组合:1.50×温度作用标准组合:1.00×温度作用准永久组合:1.00×温度作用设计值/标准值/准永久值位置竖向弯矩环向弯矩环向轴力0.00H0.00/0.00/0.0087.75/58.50/58.50599.51/399.67/399.670.10H74.45/49.63/49.63100.16/66.77/66.77119.69/79.79/79.790.20H108.99/72.66/72.66105.91/70.61/70.61-48.96/-32.64/-32.640.30H107.62/71.74/71.74105.69/70.46/70.462.98/1.99/1.990.40H105.30/70.20/70.20105.30/70.20/70.203.33/2.22/2.220.50H105.30/70.20/70.20105.30/70.20/70.200.00/0.00/0.000.60H105.30/70.20/70.20105.30/70.20/70.200.00/0.00/0.000.70H105.30/70.20/70.20105.30/70.20/70.200.00/0.00/0.000.75H105.30/70.20/70.20105.30/70.20/70.200.00/0.00/0.000.80H105.30/70.20/70.20105.30/70.20/70.200.00/0.00/0.000.85H105.30/70.20/70.20105.30/70.20/70.200.00/0.00/0.000.90H105.30/70.20/70.20105.30/70.20/70.200.00/0.00/0.000.95H105.30/70.20/70.20105.30/70.20/70.200.00/0.00/0.001.00H105.30/70.20/70.20105.30/70.20/70.200.00/0.00/0.00使用时池内无水：基本组合:1.30×池外土作用＋0.90×1.50×(温度作用＋地面活荷载)标准组合:1.00×池外土作用＋0.90×1.00×(温度作用＋地面活荷载)准永久组合:1.00×池外土作用＋1.00×温度作用＋0.50×地面活荷载设计值/标准值/准永久值位置竖向弯矩环向弯矩环向轴力0.00H-0.00/-0.00/-0.0078.97/52.65/58.50526.96/351.30/395.010.10H67.00/44.67/49.6390.14/60.09/66.7759.69/36.16/47.870.20H98.09/65.39/72.6695.32/63.55/70.61-127.53/-92.29/-91.820.30H96.85/64.57/71.7495.12/63.41/70.46-116.20/-88.37/-84.440.40H94.77/63.18/70.2094.77/63.18/70.20-151.32/-115.41/-111.460.50H94.77/63.18/70.2094.77/63.18/70.20-189.39/-144.39/-140.660.60H94.77/63.18/70.2094.77/63.18/70.20-225.18/-171.92/-168.190.70H94.77/63.18/70.2094.77/63.18/70.20-268.45/-205.17/-201.310.75H94.67/63.12/70.1694.75/63.17/70.19-292.64/-223.76/-219.880.80H89.18/58.90/65.9893.84/62.47/69.50-309.58/-236.80/-232.940.85H83.60/54.63/61.7692.91/61.75/68.79-298.61/-228.47/-224.920.90H80.80/52.49/59.6592.44/61.40/68.44-230.34/-176.27/-173.630.95H97.66/65.38/72.3595.25/63.55/70.56-98.67/-75.52/-74.421.00H162.00/114.64/120.92105.97/71.76/78.65-0.00/-0.00/-0.00正常使用：基本组合:1.30×池外土作用＋0.90×1.50×(温度作用＋地面活荷载)标准组合:1.00×池外土作用＋0.90×1.00×(温度作用＋地面活荷载)准永久组合:1.00×池外土作用＋1.00×温度作用＋0.50×地面活荷载设计值/标准值/准永久值位置竖向弯矩环向弯矩环向轴力0.00H0.00/0.00/0.0078.97/52.65/58.50526.96/351.30/395.010.10H67.00/44.67/49.6390.14/60.09/66.7759.69/36.16/47.870.20H98.09/65.39/72.6695.32/63.55/70.61-127.53/-92.29/-91.820.30H96.85/64.57/71.7495.12/63.41/70.46-116.20/-88.37/-84.440.40H94.77/63.18/70.2094.77/63.18/70.20-151.32/-115.41/-111.460.50H94.77/63.18/70.2094.77/63.18/70.20-189.39/-144.39/-140.660.60H94.77/63.18/70.2094.77/63.18/70.20-225.18/-171.92/-168.190.70H94.77/63.18/70.2094.77/63.18/70.20-268.45/-205.17/-201.310.75H94.67/63.12/70.1694.75/63.17/70.19-292.64/-223.76/-219.880.80H89.18/58.90/65.9893.84/62.47/69.50-309.58/-236.80/-232.940.85H83.60/54.63/61.7692.91/61.75/68.79-298.61/-228.47/-224.920.90H80.80/52.49/59.6592.44/61.40/68.44-230.34/-176.27/-173.630.95H97.66/65.38/72.3595.25/63.55/70.56-98.67/-75.52/-74.421.00H162.00/114.64/120.92105.97/71.76/78.650.00/0.00/0.00池壁配筋及裂缝、抗裂度验算:位置计算As配筋实际As裂缝宽度抗裂度竖向内侧1200.0E18@1002544.70.07竖向外侧1200.0E18@1002544.70.07环向内侧1200.0E18@1501696.50.031.16环向外侧1310.6E22@1003801.30.031.16池壁的竖向最大裂缝宽度:0.07<=0.20裂缝满足要求池壁的环向最大抗裂度:1.16<=act×ftk=1.75抗裂度满足要求池壁的环向最大裂缝宽度:0.03<=0.20裂缝满足要求底板内力计算方法:按《水池结构规程》6.2.4或6.2.5计算底板的计算半径:R=2.800m底板的约束条件:周边固定荷载组合：使用时池内无水：基本组合:1.30×自重S=1.30×127.62=165.90kN/m2准永久组合:自重S=127.62=127.62kN/m2底板配筋及裂缝验算:位置设计值/准永久值计算As配筋实际As裂缝宽度径向板中上94.84/72.951200.0E22@1003801.30.02径向板中下0.00/0.001200.0E22@1003801.30.00径向板边上0.00/0.001200.0E22@1003801.30.00径向板边下-162.58/-125.061200.0E22@1502534.20.10环向板中上94.84/72.951200.0E22@1502534.20.05环向板中下0.00/0.001200.0E22@1502534.20.00环向板边上0.00/0.001200.0E22@1502534.20.00环向板边下-27.10/-20.841200.0E22@1502534.20.02经计算，圆形护壁主要为轴心受压构件，单位面积护壁所受轴力最大值为462KN；护壁计算时，考虑护壁施工特点，对混凝土强度按50%进行折减，设计混凝土强度为C30。根据混凝土结构设计规范，C30混凝土轴心抗压强度设计值为14.3N/mm2；混凝土单位面积所能承受的轴力F2为0.5*14.3*0.5*1000KN=3575KN；设计轴心压力=462kN