后浇带提前封闭施工施工工艺技术

4.1提前封闭沉降后浇带的可行性分析 14.1.1提前封闭施工依据 14.1.2沉降模型计算分析 44.1.3模型计算沉降量复核 324.1.3沉降后浇带提前封闭的案例 404.1.4提前封闭沉降后浇带的可行性分析 404.2提前封闭沉降后浇带防渗漏措施 414.3提前封闭沉降后浇带施工、质量保证措施 424.1提前封闭沉降后浇带的可行性分析4.1.1提前封闭施工依据参照北京市地方标准《超长大体积混凝土结构跳仓法技术规程》DB11/T1200-2015第4.1.7条：“主楼结构与裙房或地下车库结构在地下部分连成整体的基础，设计单位应进行地基变形验算，当满足下列规定之一时，可取消设置沉降后浇带：1、主楼、裙房或地下车库的基础均采用桩基，并经计算相邻柱基不均匀沉降值小于2L/1000，L为相邻桩基中心距。”本工程主楼、裙房或地下车库的基础均采用桩基，后浇带相邻柱基不均匀沉降2L/1000的控制值为：1）西侧沉降后浇带：后浇带隔断的相邻柱间距8m，不均匀沉降2L/1000=16mm；2）东侧沉降后浇带：后浇带隔断的相邻柱间距9m，不均匀沉降＜2L/1000=18mm；3）北侧沉降后浇带：后浇带隔断的相邻柱间距12m，不均匀沉降2L/1000=24mm；4.1.2沉降模型计算分析1、创建两种施工工况模型进行计算工况一：已施工至L43层沉降模型。（当前进度已超过L43层，采用此层分析因第三方监测最新数据对应该楼层）工况二：塔楼主体结构封顶沉降模型。通过两工况模型计算沉降结果，计算当前施工至L43层工况至塔楼主体结构封顶的不均匀沉降剩余值。不均匀沉降剩余值=封顶阶段不均匀沉降值-L43层阶段不均匀沉降值。＜2L/1000以下为计算模型图及模型计算沉降量图：图L43层计算模型图L43层模型计算沉降量图主体结构封顶计算模型图主体结构封顶模型计算沉降量2、西侧后浇带两侧柱基不均匀沉降值计算1）西侧后浇带两侧柱基不均匀沉降点：

图西侧后浇带两侧柱基不均匀沉降点2）模型计算得出西侧后浇带两侧柱基不均匀沉降值：项目1-23-45-67-89-1011-12L43层不均匀沉降计算值52.1147.1153.3456.1942.1150.7封顶不均匀沉降计算值61.7554.7663.1367.0550.9357.37不均匀沉降剩余值=封顶不均匀沉降计算值-L43层不均匀沉降计算值项目1-23-45-67-89-1011-12不均匀沉降控制值161616161616不均匀沉降剩余值9.647.659.7910.868.826.67西侧后浇带两侧柱基不均匀沉降剩余值最大出现在7-8，为10.86mm，小于控制值16mm.

3）模型计算值1-2后浇带两侧柱基不均匀沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降52.11封顶不均匀沉降61.75

3-4后浇带两侧柱基不均匀沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降47.11封顶不均匀沉降54.76

5-6后浇带两侧柱基不均匀沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降53.34封顶不均匀沉降63.13

7-8后浇带两侧柱基不均匀沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降56.19封顶不均匀沉降67.05

9-10后浇带两侧柱基不均匀沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降42.11封顶不均匀沉降50.93

11-12后浇带两侧柱基不均匀沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降50.70封顶不均匀沉降57.37

3、东侧后浇带两侧柱基不均匀沉降值计算1）东侧柱基不均匀沉降点：图东侧后浇带两侧柱基不均匀沉降点2）模型计算得出东侧后浇带两侧柱基不均匀沉降值：项目1-23-45-67-89-1011-1213-14L43层不均匀沉降计算值21.9711.194.774.1915.118.2112.40封顶不均匀沉降计算值28.5115.798.216.9922.3322.6322.39不均匀沉降剩余值=封顶不均匀沉降计算值-L43层不均匀沉降计算值项目1-23-45-67-89-1011-1213-14不均匀沉降控制值18181818181818不均匀沉降剩余计算值6.544.63.442.87.234.429.99东侧后浇带两侧柱基不均匀沉降剩余值最大出现在13-14，为9.99mm，小于控制值18mm.3）模型计算值1-2后浇带两侧柱基不均匀沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降21.97封顶不均匀沉降28.51

3-4后浇带两侧柱基不均匀沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降11.19封顶不均匀沉降15.795-6后浇带两侧柱基不均匀沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降4.77封顶不均匀沉降8.217-8后浇带两侧柱基不均匀沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降4.19封顶不均匀沉降6.999-10后浇带两侧柱基不均匀沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降15.10封顶不均匀沉降22.3311-12后浇带两侧柱基不均匀沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降18.21封顶不均匀沉降22.6313-14后浇带两侧柱基不均匀沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降12.40封顶不均匀沉降22.393、北侧后浇带两侧柱基不均匀沉降值计算1）北侧柱基不均匀沉降点：图北侧后浇带两侧柱基不均匀沉降点2）北侧后浇带柱基不均匀沉降值3）按最不利情况考虑，设北侧后浇带以北柱在L43层至封顶的沉降值不再下沉，则不均匀剩余值=后浇带以南测点L43层沉降值-后浇带以南测点封顶沉降值.模型计算得出北侧后浇带两侧柱基不均匀沉降值：项目1-23-45-67-89-1011-1213-1415-1617-18L43层不均匀沉降计算值32.247457.6957.4959.9150.9250.0954.5872.06封顶不均匀沉降计算值34.684.6167.8867.5670.958.9857.4461.5380.7不均匀沉降剩余值=封顶不均匀沉降计算值-L43层不均匀沉降计算值项目1-23-45-67-89-1011-1213-1415-1617-18不均匀沉降控制值242424242424242424不均匀沉降剩余计算值2.3610.6110.1910.0710.998.067.356.958.64东侧后浇带两侧柱基不均匀沉降剩余值最大出现在9-10，为10.99mm，小于控制值24mm.

3）模型计算值

柱基1沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降32.24封顶不均匀沉降34.60

柱基3沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降74.00封顶不均匀沉降84.61

柱基5沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降57.69封顶不均匀沉降67.88

柱基7沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降57.49封顶不均匀沉降67.56

柱基9沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降59.91封顶不均匀沉降70.90

柱基11沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降50.92封顶不均匀沉降58.98

柱基13沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降50.09封顶不均匀沉降57.44

柱基13沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降54.58封顶不均匀沉降61.53

柱基15沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降72.06封顶不均匀沉降80.704.1.3模型计算沉降量复核1、通过两种施工工况的模型计算沉降值与第三方监测值进行比对复核：工况一：施工至地下室封顶沉降复核。工况二：施工至L43层沉降复核。

1）第三方监测数据：2）地下室封闭模型及沉降计算图地下室封闭计算模型图地下室封闭模型计算沉降量3）L43层模型及沉降计算图L43层计算模型图L43层模型计算沉降量2、比对复核情况（1）地下室封顶沉降比对复核情况《恒隆广场•昆明总承包工程-第三标段酒店和公寓楼一期、二期、三期和交通连廊总承包工程监测工程监测期报-建筑期内主体结构沉降监测》，累积沉降量：塔楼布置的4个测点及沉降分别为SA05=13.26mm、SA06=12.36mm、SA07=10.28mm、SA08=11.28mm。裙楼1个测点及沉降为SA04=11.39mm.模型计算沉降量与第三方监测值比对（mm）：监测数据SA05SA06SA07SA08SA04监测数据13.2612.3610.2811.2811.39模型计算数据26.4323.8621.7722.3524.17模型÷监测数据比对199.32%193.04%211.77%198.14%212.20%模型计算沉降量：测点测点位置沉降计算值模型计算图测点测点位置沉降计算值模型计算图S0526.43S0623.86S0721.77S0822.35S0424.17（2）地施工至43层沉降比对复核情况《恒隆广场•昆明总承包工程-第三标段酒店和公寓楼一期、二期、三期和交通连廊总承包工程监测工程监测期报-建筑期内主体结构沉降监测（第18期）》（2022年2月23日），塔楼布置的4个测点及沉降分别为SA05=34.89mm、SA06=39.51mm、SA07=34.37mm、SA08=33.05mm。裙楼1个测点及沉降为SA04=26.20mm.

模型计算沉降量与第三方监测值比对（mm）：项目SA05SA06SA07SA08SA04监测数据34.8939.5134.3733.0526.2模型计算数据68.6574.0972.8769.2653.57模型÷监测数据比对196.76%187.52%212.02%209.56%204.47%模型计算沉降量：测点计算值测点计算值模型计算图S0568.65S0674.09S0772.87S0869.26S0453.57在地下室封闭、L43层两个施工阶段，通过第三方监测测点沉降值，以及对应各测点的模型计算沉降数值，进行分析比对，结果为：模型计算数据值÷监测沉降值的各测点比值，在187.52%-212.20%区间，数据未出现明显的离散现象。4.1.3沉降后浇带提前封闭的案例超高层、高层沉降后浇带提前封闭施工并非首创，在全国各地已有许多成功案例，以下列举其中几项类似案例：1、重庆来福士广场总占地面积91782m2，总建筑面积约1134264m2(包含市政配套设施)。由3层地下车库、6层商业裙楼和8栋超高层塔楼(1栋321.84m高级住宅、1栋321.84m超高层办公和酒店综合楼、1栋202.1m办公楼、1栋202.1m公寓式酒店和办公综合楼及4栋住宅楼)及连接4个塔楼的3层空中连廊组成,沉降后浇带宽1m,分布于各塔楼四周。根据GB50007—2011《建筑地基基础设计规范》，框架结构相邻柱基沉降差需控制在2L/1000(L为相邻柱基的中心距离)，通过残余沉降值小于2L/1000作为后浇带封闭时间的判定依据。各塔楼监测实测沉降值较模型计算沉降值小,模拟沉降值一般偏保守，采用模型计算沉降趋势，以实测沉降值代入沉降趋势计算提前封闭时间。2、南宁华润东写字楼，地下3层，塔楼地上90层，裙楼地上5层，塔楼结构标高为435.2m，裙楼建筑结构高度为34.2m，塔楼建筑高度（幕墙最顶高度）为445m。华润东写字楼±0.00标高的绝对标高为97.25m。工程用地面积5830.54m2，总建筑面积约28.7万m2。基础为人工挖孔灌注桩基础，纯地下室部分采用框架结构，塔楼采用带伸臂桁架加强层的钢管混凝土框架－钢筋混凝土核心筒混合结构,裙楼采用框架结构，楼盖采用砼楼盖、组合楼盖。核心筒施工至30层，外框施工至20层后提前封闭沉降后浇带。3、贵阳壹号项目地处贵阳市大十字中心区，为贵阳市核心区中的核心区。建设地点位于大十字中华中路与中山东路交汇处（原老百货大楼），北至黑羊巷。东至正山街。项目用地面积为11496.00平方米m，总建筑面积为198301.84平方米,为单体塔楼带裙房的结构形式。结构大屋面高度为245.25m，由五层地下室，9层地上商业裙楼和59层塔楼（55层+4层出屋面）组成，裙楼为框架结构，塔楼为框架-核心筒结构体系。在2018年10月10日，完成十层结构梁板施工，完成塔楼地下室砌体工程施工，进行11层及以上主体结构施工时封闭沉降后浇带。4.1.4提前封闭沉降后浇带的可行性分析综上述。1、通过第三方监测值与模型计算值的比对，数据未出现较大的离散现象，运用模型计算的沉降趋势是合理的；模型计算数据值要大于监测沉降值，采用模型计算的沉降数值含有安全系数。2、由已施工L43层至塔楼封顶，通过模型计算后浇带两侧柱基剩余不均匀沉降，结果为剩余不均匀沉降值均小于控制值2L/1000。3、依据《超长大体积混凝土结构跳仓法技术规程》DB11/T1200-2015“主楼结构与裙房或地下车库结构在地下部分连成整体的基础，设计单位应进行地基变形验算，当满足下列规定之一时，可取消设置沉降后浇带：1、主楼、裙房或地下车库的基础均采用桩基，并经计算相邻柱基不均匀沉降值小于2L/1000，L为相邻桩基中心距。”，满足《规程》条件。4、超高层沉降后浇带提前封闭施工并非首创，在全国各地已有许多成功案例。5、结论：现阶段对后浇带提前封闭可行。4.2提前封闭沉降后浇带防渗漏措施1、后浇带封闭采用比结构提高一等级的微膨胀混凝土。地下室筏板侧墙混凝土抗渗P10、地下室顶板抗渗P8、裙楼屋面板抗渗P6。2、地下室外墙、地下室顶板、裙楼屋面板后浇带除原结构留置钢板止水带外，在后浇带两侧新旧结合面的迎水面，两边各增设一道遇水膨胀止水条。3、后浇带内部垃圾清理干净，特别位于地下室筏板；地下室外墙止水钢板迎水面一侧；地下室顶板、裙楼屋面止水钢板背水面一侧。4、对于止水钢板锈蚀，混凝土施工前进行除锈处理；除绣时使用钢丝刷、砂纸将铁锈清除干净。5、新旧混凝土结合面的浮浆清理干净，并进行凿毛及凿除钢丝栏网。特别对于地下室外墙首先保证止水钢板被水面一侧凿毛到位，迎水面一侧凿毛必要时可将墙体钢筋绑扎松开，扩大钢筋孔，凿毛后再行恢复；对于地下室顶板，模板支撑搭设完成后，先不上顶托，凿毛到位(及上述止水钢板除锈)并清理干净后再封闭底模；对于裙楼屋面，止水钢板背水面一侧凿毛时必要时可将板筋绑扎松开，扩大钢筋孔，凿毛后再行恢复。6、已搭设模板支架的裙楼屋面，浮浆碎块及凿毛碎块，在梁模板底部切割方形清理口，人工清扫后再采用高压水枪清理一遍，再恢复底模。7、上述清理与混凝土浇筑时间紧密切合，避免间隔时间新出现杂物，并且混凝土浇筑前再检查（清理）一遍。8、混凝土浇筑前一天，对新旧混凝土结合面处持续浇水湿润，特别注意在地下室顶板和裙楼屋面，在混凝土浇筑前必须保证持续湿润。9、混凝土振捣务必仔细到位，竖向后浇带混凝土浇筑时采用分层浇筑分层振捣的施工措施，每层浇筑振捣高度为500mm.特别对于止水钢板处，采用小型振捣器仔细振捣；对于地下室外墙后浇带，因钢筋遮挡振捣困难，一是可将板筋绑扎松开，扩大钢筋孔，再行恢复，二是采用橡胶锤，在混凝土浇筑时锤击模板配合振捣；对于地下室外墙墙体厚度大，主要为单边支撑承载侧压力的情况，一是对每层侧模底部抹三角形砂浆封底处理，避免跑浆产生蜂窝；二是控制浇筑时间，按2m/2小时的时间进行控制。10、混凝土采用1天2次洒水养护，养护时间14d.11、渗漏补救措施点状:直径14钻头对点打孔，置注浆针头，采用电动注浆机，用聚氨酯堵漏剂进行注浆施工，凝固后去除注浆钉，表面用堵漏剂抹平。线状：同上述方法，直径14钻头骑缝打孔，孔距150mm。4.3提前封闭沉降后浇带施工、质量保证措施1、地下室照明在地下室后浇带封闭施工所涉及的施工区域，设置LED灯带，采用的灯具使用DC36V（安全特低压），保证现场施工照明需求。2、钢筋除绣对于锈蚀的钢筋进行除绣处理，除绣时使用钢丝刷、砂纸将铁锈清除干净。同时对钢筋进行调整，重新补齐保护层垫块，保证钢筋间距及位置正确。3、后浇带两侧结构凿毛沉降后浇带两侧的施工缝，清理干净后，凿出混凝土浮浆及钢丝栏网，将后浇带两侧新旧混凝土结合面处凿毛处理。4、后浇带清理将后浇带内剔除的浮浆、杂物清理干净，对于L1-L5层已施工模板支架的楼层，在梁底开清除杂物孔，同上述4.2。混凝土浇筑前，对新旧混凝土面浇水清洗、湿润。5、模板支架搭设及模板施工1）地下室B4-B1层架体施工地下室后浇带采用了钢管柱回顶替代模板支架方案，模板支架重新搭设并拆除前，回顶钢管柱不拆除，后浇带模板支架搭设参数见《模板工程专项施工方案》。特别注意：后浇带独立架体的高宽比不大于2。2）地上部分裙楼模板支架检查地下部分后浇带模板支架同主体同时搭设，保留。在后浇带浇筑前，对后浇带模板支架进行检查验收（整改），合格后方能加固浇筑。3）模板拆除后浇带模板拆除时间为混凝土强度达到设计值的100%，拆除见《模板工程专项施工方案》。6、混凝土浇筑1）后浇带混凝土参数后浇带混凝土强度等级应提高一级，采用补偿收缩的微膨胀混凝土。项目后浇带混凝土参数已建结构设计参数地下室B4层筏板C50P10C45P10B3、B2、B1、B1M梁板C40C35地下室顶板C40P8