落地式外脚手架施工计算书及相关施工图纸

1.1墙身大样1剖面扣件式脚手架计算书 11.2墙身大样2剖面多排脚手架计算书 91.3墙身大样3剖面多排脚手架计算书 19墙身大样1剖面扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计标准》GB50017-20174、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、脚手架参数结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL0.9脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型Φ48×3.5脚手架架体高度H(m)23步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.85内立杆离建筑物距离a(m)0.25双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手架设计类型结构脚手架脚手板类型钢笆脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.1脚手板铺设方式1步1设安全防护网自重标准值(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区广西南宁市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.25风荷载体型系数μs1.04风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.81，0.81风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.211，0.211计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)121900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5080纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.3×(0.038+Gkjb×lb/(n+1))+0.9×1.5×Gk×lb/(n+1)=1.3×(0.038+0.1×0.85/(1+1))+0.9×1.5×3×0.85/(1+1)=1.826kN/m正常使用极限状态q'=(0.038+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.038+0.1×0.85/(1+1))+3×0.85/(1+1)=1.356kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.1×1.826×1.52=0.411kN·mσ=γ0Mmax/W=1×0.411×106/5080=80.895N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.356×15004/(100×206000×121900)=1.851mmνmax＝1.851mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1qla=1.1×1.826×1.5=3.014kN正常使用极限状态Rmax'=1.1q'la=1.1×1.356×1.5=2.237kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=3.014kNq=1.3×0.038=0.05kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=2.237kNq'=0.038kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0Mmax/W=1×0.645×106/5080=126.967N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.15mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[850/150，10]＝5.667mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.528kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=1×3.014/2=1.507kN≤Rc=0.85×8=6.8kN横向水平杆：Rmax=1×1.528=1.528kN≤Rc=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H23脚手架钢管类型Φ48×3.5每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.038/h)×H=(0.129+1.5×1/2×0.038/1.8)×23=3.335kN单内立杆：NG1k=3.335kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(23/1.8+1)×1.5×0.85×0.1×1/1/2=0.878kN1/1表示脚手板1步1设单内立杆：NG2k1=0.878kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(23/1.8+1)×1.5×0.17×1/1=3.513kN1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×23=0.345kN5、构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.878+3.513+0.345=4.737kN单内立杆：NG2k=NG2k1=0.878kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.85×(1×3)/2=1.912kN内立杆：NQ1k=1.912kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(3.335+4.737)+0.9×1.5×1.912=13.075kN单内立杆：N=1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(3.335+0.878)+0.9×1.5×1.912=8.059kN七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H23立杆计算长度系数μ1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)5080立杆截面回转半径i(mm)15.8立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)489连墙件布置方式两步三跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.8=170.886≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/15.8=197.373查《规范》表A得，φ=0.1862、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.3(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(3.335+4.737)+0.9×1.5×1.912=13.075kNσ=γ0N/(φA)=1×13075.042/(0.186×489)=143.754N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.3(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(3.335+4.737)+0.9×1.5×1.912=13.075kNMw=0.9×0.9×1.5×Mwk=0.9×0.9×1.5×ωklah2/10=0.9×0.9×1.5×0.211×1.5×1.82/10=0.125kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mw/W]=1×[13075.042/(0.186×489)+124593.39/5080]=168.281N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、脚手架架体高度验算不组合风荷载作用Hs1=(φAf-(1.3×NG2k+1.5NQ1k))/(1.3×gk)=(0.186×489×205×10-3-(1.3×4.737+1.5×1.912))/(1.3×0.129)=57.359m组合风荷载作用Hs2=(φAf-(1.3×NG2k+0.9×1.5NQ1k+MwφA/W))/(1.3×gk)=(0.186×489×205×10-3-(1.3×4.737+0.9×1.5×1.912+0.125×1000×0.186×489/5080))/(1.3×0.129)=45.768mHs=45.768m>H=23m满足要求！九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号Φ48×3.5连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)15.8连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件为扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85Nlw=1.5×ωk×2×h×3×la=1.5×0.211×2×1.8×3×1.5=5.127kN长细比λ=l0/i=600/15.8=37.975，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(Nlw+N0)/(φAc)=(5.127+3)×103/(0.896×489)=18.549N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=5.127+3=8.127kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！墙身大样2剖面多排脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计标准》GB50017-20174、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、脚手架参数结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL0.9脚手架搭设排数3脚手架钢管类型Φ48×3.5架体离地高度(m)0步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆离墙及立杆前后横距lb(m)0.25，0.85，0.85二、荷载设计脚手架设计类型结构脚手架脚手板类型钢笆脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.1脚手板铺设方式1步1设安全防护网自重标准值(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区广西南宁市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.25风荷载体型系数μs1.04风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)1.06，0.796风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.276，0.207计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)121900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5080纵、横向水平杆布置取多排架中最大横距段作为最不利计算承载能力极限状态q=1.3×(0.038+Gkjb×lb/(n+1))+0.9×1.5×Gk×lb/(n+1)=1.3×(0.038+0.1×0.85/(2+1))+0.9×1.5×3×0.85/(2+1)=1.234kN/m正常使用极限状态q'=(0.038+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.038+0.1×0.85/(2+1))+3×0.85/(2+1)=0.917kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.1×1.234×1.52=0.278kN·mσ=γ0Mmax/W=1×0.278×106/5080=54.667N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.917×15004/(100×206000×121900)=1.251mmνmax＝1.251mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1qla=1.1×1.234×1.5=2.037kN正常使用极限状态Rmax'=1.1q'la=1.1×0.917×1.5=1.513kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=2.037kNq=1.3×0.038=0.05kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=1.513kNq'=0.038kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0Mmax/W=1×0.581×106/5080=114.387N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.323mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[850/150，10]＝5.667mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=2.058kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=1×2.037/2=1.018kN≤Rc=0.85×8=6.8kN横向水平杆：Rmax=1×2.058=2.058kN≤Rc=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算立杆排号立杆搭设高度Hs(m)双立杆计算方式双立杆计算高度h1(m)117不设置双立杆/217不设置双立杆/319.5不设置双立杆/每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k立杆一:NG1k=(gk+la×n/2×0.038/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.038/1.8)×17=2.737kN立杆二:NG1k=(gk+la×n/2×0.038/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.038/1.8)×17=2.737kN立杆三:NG1k=(gk+la×n/2×0.038/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.038/1.8)×19.5=3.139kN2、脚手板的自重标准值NG2k1立杆一:NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(17/1.8+1)×1.5×0.85×0.1×1/1/2=0.666kN立杆二:NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/1=(17/1.8+1)×1.5×0.85×0.1×1/1/1=1.332kN立杆三:NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(19.5/1.8+1)×1.5×0.85×0.1×1/1/2=0.754kN1/1表示脚手板1步1设3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2立杆三:NG2k1=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(19.5/1.8+1)×1.5×0.17×1/1=3.018kN1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值NG2k3立杆三:NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×19.5=0.292kN5、立杆自重标准值NGk总计立杆一:NGk=NG1k+NG2k1=2.737+0.666=3.403kN立杆二:NGk=NG1k+NG2k1=2.737+1.332=4.069kN立杆三:NGk=NG1k+NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.139+0.754+3.018+0.292=7.204kN6、立杆施工活荷载计算立杆一：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.85×(1×3)/2=1.912kN立杆二：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/1=1.5×0.85×(1×3)/1=3.825kN立杆三：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.85×(1×3)/2=1.912kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：立杆一:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×3.403+0.9×1.5×1.912=7.006kN立杆二:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×4.069+0.9×1.5×3.825=10.453kN立杆三:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×7.204+0.9×1.5×1.912=11.947kN七、立杆稳定性验算立杆截面抵抗矩W(mm3)5080立杆截面回转半径i(mm)15.8立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)4891、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.8=170.886≤250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆稳定性系数计算计算长度附加系数k计算长度li=kiμh(m)λ=li/iφi值11.1553.119197.3730.18621.1553.119197.3730.18631.1553.119197.3730.1862、立杆稳定性验算不组合风荷载作用由上计算可知各排立杆轴向力N立杆一:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×3.403+0.9×1.5×1.912=7.006kNσ=γ0N/(φA)=1×7005.558/(0.186×489)=77.023N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆二:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×4.069+0.9×1.5×3.825=10.453kNσ=γ0N/(φA)=1×10453.017/(0.186×489)=114.926N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆三:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×7.204+0.9×1.5×1.912=11.947kNσ=γ0N/(φA)=1×11946.913/(0.186×489)=131.351N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用由上计算可知各排立杆轴向力N立杆一:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×3.403+0.9×1.5×1.912=7.006kNMw=0.9×0.9×1.5×Mwk=0.9×0.9×1.5×0.207×1.5×1.82/10=0.122kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mw/w]=1×[7005.558/(0.186×489)+122231.43/5080]=101.084N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆二:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×4.069+0.9×1.5×3.825=10.453kNMw=0.9×0.9×1.5×Mwk=0.9×0.9×1.5×0.207×1.5×1.82/10=0.122kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mw/w]=1×[10453.017/(0.186×489)+122231.43/5080]=138.988N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆三:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×7.204+0.9×1.5×1.912=11.947kNMw=0.9×0.9×1.5×Mwk=0.9×0.9×1.5×0.207×1.5×1.82/10=0.122kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mw/w]=1×[11946.913/(0.186×489)+122231.43/5080]=155.412N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、立杆底部轴力标准值计算立杆一：恒载标准值FG1=3.403kN，活载标准值FQ1=1.912kN立杆二：恒载标准值FG2=4.069kN，活载标准值FQ2=3.825kN立杆三：恒载标准值FG3=7.204kN，活载标准值FQ3=1.912kN八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号Φ48×3.5连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)15.8连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件为扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85Nlw=1.5×ωk×2×h×3×la=1.5×0.276×2×1.8×3×1.5=6.707kN长细比λ=l0/i=600/15.8=37.975，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(Nlw+N0)/(φAc)=(6.707+3)×103/(0.896×489)=22.155N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=6.707+3=9.707kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！九、楼板支撑面验算楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C15立杆底座长a(mm)150立杆底座宽b(mm)150F1=Ns=11.947kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/(4Um)η1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.91N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1120mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.91+0.25×0)×1×1120×130/1000=92.747kN≥F1=11.947kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=7.2N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(450)×(450)/(150×150)]1/2=3，Aln=ab=22500mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×7.2×22500/1000=656.1kN≥F1=11.947kN满足要求！墙身大样3剖面多排脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计标准》GB50017-20174、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、脚手架参数结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL0.9脚手架搭设排数4脚手架钢管类型Φ48×3.5架体离地高度(m)0步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆离墙及立杆前后横距lb(m)0.25，0.85，0.85，0.85二、荷载设计脚手架设计类型结构脚手架脚手板类型钢笆脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.1脚手板铺设方式1步1设安全防护网自重标准值(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区广西南宁市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.25风荷载体型系数μs1.04风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)1.06，0.796风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.276，0.207计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)121900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5080纵、横向水平杆布置取多排架中最大横距段作为最不利计算承载能力极限状态q=1.3×(0.038+Gkjb×lb/(n+1))+0.9×1.5×Gk×lb/(n+1)=1.3×(0.038+0.1×0.85/(2+1))+0.9×1.5×3×0.85/(2+1)=1.234kN/m正常使用极限状态q'=(0.038+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.038+0.1×0.85/(2+1))+3×0.85/(2+1)=0.917kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.1×1.234×1.52=0.278kN·mσ=γ0Mmax/W=1×0.278×106/5080=54.667N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.917×15004/(100×206000×121900)=1.251mmνmax＝1.251mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1qla=1.1×1.234×1.5=2.037kN正常使用极限状态Rmax'=1.1q'la=1.1×0.917×1.5=1.513kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=2.037kNq=1.3×0.038=0.05kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=1.513kNq'=0.038kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0Mmax/W=1×0.581×106/5080=114.387N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.323mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[850/150，10]＝5.667mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=2.058kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=1×2.037/2=1.018kN≤Rc=0.85×8=6.8kN横向水平杆：Rmax=1×2.058=2.058kN≤Rc=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算立杆排号立杆搭设高度Hs(m)双立杆计算方式双立杆计算高度h1(m)117不设置双立杆/217不设置双立杆/319.5不设置双立杆/419.5不设置双立杆/每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k立杆一:NG1k=(gk+la×n/2×0.038/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.038/1.8)×17=2.737kN立杆二:NG1k=(gk+la×n/2×0.038/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.038/1.8)×17=2.737kN立杆三:NG1k=(gk+la×n/2×0.038/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.038/1.8)×19.5=3.139kN立杆四:NG1k=(gk+la×n/2×0.038/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.038/1.8)×19.5=3.139kN2、脚手板的自重标准值NG2k1立杆一:NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(17/1.8+1)×1.5×0.85×0.1×1/1/2=0.666kN立杆二:NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/1=(17/1.8+1)×1.5×0.85×0.1×1/1/1=1.332kN立杆三:NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/1=(19.5/1.8+1)×1.5×0.85×0.1×1/1/1=1.509kN立杆四:NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(19.5/1.8+1)×1.5×0.85×0.1×1/1/2=0.754kN1/1表示脚手板1步1设3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2立杆四:NG2k1=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(19.5/1.8+1)×1.5×0.17×1/1=3.018kN1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值NG2k3立杆四:NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×19.5=0.292kN5、立杆自重标准值NGk总计立杆一:NGk=NG1k+NG2k1=2.737+0.666=3.403kN立杆二:NGk=NG1k+NG2k1=2.737+1.332=4.069kN立杆三:NGk=NG1k+NG2k1=3.139+1.509=4.648kN立杆四:NGk=NG1k+NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.139+0.754+3.018+0.292=7.204kN6、立杆施工活荷载计算立杆一：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.85×(1×3)/2=1.912kN立杆二：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/1=1.5×0.85×(1×3)/1=3.825kN立杆三：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/1=1.5×0.85×(1×3)/1=3.825kN立杆四：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.85×(1×3)/2=1.912kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：立杆一:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×3.403+0.9×1.5×1.912=7.006kN立杆二:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×4.069+0.9×1.5×3.825=10.453kN立杆三:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×4.648+0.9×1.5×3.825=11.206kN立杆四:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×7.204+0.9×1.5×1.912=11.947kN七、立杆稳定性验算立杆截面抵抗矩W(mm3)5080立杆截面回转半径i(mm)15.8立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)4891、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.8=170.886≤250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆稳定性系数计算计算长度附加系数k计算长度li=kiμh(m)λ=li/iφi值11.1553.119197.3730.18621.1553.119197.3730.18631.1553.119197.3730.18641.1553.119197.3730.1862、立杆稳定性验算不组合风荷载作用由上计算可知各排立杆轴向力N立杆一:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×3.403+0.9×1.5×1.912=7.006kNσ=γ0N/(φA)=1×7005.558/(0.186×489)=77.023N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆二:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×4.069+0.9×1.5×3.825=10.453kNσ=γ0N/(φA)=1×10453.017/(0.186×489)=114.926N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆三:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×4.648+0.9×1.5×3.825=11.206kNσ=γ0N/(φA)=1×11206.475/(0.186×489)=123.21N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆四:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×7.204+0.9×1.5×1.912=11.947kNσ=γ0N/(φA)=1×11946.913/(0.186×489)=131.351N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用由上计算可知各排立杆轴向力N立杆一:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×3.403+0.9×1.5×1.912=7.006kNMw=0.9×0.9×1.5×Mwk=0.9×0.9×1.5×0.207×1.5×1.82/10=0.122kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mw/w]=1×[7005.558/(0.186×489)+122231.43/5080]=101.084N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆二:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×4.069+0.9×1.5×3.825=10.453kNMw=0.9×0.9×1.5×Mwk=0.9×0.9×1.5×0.207×1.5×1.82/10=0.122kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mw/w]=1×[10453.017/(0.186×489)+122231.43/5080]=138.988N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆三:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×4.648+0.9×1.5×3.825=11.206kNMw=0.9×0.9×1.5×Mwk=0.9×0.9×1.5×0.207×1.5×1.82/10=0.122kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mw/w]=1×[11206.475/(0.186×489)+122231.43/5080]=147.272N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆四:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×7.204+0.9×1.5×1.912=11.947kNMw=0.9×0.9×1.5×Mwk=0.9×0.9×1.5×0.207×1.5×1.82/10=0.122kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mw/w]=1×[11946.913/(0.186×489)+122231.43/5080]=155.412N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、立杆底部轴力标准值计算立杆一：恒载标准值FG1=3