模板及支撑体系施工施工方法及工艺要求

6.1模板支撑体系施工要点 16.1.1底座 16.1.3横杆 16.1.4剪刀撑 26.1.5临边防护措施 26.2模板构造施工要点 36.2.1墙模板 36.2.2柱模板 126.2.3梁模板 226.2.4楼板模板 576.3质量标准 81施工工艺流程：基层处理（铺木跳板、槽钢等）→搭支架→测支架水平及垂直度→摆主梁→调整楼板模标高及起拱→铺模板→清理、刷脱模剂→检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。6.1模板支撑体系施工要点6.1.1底座采用宽6#~8#槽钢或木条板+成品钢底座；6.1.2立杆布置按2.4条模板及支撑体系设计总述要求；立杆顶部U型托总长不小于600mm，搭设时外露高度不超过200mm。靠近墙、柱或临边立杆，为防止楼板底模背楞悬挑过长，立杆距墙、柱或结构边沿不得大于400mm。梁根据横截面面积，按设计总述要求设置顶部独立支撑及两侧支撑立杆，以保证架体体系满足梁线荷载要求并保证梁底平整度及标高。支撑架的构架必须按整体稳定的要求设置整体性拉结杆件，立杆全高范围内双向水平拉结杆间距不得超过步距1.5m；6.1.3横杆扫地杆及横杆布置步距符合设计总述要求，距离地面不得大于200mm，用直角扣件与立杆扣紧，采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同跨内，相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立杆距离不大于纵距的1/3。在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300，局部高差不超过5cm。内架与外架属于分离开的两结构体系，各位置横杆不得与外架连接。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆布置应错开，高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。6.1.4剪刀撑竖向剪刀撑：在架体外侧周边及内部纵、横向每隔约5m设置一道（各部位立杆间距900~1100不等，剪刀撑间隔跨数按间距约5m选定），应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度4~6m，斜杆与地面的夹角在45°—60°之间，斜杆相交点在同一直线上，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧。剪刀撑需要接长时，应采用旋转扣件连接，相关尺寸按下图：图6.1-1剪刀撑6.1.5临边防护措施1结构临边防护措施在结构的临边门窗洞口处设置封闭式防护栏杆。内架搭设之前，使用材料,48.3*3.0钢管搭设临时的临边防护，其高度不低于1.2m，立杆间距不大于1.5m，竖向每隔0.6m设一道通长大横杆栏杆，每隔一根立杆设一道三脚架；内架拆除之后，采用定型化的楼层临边防护栏杆。要求内架拆除及外倒运过程中，钢管搭设的临时临边防护不得拆除，定型化防护未开始搭设之前临时临边防护不得拆除，定型化临边防护在架体拆除并进行楼层清理之后2天内搭设完成。防护栏杆上需挂醒目标志牌，设置警示牌及夜间红色标志灯。2楼梯间防护措施楼梯的侧边应设置安全防护。内架拆除之前用普通钢管在楼梯侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高的护身栏，内架拆除之后换成定型化楼梯防护。6.2模板构造施工要点6.2.1墙模板500厚墙模板（木模板）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土墙名称地下室Q1新浇混凝土墙墙厚(mm)500混凝土墙的计算高度(mm)3850混凝土墙的计算长度(mm)6000二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3.85新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×3.85}＝min{29.868，92.4}＝29.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL0.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3.85]＝min[29.87，92.4]＝29.87kN/m2S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q4k)=1×(1.3×29.868+0.9×1.5×2.000)＝41.53kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)100小梁间距(mm)200小梁一端悬臂长(mm)200主梁间距(mm)400主梁一端悬臂长(mm)200对拉螺栓横向间距(mm)400对拉螺栓竖向间距(mm)400模板设计立面图四、面板验算面板类型木模板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444面板弹性模量E(N/mm2)9350墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.4m，W＝bh2/6＝400×122/6＝9600mm3，I＝bh3/12＝400×123/12＝57600mm41、强度验算q＝bS承＝0.4×41.528＝16.611kN/m面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.083kN·mσ＝Mmax/W＝0.083×106/9600＝8.652N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.4×29.868=11.947kN/m面板变形图(mm)ν＝0.462mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型方木小梁截面类型(mm)50×70小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)2561、强度验算q＝bS承＝0.2×41.528＝8.306kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)Mmax＝0.166kN·mσ＝Mmax/W＝0.166×106/64000＝2.596N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.2×29.868=5.974kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.088mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm满足要求！3、支座反力计算R1=3.726kN，R2=...R29=3.726kN，R30=3.726kN六、主梁验算主梁材质及类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁截面惯性矩I(cm4)10.781、强度验算主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.186kN·mσ＝Mmax/W＝0.186×106/4490＝41.492N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.17mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8对拉螺栓横向验算间距m＝max[400，400/2+200]＝400mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[400，400/2+200]＝400mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.4×0.4×41.528＝6.312kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！400墙模板（木模板）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土墙名称地下室Q2新浇混凝土墙墙厚(mm)400混凝土墙的计算高度(mm)4700混凝土墙的计算长度(mm)6000二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.7新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.7}＝min{29.868，112.8}＝29.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL0.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.7]＝min[29.87，112.8]＝29.87kN/m2S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q4k)=1×(1.3×29.868+0.9×1.5×2.000)＝41.53kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)100小梁间距(mm)200小梁一端悬臂长(mm)100主梁间距(mm)400主梁一端悬臂长(mm)200对拉螺栓横向间距(mm)400对拉螺栓竖向间距(mm)400模板设计立面图四、面板验算面板类型木模板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444面板弹性模量E(N/mm2)9350墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.4m，W＝bh2/6＝400×122/6＝9600mm3，I＝bh3/12＝400×123/12＝57600mm41、强度验算q＝bS承＝0.4×41.528＝16.611kN/m面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.083kN·mσ＝Mmax/W＝0.083×106/9600＝8.652N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.4×29.868=11.947kN/m面板变形图(mm)ν＝0.462mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型方木小梁截面类型(mm)50×70小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)40.833小梁截面惯性矩I(cm4)142.9171、强度验算q＝bS承＝0.2×41.528＝8.306kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)Mmax＝0.166kN·mσ＝Mmax/W＝0.166×106/40833＝4.068N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.2×29.868=5.974kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.158mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm满足要求！3、支座反力计算R1=3.601kN，R2=...R29=3.601kN，R30=3.601kN六、主梁验算主梁材质及类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁截面惯性矩I(cm4)10.781、强度验算主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.18kN·mσ＝Mmax/W＝0.18×106/4490＝40.089N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.165mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8对拉螺栓横向验算间距m＝max[400，400/2+200]＝400mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[400，400/2+200]＝400mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.4×0.4×41.528＝6.312kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！6.2.2柱模板600×600柱模板（不设对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土柱名称KL新浇混凝土柱的计算高度(mm)5450新浇混凝土柱长边边长(mm)600新浇混凝土柱短边边长(mm)600二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.45新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×5.45}＝min{29.868，130.8}＝29.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL0.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×5.45]＝min[29.87，130.8]＝29.87kN/m2S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q3k)=1×(1.3×29.868+0.9×1.5×2.000)＝41.53kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444面板弹性模量E(N/mm2)9350柱长边小梁根数4柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)350模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算静载线荷载q1＝γ0×1.3×bG4k＝1×1.3×0.35×29.868＝13.59kN/m活载线荷载q2＝γ0×γL×1.5×bQ3k＝1×0.9×1.5×0.35×2＝0.945kN/mMmax＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×13.59×0.22-0.117×0.945×0.22＝-0.059kN·mσ＝Mmax/W＝0.059×106/(1/6×350×122)＝6.998N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.35×29.868＝10.454kN/mν＝0.677ql4/(100EI)＝0.677×10.454×2004/(100×9350×(1/12×350×123))＝0.24mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！四、小梁验算小梁材质及类型方木小梁截面类型(mm)60×80小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)2001、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×41.528＝8.306kN/m小梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.166kN·mσ＝Mmax/W＝0.166×106/(64×103)＝2.596N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×29.868＝5.974kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.099mm≤[ν]＝350/400=0.875mm满足要求！五、方圆扣柱箍验算柱箍材质及类型方圆扣柱箍截面类型(mm)8号18mm厚柱箍柱箍截面惯性矩I(cm4)50柱箍截面抵抗矩W(cm3)10.8柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)345柱箍弹性模量E(N/mm2)205000柱箍截面面积A(cm2)6.2长边柱箍的计算跨度l2(mm)864短边柱箍的计算跨度l3(mm)864模板设计立面图1、方圆扣柱箍强度验算q＝S承l1＝41.528×0.35＝14.535kN/mN＝0.5ql3＝0.5×14.535×0.864＝6.279kNM＝ql22/8＝14.535×0.8642/8＝1.356kN·mN/A+M/W＝6.279×103/620+1.356×106/(10.8×103)＝135.709N/mm2≤[f]＝345N/mm2满足要求！2、方圆扣柱箍挠度验算q＝S正l1＝29.868×0.35＝10.454kN/mν＝5ql24/(384EI)＝5×10.454×8644/(384×205000×50×104)＝0.74mm≤[ν]＝l2/400＝2.16mm满足要求！六、方圆扣固定销位置节点验算方圆扣柱箍最小厚度t1(mm)12固定销厚度t2(mm)15固定销与柱箍接触位置宽度b(mm)30固定销抗剪强度设计值fvb(N/mm2)150柱箍承压强度设计值fcb(N/mm2)590(1)固定销抗剪承载力验算固定销与柱箍接触位置截面面积An=b×t2=30×15=450mm2N/An=6.279×103/450=13.954N/mm2≤fvb=150N/mm2满足要求！(2)方圆扣柱箍承压承载力验算Ac=t1×t2=12×15=180mm2N/Ac=6.279×103/180=34.884N/mm2≤fcb=590N/mm2满足要求！600×1600柱模板（不设对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土柱名称KZ新浇混凝土柱的计算高度(mm)5450新浇混凝土柱长边边长(mm)1600新浇混凝土柱短边边长(mm)600二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.45新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×5.45}＝min{29.868，130.8}＝29.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL0.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×5.45]＝min[29.87，130.8]＝29.87kN/m2S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q3k)=1×(1.3×29.868+0.9×1.5×2.000)＝41.53kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444面板弹性模量E(N/mm2)9350柱长边小梁根数10柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)250模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算静载线荷载q1＝γ0×1.3×bG4k＝1×1.3×0.25×29.868＝9.707kN/m活载线荷载q2＝γ0×γL×1.5×bQ3k＝1×0.9×1.5×0.25×2＝0.675kN/mMmax＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×9.707×0.22-0.117×0.675×0.22＝-0.042kN·mσ＝Mmax/W＝0.042×106/(1/6×250×122)＝6.998N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.25×29.868＝7.467kN/mν＝0.677ql4/(100EI)＝0.677×7.467×2004/(100×9350×(1/12×250×123))＝0.24mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！四、小梁验算小梁材质及类型方木小梁截面类型(mm)50×70小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)1501、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×41.528＝8.306kN/m小梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.093kN·mσ＝Mmax/W＝0.093×106/(64×103)＝1.46N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×29.868＝5.974kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.032mm≤[ν]＝250/400=0.625mm满足要求！五、方圆扣柱箍验算柱箍材质及类型方圆扣柱箍截面类型(mm)10号25mm厚柱箍柱箍截面惯性矩I(cm4)147柱箍截面抵抗矩W(cm3)25.3柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)345柱箍弹性模量E(N/mm2)205000柱箍截面面积A(cm2)10.77长边柱箍的计算跨度l2(mm)1884短边柱箍的计算跨度l3(mm)884模板设计立面图1、方圆扣柱箍强度验算q＝S承l1＝41.528×0.25＝10.382kN/mN＝0.5ql3＝0.5×10.382×0.884＝4.589kNM＝ql22/8＝10.382×1.8842/8＝4.606kN·mN/A+M/W＝4.589×103/1077+4.606×106/(25.3×103)＝186.33N/mm2≤[f]＝345N/mm2满足要求！2、方圆扣柱箍挠度验算q＝S正l1＝29.868×0.25＝7.467kN/mν＝5ql24/(384EI)＝5×7.467×18844/(384×205000×147×104)＝4.065mm≤[ν]＝l2/400＝4.71mm满足要求！六、方圆扣固定销位置节点验算方圆扣柱箍最小厚度t1(mm)12固定销厚度t2(mm)15固定销与柱箍接触位置宽度b(mm)30固定销抗剪强度设计值fvb(N/mm2)150柱箍承压强度设计值fcb(N/mm2)590(1)固定销抗剪承载力验算固定销与柱箍接触位置截面面积An=b×t2=30×15=450mm2N/An=4.589×103/450=10.198N/mm2≤fvb=150N/mm2满足要求！(2)方圆扣柱箍承压承载力验算Ac=t1×t2=12×15=180mm2N/Ac=4.589×103/180=25.494N/mm2≤fcb=590N/mm2满足要求！背楞间距按总体设计。1墙模板配模时，阴阳角、模板拼缝处采用50×100双面压刨木方，其余墙、柱模板竖向次背楞采用50×100双面压刨木方，间距150mm，水平主背楞采用φ48.3×3.5mm钢管，横向间距不大于500mm，最上一道距顶面不超过200mm；最下一道距结构地面不超过250mm。对拉螺栓间距400mm*500mm布置布置，直径不小于φ14，底部两侧端部使用双螺母。柱模板采用方圆扣。图6.2-1墙体方钢背楞样板6.2.3梁模板300×700梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699-20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20085、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1混凝土梁计算截面尺寸(mm×mm)300×700梁侧楼板计算厚度(mm)130模板支架高度H(m)5.45模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)40支架外侧模板高度Hm（mm）1000二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份山东0.3ωk=ω0μzμst=0.035地区济南市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0.796模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.145整体模板支架μstw3.117ωfk=ω0μzμstw=0.744支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.31三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)800梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.5×3]×1＝27.835kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝23.335kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1×1.5×3×1＝4.5kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.7)]×1＝17.95kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×23.335×0.12+0.117×4.5×0.12＝0.029kN·mσ＝Mmax/W＝0.029×106/24000＝1.192N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×17.95×1004/(100×5400×144000)＝0.016mm≤[ν]＝L/400＝100/400＝0.25mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×23.335×0.1+0.45×4.5×0.1＝1.136kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×23.335×0.1+1.2×4.5×0.1＝3.107kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×17.95×0.1＝0.718kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×17.95×0.1＝1.974kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.136/1＝1.136kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[3.107,3.107]/1=3.107kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.136/1＝1.136kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.3/3=0.026kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(0.7-0.13)=0.37kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.7-0.13)=0.37kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×3]×(0.6-0.3/2)/2=2.113kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×3]×((1.2-0.6)-0.3/2)/2=2.113kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.136+0.026+0.37+2.113=3.646kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=3.107+0.026=3.133kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.136+0.026+0.37+2.113=3.646kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.646,3.133,3.646]=3.646kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.718/1＝0.718kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[1.974,1.974]/1=1.974kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=0.718/1＝0.718kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/3=0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.7-0.13)=0.285kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.7-0.13)=0.285kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×(0.6-0.3/2)/2=0.847kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×((1.2-0.6)-0.3/2)/2=0.847kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.718+0.02+0.285+0.847=1.87kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=1.974+0.02=1.994kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=0.718+0.02+0.285+0.847=1.87kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.87,1.994,1.87]=1.994kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.646×0.82，0.5×3.646×0.22]＝0.292kN·mσ=Mmax/W=0.292×106/64000=4.558N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×3.646×0.8，3.646×0.2]＝1.823kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.823×1000/(2×60×80)＝0.57N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×1.994×8004/(100×9350×256×104)＝0.178mm≤[ν]＝l1/400＝800/400＝2mmν2＝q'l24/(8EI)＝1.994×2004/(8×9350×256×104)＝0.017mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×3.646×0.8,0.375×3.646×0.8+3.646×0.2]=3.646kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.646kN,R2=3.133kN,R3=3.133kN,R4=3.646kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×1.994×0.8,0.375×1.994×0.8+1.994×0.2]=1.994kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.87kN,R2'=1.994kN,R3'=1.994kN,R4'=1.87kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.496×106/4490=110.476N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝6.434kNτmax=2Vmax/A=2×6.434×1000/424＝30.35N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.086mm≤[ν]＝L/400＝600/400＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.345kN，R2=12.868kN，R3=0.345kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.345,0.345]＝0.345kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2]＝12.868kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算架体是否按规范要求与既有结构进行可靠连接否剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)750立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ12.167非顶部立杆计算长度系数μ21.808立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×2.167×(750+2×200)=2492mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.808×1500=2712mmλ=max[l01，l02]/i=2712/15.9=170.566≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×2.167×(750+2×200)=2878mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.808×1500=3132mmλ=max[l01，l02]/i=3132/15.9=196.981查表得：φ＝0.1882、风荷载计算Mwd＝γ0×φwγQ×Mωk=γ0×φwγQ×(ωk×la×h2/10)＝1×0.6×1.5×(0.035×0.8×1.52/10)＝0.006kN·m3、稳定性计算R1＝0.345kN，R2＝12.868kN，R3＝0.345kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×3]×(0.9+0.6-0.3/2)/2×0.8=5.072kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×3]×(0.9+1.2-0.6-0.3/2)/2×0.8=5.072kNNd＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1×1.3×0.15×(5.45-0.7)＝max[0.345+5.072，12.868，0.345+5.072]+0.926＝13.799kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝13799.36/(0.188×424)+0.006×106/4490＝174.452N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699－2020第6.9.7条，当满堂支撑架高宽比大于2时，满堂支撑架应在支架的四周和中部与结构柱进行刚性连接。在无结构柱部位应采取预埋钢管等措施与建筑结构进行刚性连接。支撑架高宽比不应大于3。H/B=5.45/30=0.182≤2满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.744=0.67kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=0.9×1×0.31=0.279kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值MTk：MTk=0.5H2qwk+HFwk=0.5×5.452×0.67+5.45×0.279=11.465kN.m参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699－2020，第5.3.13条B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0MTkgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=302×0.9×[0.15×5.45/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×30/2=1252.5kN.m≥3γ0MTk=3×1×11.465=34.395kN.M满足要求！十一、立杆地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值fak(kPa)140立杆垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝13.799/(1×0.15)＝91.996kPa≤fak＝175.56kPa满足要求！300700梁侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝梁名称KL14，标高24.00m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300×700新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8二、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数β0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)0.7新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×0.7}＝min{34.213，16.8}＝16.8kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q4k)＝1×(1.3×16.8+0.9×1.5×2)＝24.54kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝16.8kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)130130梁下挂侧模高度(mm)570570小梁道数(下挂)33左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2300对拉螺栓右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2300对拉螺栓设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)12模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)100001、下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12＝144000mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×24.54＝24.54kN/mq1静＝γ0×1.3×G4k×b＝1×1.3×16.8×1＝21.84kN/mq1活＝γ0×γL×1.5×Q4k×b＝1×0.9×1.5×2×1＝2.7kN/mMmax＝0.125q1L2＝0.125×24.54×0.2852＝0.249kN·mσ＝Mmax/W＝0.249×106/24000＝10.382N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×16.8＝16.8kN/mνmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×16.8×2854/(100×10000×144000)＝0.401mm≤285/400=0.713mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝1.25×q1×l左＝1.25×24.54×0.285＝8.742kN正常使用极限状态R'下挂max＝1.25×l左×q＝1.25×0.285×16.8＝5.985kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)60×80小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)2561、下挂侧模计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝8.742kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×8.742×0.62，0.5×8.742×0.32]=0.393kN·mσ＝Mmax/W＝0.393×106/64000＝6.147N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×8.742×0.6，8.742×0.3]=3.147kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.147×1000/(2×60×80)＝0.984N/mm2≤[τ]＝1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝5.985kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×5.985×6004/(100×9350×2560000)＝0.219mm≤600/400=1.5mmν2max＝qL4/(8EI)=5.985×3004/(8×9350×2560000)=0.253mm≤300/400=0.75mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝max[1.1×8.742×0.6，0.4×8.742×0.6+8.742×0.3]＝5.77kN正常使用极限状态R'下挂max＝max[1.1×5.985×0.6，0.4×5.985×0.6+5.985×0.3]＝3.95kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.61、下挂侧模因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝1.057kN，R2＝3.462kN，R3＝1.057kN正常使用极限状态：R'1＝0.711kN，R'2＝2.37kN，R'3＝0.711kN计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.285×106/4490=63.561N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax=2Vmax/A=2×3.961×1000/424＝18.686N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)νmax＝0.316mm≤150/400＝0.375mm满足要求！4、最大支座反力计算R下挂max＝5.018/0.6=8.364kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[8.364]＝7.946kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！650×850梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699-20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20085、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1混凝土梁计算截面尺寸(mm×mm)650×850梁侧楼板计算厚度(mm)130模板支架高度H(m)5.45模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30支架外侧模板高度Hm（mm）1000二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份山东0.3ωk=ω0μzμst=0.035地区济南市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0.796模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.145整体模板支架μstw2.435ωfk=ω0μzμstw=0.581支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.31三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)600梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距217每纵距内附加梁底支撑主梁根数0设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.85)+1.5×3]×1＝32.807kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.85]×1＝28.307kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1×1.5×3×1＝4.5kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.85)]×1＝21.775kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×28.307×0.2172+0.117×4.5×0.2172＝0.158kN·mσ＝Mmax/W＝0.158×106/24000＝6.567N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×21.775×216.6674/(100×5400×144000)＝0.418mm≤[ν]＝L/400＝216.667/400＝0.542mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×28.307×0.217+0.45×4.5×0.217＝2.892kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×28.307×0.217+1.2×4.5×0.217＝7.917kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×21.775×0.217＝1.887kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×21.775×0.217＝5.19kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×70小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.892/1＝2.892kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[7.917,7.917]/1=7.917kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=2.892/1＝2.892kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.65/3=0.056kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(0.85-0.13)=0.468kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.85-0.13)=0.468kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×3]×(0.6-0.65/2)/2=1.291kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×3]×((1.2-0.6)-0.65/2)/2=1.291kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.892+0.056+0.468+1.291=4.708kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=7.917+0.056=7.973kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.892+0.056+0.468+1.291=4.708kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.708,7.973,4.708]=7.973kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.887/1＝1.887kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[5.19,5.19]/1=5.19kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.887/1＝1.887kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.65/3=0.043kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.85-0.13)=0.36kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.85-0.13)=0.36kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×(0.6-0.65/2)/2=0.517kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×((1.2-0.6)-0.65/2)/2=0.517kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.887+0.043+0.36+0.517=2.808kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=5.19+0.043=5.233kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.887+0.043+0.36+0.517=2.808kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.808,5.233,2.808]=5.233kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.973×0.62，0.5×7.973×0.22]＝0.359kN·mσ=Mmax/W=0.359×106/64000=5.606N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.973×0.6，7.973×0.2]＝2.99kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.99×1000/(2×60×80)＝0.934N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×5.233×6004/(100×9350×256×104)＝0.148mm≤[ν]＝l1/400＝600/400＝1.5mmν2＝q'l24/(8EI)＝5.233×2004/(8×9350×256×104)＝0.044mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.973×0.6,0.375×7.973×0.6+7.973×0.2]=5.98kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.531kN,R2=5.98kN,R3=5.98kN,R4=3.531kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×5.233×0.6,0.375×5.233×0.6+5.233×0.2]=3.925kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.106kN,R2'=3.925kN,R3'=3.925kN,R4'=2.106kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.867×106/4490=193.126N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝7.96kNτmax=2Vmax/A=2×7.96×1000/424＝37.547N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.286mm≤[ν]＝L/400＝600/400＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.551kN，R2=15.92kN，R3=1.551kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[1.551,1.551]＝1.551kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2]＝15.92kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算架体是否按规范要求与既有结构进行可靠连接否剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)750立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ12.149非顶部立杆计算长度系数μ21.755立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×2.149×(750+2×200)=2471mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/15.9=165.535≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×2.149×(750+2×200)=2854mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l02]/i=3041/15.9=191.258查表得：φ＝0.1972、风荷载计算Mwd＝γ0×φwγQ×Mωk=γ0×φwγQ×(ωk×la×h2/10)＝1×0.6×1.5×(0.035×0.6×1.52/10)＝0.004kN·m3、稳定性计算R1＝1.551kN，R