长安大学高速公路隧道毕业设计报告

目录TOC\o"1-2"\h\z\u第一章方案比选说明 31.1概述： 31.2方案比选 4第二章设计总说明 62.1隧道设计概况 62.2技术标准 62.3隧道建设地区工程水文地质 62.4横断面设计 92.5隧道衬砌结构设计 92.6防排水设计 112.7通风设计 122.8照明设计 122.9洞门设计 132.10施工方案 131.11监控量测 142.12环境保护 19第三章二次衬砌内力计算 203.1基本资料 203.2荷载拟定 203.3衬砌几何要素 213.4计算位移 223.5解力法方程 293.6计算积极荷载和被动荷载（）分别产生的衬砌内力 303.7最大抗力值的求解 313.8计算衬砌总内力 313.9衬砌截面强度检算 323.10内力图 33第四章隧道通风计算 344.1隧道需风量计算 344.2单向交通隧道射流风机纵向通风计算 39第五章照明计算 425.1基本资料 425.2接近段 425.3基本照明计算 425.4加强照明计算 435.5结论 455.6调光 45第六章施工组织设计 476.1概述 476.2施工方法及工艺 476.3环境保护 60第七章总结 617.1设计总结 617.2致谢 61参考文献 63第一章方案比选说明1.1概述： 拟建的高速公路位于陕西省西安市蓝田县，是连接磨沟和湾沟的重要交通道路，该公路能有效解决本地交通问题，加强地区间交流，减少运送成本，节省运送时间，促进经济发展。通过勘察设计已拟定出两种方案。如下：方案一：隧道群结合桥梁方案，根据地形特性和地质情况，修建6座短隧道，最长隧道长1293.8米，修建4座桥梁和一座涵洞，设立5处圆曲线，曲率半径较大。方案二：绕线结合桥隧方案，修建4座隧道，最长隧道长约为1500米，修建桥梁5座，涵洞3座，填挖方工程量较大。现在从线性指标、工程数量、施工难度、隧道功能、营运及养护费用、环境保护、旧路运用等方面比较，拟定推荐方案。项目线路1线路2线性指标线路总长为4494米，其中隧道有6座，总长2746米，整条线路有5处设立圆曲线，曲率半径较大，行车舒适。线路总长为5789米，隧道有4座，总长2034米。沿线填挖方量较大，圆曲线较多，行车不舒适。工程数量线路总长4494米，其中隧道2746米，隧道围岩等级为Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ级。设立桥涵数量较少。线路总长5789米，其中隧道2034米，隧道围岩等级Ⅴ级为主，断层多。需要设计多处桥涵。施工难度线路较短，隧道以外的公路修建中填挖方数量不大。洞口较多，施工进度快，桥梁较多，但长度较短，墩台身较短。线路较长，运用原有部分公路，填挖方较多，平、竖曲线变化频繁，施工难度较大，施工费用高，进度慢。沿线桥梁长度大，且墩台身较高，基础较差。营运及养护费用最长隧道长1293.8米，营运及养护费用较低。隧道长1512米，需设立竖井通风，增长了施工费用，后期营运及养护费用较高。环境保护填挖方量较少，没有大刷大挖，对保持边坡、仰坡较好，对有生态环境的破坏少。填挖方量较大，对原有生态环境的破坏较大。工程病害采用隧道群方案，对原有山体的破坏较少，工程病害较少。填挖方工程量大，破坏原有的应力平衡，会产生一系列的水文地质病害，比如：滑坡、泥石流、崩塌等。1.2方案比选1．方案1航空距离短，但隧道较多，但长度较短，工程地质条件较差，施工难度较高，工程量较少，工期较短；2．方案2航空距离较长，隧道工程量较少但桥涵和路堤、路堑工程量较高，地质情况较差，施工复杂，由于工作面较多，施工速度较快。3．方案2在公路建设中的开挖量比方案1大，但营运及养护费用比方案1稍少。4．环境保护方面来看，方案1较环保。5.工程造价方面来看，方案1隧道工程量较大，但总工程量较少，综合对比，方案1工程造价较低。通过以上比较，我们可以看出方案1更为合理，综合考虑，本项目的推荐方案为方案1。方案1的平曲线与竖曲线要素：表1.1表1.2第二章设计总说明2.1隧道设计概况西峡岭公路隧道是成西（成都——西安）高速公路修建中的控制性工程，起点桩号为K2+165，终点桩号为K3+460,总长约为1.3公里。隧道为为上、下行分离式隧道，行车道宽度均按设计行车速度100Km/h考虑 ；隧道衬砌结构设计采用“新奥法”复合式衬砌、高压钠灯光电照明、机械通风；隧道洞门型式重要采用、销竹式洞门和端墙式洞门。隧道围岩岩性以糜棱岩、角砾岩、闪长岩为主，围岩级别以Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ级为主。该隧道对克服地形障碍，改善线形，提高车速，缩短里程，节约燃料，节省时间，提高行车的舒适性，减少对植被的破坏以及保护生态环境起到了重要作用。2.2技术标准公路等级：高速公路设计行车速度：100km/h。隧道净宽：10.50m(3.75×2+0.50+1.00+0.75+0.75)隧道净高：5.0m交通量：近期(2023年)20230辆/日，远期（2032年）32023辆/日，汽柴比为0.57：0.43，上、下行交通量不均衡系数1.1，双车道单向行驶。隧道内卫生标准：CO设计浓度上行线300ppm,下行线300ppm；VI设计浓度为0.0065，隧道内纵向风速小于等于10m/s。2.3隧道建设地区工程水文地质（一）、区域地形、地貌本项目位于陕西省西安市蓝田县，总体地势特性为东高西低，地形陡峭，相对高差在400m左右。蓝田县地貌地形复杂，南部为秦岭山地，中西部川、塬相间，北部是横岭。海拔418—2449米。西峡岭隧道横穿南秦岭山脉，地形崎岖，地势险要，山高沟深，植被茂密。区内海拔一般在1200～1700之间。隧道南口刘家沟一带最低高程为1260m，向北至海拔约为1270m的西峡，隧道洞身中部通过的最高高程为1286m，在出口地势相对较低。河谷呈“人”字形，坡体陡峭，项目所在地围岩等级重要是Ⅲ级、Ⅳ级、Ⅴ级。（二）、水文与气象受地势影响，南秦岭属海拔1000m左右的中高山区，为温带半湿润——湿润季风气候，由于受山地垂向变化的影响，气候差异也较大，区内气候一月份平均气温，7月份平均气温，年平均气温极端最低气温-12.3℃，早霜期始于10月下旬，晚霜期终于3月下旬，无霜期225天，年降水量800～1000mm，而雨季一般集中在7月至9月，具有春寒、伏旱、夏洪、秋涝的特点。降雪期为11月至翌年2月，积雪厚度一般为2～4cm，最大18cm，高山气候阴湿，中低山区雨量充沛。不良地质现象有雨季时洪水暴涨，常携带泥土、碎石，在沟口形成洪积扇区，不良地质灾害重要有滑坡、泥石流。（三）、地质条件1、地层、岩性隧道穿越的山岭位于向斜的南翼，地层总体上向北倾斜。区域内重要的构造线以西北——东南向延伸，与路线走向大角度交叉。隧道轴线横穿的重要断裂是将军岔断裂。地层重要是古生界泥盆系中统西峡岭沟组（D2d），岩性相对比较复杂，硬质岩有糜棱岩；软质岩有砂岩、泥岩。隧道地表层覆盖以第四系残破积层为主，为灰色、灰褐色亚粘土夹碎石土。重要岩土类特性如下：（1）糜棱化闪长岩褐黄色、灰色、灰白色，中细粒糜棱结构，条纹条带状、流层状、块状构造，受动力作用强烈，岩石具有明显糜棱化，矿物成分重要为长石、石英、角闪石及云母，岩质坚硬，节理裂隙发育，风化强烈，表层可用镐锹挖掘。（2）含碎石、角砾粘质砂土褐红色，湿，结构疏松。碎石、角砾含量20-25%，粘粉粒含量20-25%，砂粒含量50-60%，碎石角砾成分重要为白云岩，局部为泥岩、粉砂质泥岩、砂岩等，多为棱角状，分布较均匀，土体较均匀。（3）糜棱岩灰绿色，原岩为凝灰岩，糜棱结构，条纹条带状构造，糜棱面极发育，具片状假象，矿物成分重要为石英、长石、绿泥石、绿帘石等，浅部节理裂隙发育，岩体破碎，深部岩体完整。（4）变灰岩夹硅质岩灰色、青灰色，细晶结构，薄片及薄层状构造，局部为受动力作用而强烈变形，褶皱发育，矿物成分为石英、方解石、燧石，局部可见大量方解石，石英脉体。（5）含砾微晶灰岩灰-浅灰色，岩石中的砾石为沉积时的混入物，其粒径2-15cm，为次园-棱角状，分布不均，含量5-20%，成分为泥晶白云岩。微晶灰岩呈微晶结构，生物碎屑结构，块状构造。重要矿物为方解石，含量不小于95%，少量有机质（2%）及生物碎屑（3%）。方解石粒径一般0.01-0.001mm，少部分未结晶灰质粒径0.001mm。岩石较坚硬，整体完整性较差，抗分化能力较强。（6）细粒长石石英砂岩灰白色、细粒砂状结构，块状结构。碎屑成分重要为石英，含量大于75%，次为长石10-15%，硅质岩屑小于1%，粒径一般0.1-0.25mm，少数0.25-0.4mm。填隙物成分重要为硅质（5-8%）及少量粘土质。岩石为颗粒支撑接触式胶结。岩石坚硬，整体完整性较好，抗风化能力较强。（7）泥岩黄色，泥质结构，块状构造。重要成份为粘土矿物，含少量粉砂粒。岩石软弱，整体完整性差。物理力学性质差，接近于半成岩的粘性土。综上所述，此地区岩土工程地质性质普遍较差。白云岩虽较坚硬，但受构造运动影响，较破碎，分化较严重，整体完整性较差。砂岩虽坚硬，抗风化能力较强，力学性质较高，整体完整性较好，但其出露宽度窄，泥岩受构造变形大，岩石软弱不完整，抗风化能力弱，其工程地质条件差。2、构造特性隧道区断层较发育，以北东向断层为主，次为近东西向，亦见南北向断层。断层性质以压扭性、压性、扭性为主，个别为张性、张扭性，断层多期活动的特点，初期以压性、压扭性、扭性为主，且规模较大，晚期以张性为主，规模小。3、水文地质条件勘测区地下水的补给重要来自大气降水。区内降水量较充沛，植被不甚发育，山高坡较陡，沟谷深切，地表径流畅通，降水量又相对集中，多以大雨和暴雨形式降落等，大部分以地表径流汇于沟谷中，不利于降水的下渗。故地下水补给作用较弱，区内地下水仍较贫乏。4、不良地质现象隧道路线走廊为长江水系，雨季时洪水暴涨，常携带泥土、碎石，在沟口形成洪积扇区，不良地质灾害重要有滑坡、泥石流。2.4横断面设计（一）、建筑限界根据《公路隧道设计规范》，隧道高度5米，行车道宽度3.75米，双车道布置，净宽10.50米，其中左侧向宽度为0.5m，右侧向宽度为1.00m，左侧检修道宽度为0.75m，右侧检修道宽度为0.75m，路面坡度采用2%；车行横通道高5.0m，路面宽度为4m，不设侧向余宽，左右侧检修道宽度均为0.25m；人行横通道高2.5m，路面宽2m，不设侧向余宽和检修道；并且同时考虑了下列因素：（1）检修人员步行时的安全；（2）紧急情况下，驾乘人员拿取消防设备方便；（3）满足其下放置电缆、给水管等的空间尺寸规定。2.4.2隧道内轮廓隧道内轮廓设计除应满足隧道建筑限界的规定以外，还应满足洞内路面、排水设施、装饰的需要，并为通风、照明、消防、监控、运营管理等设施提供安装空间，同时考虑围岩变形、施工方法影响的预留富裕量，使拟定的断面形式及尺寸符合安全、经济、合理的原则。本隧道采用《公路隧道设计规范》附录B提供的v=100km/h情况下的标准断面，断面为单心圆，r1=5.65m，r2=9.5m，r3=1m，r4=15m，断面周长为31.93m，面积为66.65m2。2.5隧道衬砌结构设计（一）、围岩分级隧道围岩级别划分重要依据岩体弹性波速度、岩样饱和极限抗压强度、岩石质量指标，并结合围岩分化限度、完整性、坚硬限度、节理发育限度、断层及地下水影响限度等进行综合分类。依据实际资料在拟定隧道围岩级别时，制定以下原则：（1）以交通部行业标准《公路隧道设计规范》（JTGD70-2023）提供数据为围岩级别划分标准。（2）遇断层破碎带，围岩级别较同类岩石减少1-2等级，影响带推至洞底以上40-80米与断层交界处。（3）为便于隧道施工，按隧道开挖过程中也许碰到的地层和构造情况分段划分评价。（4）未有钻孔控制段，参照勘测区同类岩石已有资料进行类比分级。根据上述围岩级别划分原则，将隧道围岩级别划分汇入下表：隧道围岩级别划分表里程桩号岩土名称长度围岩级别占总长比例（%）K2+100-K2+275风化泥岩、糜棱岩175Ⅴ12.5K2+275-K2+500风化灰岩、糜棱岩225Ⅳ16.07K2+500-K2+980变质灰岩、砂岩夹灰岩480Ⅲ34.29K2+980-K3+220断层泥岩、断层砂岩240Ⅳ17.14K3+220-K3+500风化泥岩、糜棱岩280Ⅴ20（二）、衬砌设计隧道断面设计除符合建筑限界规定外，考虑到洞内排水、通风、照明、消防、监控等运营附属设施所需空间，并考虑到围岩收敛变形及施工等必要的预留量，内轮廓采用单心圆。隧道衬砌结构型式均采用“新奥法”复合式衬砌，衬砌设计参数以工程类比法并结合计算分析拟定，断面型式采用等截面单圆心，对于Ⅳ、Ⅴ级围岩均采用带仰拱衬砌。Ⅲ级围岩初期支护采用径向系统锚杆，钢筋网喷射混凝土支护体系。系统锚杆采用药卷锚杆，直径为22mm，长度为2.5m，环向间距为1.2m；Ⅲ级围岩喷射混凝土厚度为12cm，预留变形量为5cm。Ⅳ级围岩分为Ⅳ级围岩深埋段和Ⅳ级浅埋段，初期支护采用径向系统锚杆、超前锚杆，钢拱支撑配合钢筋网喷射混凝土形成整体。Ⅳ级围岩深埋段：系统锚杆采用药卷锚杆，直径为22mm，长度为3.0m，环向间距为1.2m；超前锚杆直径为22mm，长度为4.3m，外插角为5-7°，水平搭接长度不小于1m，环向间距为40cm。Ⅳ级围岩喷射混凝土厚度为20cm，预留变形量为7cm，深埋段采用钢格栅，间距为1mⅣ级围岩浅埋段在深埋段的基础之上相应加强，系统锚杆采用药卷锚杆，直径为22mm，长度为3.0m，环向间距为0.8m；超前小导管直径为50mm，长度为4.3m，外插角为5-7°，水平搭接长度不小于1m，环向间距为40cm。Ⅳ级围岩喷射混凝土厚度为22cm，预留变形量为7cm，深埋段采用I16钢拱架，间距为0.8m。Ⅴ级围岩分为Ⅴ级围岩深埋段和Ⅴ级围岩加强段，初期支护采用径向系统锚杆、超前小导管周壁预注浆，钢拱支撑配合钢筋网喷射混凝土形成整体。Ⅴ级围岩深埋段：系统锚杆采用中空注浆锚杆，直径为25mm，长度为3.5m，环向间距为0.75m；超前小导管采用直径为50mm的无缝钢管，长度为4.5m，外插角为5-7°，水平搭接长度不小于1m，环向间距为30cm。Ⅴ级围岩喷射混凝土厚度为26cm，预留变形量为12cm，深埋段采用钢拱架型号为I18，间距为80cm。Ⅴ级围岩加强段：系统锚杆采用中空注浆锚杆，直径为25mm，长度为3.5m，环向间距为0.75m；超前小导管采用双排小导管直径为89mm的无缝钢管，长度为2.0m，外插角为1°，水平搭接长度不小于1m，环向间距为40cm。超前小导管采用直径为50mm的无缝钢管，长度为4.5m，外插角为5-7°，Ⅴ级围岩喷射混凝土厚度为26cm，预留变形量为12cm，深埋段采用钢拱架型号为I20。通过围岩监控量测，最终在初期支护相对稳定的条件下，全断面模筑二次混凝土衬砌。衬砌采用曲边墙拱形断面，明洞二次衬砌厚度为60cm，Ⅲ级围岩二次衬砌厚度为35cm，Ⅳ级围岩深埋段和Ⅳ级围岩的二次衬砌厚度为40cm，Ⅴ级围岩深埋段和Ⅴ级围岩加强段的二次衬砌厚度为45cm。2.6防排水设计（1）隧道防排水应遵循“防、排、截、堵结合，因地制宜，综合治理”的原则。设计中采用的措施规定达成：排水通畅、防水可靠、施工方便，是隧道洞内基本干燥，保证隧道结构物和营运设备的正常使用和行车安全，形成完整的防排水体系。（2）洞内复合式衬砌采用1.5mm厚改性ECB/LDPE防水板防水，450g/土工布，土工布与防水板间的连接采用双缝焊机的焊接技术，接缝处留10cm长搭接长度，以备质量检查。铺设时采用无钉热合铺设法。隧道二次衬砌满足抗渗规定。（3）隧道内设立纵向排水管、环向排水管、横向排水管、环向盲管等形成岩体－环向排水管－纵向排水管－横向盲管－中央排水管－洞外一个完整的闭合回路，使岩体内的渗水可以畅通的排出，此外对于集中出水点，可预埋半管。对于路面排水，设立开口式边沟，为防止预制块接缝间漏水，在接缝间设立防水板。（4）隧道内所有施工缝和沉降缝均设立中埋式排水橡胶止水带。（5）对于出水量较大的地段，采用超前注浆堵水，浆液采用水泥和水玻璃混合浆液，以加快其凝固速度。（6）由于隧道所在区域冬季较为寒冷，故采用中心排水管深埋的措施。2.7通风设计隧道分为上下行线单向行驶的分离式隧道，上行线和下行线长度均为1293m，上行线纵坡+2.2，下行线纵坡-2.2%，设计行车速度为100km/h，设计高峰小时交通量近期为1400辆/h，远期为辆2240辆/h，大型车混入率为19%，通风断面面积66.65m2，当量直径为8.35m，CO设计浓度为300PPm，烟尘允许浓度为0.0065m-1。在综合考虑隧道所处的自然条件、交通量、隧道内行驶的车辆情况、隧道工程造价及维修保养费用、车辆行驶的活塞风作用下，通过计算拟定在设计行车速度状态下上、下行线隧道均采用射流风机纵向通风。通过计算拟定上、下行线设6台1120型射流风机，每2台一组，进出口集中布置；考虑远期交通量，通过计算拟定上、下行线隧道均设6台1120型射流风机，每2台一组，进出口集中布置。风机在进口布置两组，第一组距洞口200m，第二组距第一组200m，在出口布置一组，距洞口200m，安装时风机的任何部分不得侵入建筑限界内。2.8照明设计为使司机行车安全、舒适，解决隧道进出口的“黑洞”、“白框”效应以及满足洞外亮度变化时的调光规定，隧道照明分为基本照明和加强照明。隧道照明要考虑四种状况即：晴天、云天、阴天、傍晚。分别考虑各种工况下的灯具照明情况，合理布置灯具，主控室预先设计程序在不同工况下控制各灯具的开关。一般情况下的照明为：基本照明时，需要布置150W的高压钠灯173组（间距7.5m，全长布置）；加强照明时，入口段需布置400W的高压钠灯174组（间距0.8m，布置138.5m）(共148.5m，前10m不布置)，过渡段Ⅰ需布置250W的高压钠灯65组（间距1.65m，布置106m），过渡段Ⅱ需布置150W的高压钠灯37组（间距3m，布置111m），过渡段Ⅲ需布置100W的高压钠灯28组（间距6m，布置167m），出口段照明需布置250W的高压钠灯24组（间距2.5m，布置60m）。隧道采用高压钠灯照明，并配有自充式电具作为应急照明使用。紧急停车带和人行横通道用荧光灯照明，隧道墙壁装饰采用防水涂料全断面喷涂。2.9洞门设计（一）、洞口位置选择（1）洞门部分在地质上通常是不稳定的。应考虑避开滑坡、崩塌、泥石流等不良地质地段。（2）要遵循“早进洞晚出洞”的原则，选择洞口位置。（3）为使洞口段衬砌结构受力条件较好，应使隧道中线与地形等高线正交，正交洞口的边、仰坡开挖较小并且均衡。（4）隧道在洞口附近考虑施工场地、弃渣场地以及便道的位置，对组织施工时的难易限度和进度有很大影响。（二）、洞门选择隧道洞门形式的选择和隧道洞口的地形，地质条件以及隧道照明需要有关，洞门附近围岩一般比较松碎松软，所以应根据实际情况，选择合适的洞门形式，并对边仰坡进行适当护坡。洞门是隧道的咽喉，也是外露部分，要适当进行洞门和动口环境的美化和协调。山岭隧道常用的洞门形式重要有端墙式、翼墙式、台阶式、柱式、削竹式和喇叭口式。本隧道洞门采用削竹式和端墙式。2.10施工方案（一）、施工方案设计本隧道重要以Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ级围岩为主兼有断层，地质条件较差，隧道设计施工以新奥法理论为基础，拟定本隧道掘进施工原则为：“弱爆破、短进尺、少扰动、早喷锚、强支护、勤量测、紧封闭”。新奥法理论要点如下：（1）．岩体是隧道结构体系中的重要承载单元，在施工中必须充足保护岩体，尽量减少对它的扰动，避免过度破坏岩体的强度。为此，施工中断面分块不宜过多，开挖应当采用光面爆破、预裂爆破或机械掘进。

（2）．为了充足发挥岩体的承载能力，应允许并控制岩体的变形。一方面允许变形，使围岩中能形成承载环；另一方面又必须限制它，使岩体不致过度松弛而丧失或大大减少承载能力。在施工中应采用能与围岩密贴、及时筑砌又能随时加强的柔性支护结构，例如，锚喷支护等。这样，就能通过调整支护结构的强度、刚度和它参与工作的时间（涉及闭合时间）来控制岩体的变形。

（3）．为了改善支护结构的受力性能，施工中应尽快闭合，而成为封闭的筒形结构。此外，隧道断面形状应尽也许圆顺，以避免拐角处的应力集中。

（4）．通过施工中对围岩和支护的动态观测、量测，合理安排施工程序、进行设计变更及平常的施工管理。

（5）．为了敷设防水层，或为了承受由于锚杆锈蚀，围岩性质恶化、流变、膨胀所引起的后续荷载，可采用复合式衬砌。

（6）．二次衬砌原则上是在围岩与初期支护变形基本稳定的条件下修筑的，围岩和支护结构形成一个整体，因而提高了支护体系的安全度。

隧道Ⅳ级围岩开挖采用台阶开挖法，由于隧道地质条件较差，因此要按短台阶、多循环规定开挖；隧道Ⅴ级围岩开挖采用拱部留核心土环形开挖。（二）、弃渣方案本项目路线隧道开挖洞渣除部分洞外浆砌工程外，其余需要调配运用和弃除。沿线冲沟发育，地形切割强烈，隧道弃土采用在冲沟内设坝弃土造田的方案。弃土场尽量冲沟支沟内，并于沟口设立土质拦挡坝，坝外侧坡面植树种草防护，坝体内侧弃土应碾压夯实。具体弃渣场地由路线统一考虑。（三）、施工中存在问题及解决方案隧道所处地段地质条件较差，围岩级别大多为Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ级，围岩稳定性相差较大。对于自稳能力较差的地段，解决办法为：施工中缩短台阶长度，短进尺，及时施做初期支护，尽早施做仰拱，使结构尽早成环，改善围岩受力性能。洞身通过断层，断层围岩破碎，含水量大。解决方法：施工中短进尺，早封闭，强支护，加强施工中的监控量测，密切注意围岩变形，如有异常，立即采用措施。洞身处在水位线附近，岩体含水量较大。解决方法：施工中特别注意防排水，采用小导管超前注浆堵水，对于集中出水点，安装半管排水。对于出水量很大的地段，可以考虑采用帷幕注浆。对于落水洞地段，一般采用老黄土回填，从下到上分层夯实，顶层采用50cm厚C15混凝土封口，封口半径增大50100cm，工程数量以实际发生计量。对无法查明的落水洞施工时应加强超前地质预报，进一步查明落水洞的位置、规模、与隧道的相对位置及对隧道的影响限度，采用相应的工程解决措施。1.11监控量测（一）概述隧道施工过程中使用各种类型的仪表和工具，对围岩和支护、衬砌的力学行为以及它们之间的力学关系进行量测和观测，并对其稳定性进行评价，统称为监控量测。监控量测是隧道设计与施工的重要组成部分，是隧道施工管理中不可缺少的重要环节。根据本隧道围岩的组成特点，选择了地质和支护状况观测、拱顶下沉量测、周边位移、锚杆内力及拉拔力、地表下沉、围岩体内位移、围岩压力及两层间压力、钢支撑内力及外力、围岩弹性波测试等项目。施工中必须按照有关设计的有关规定、规程实行。地质超前预报应能准确开挖前方工程地质情况、水文地质、围岩松动情况及围岩类别。监控量测应达成指导施工，保证施工安全，为调整支护参数，合理变更，修改设计，有效控制投资服务。1.隧道监控量测的必要性：（1）隧道工程作为工程建筑物，受力特点与地面工程有很大的差别。（2）隧道在开挖支护成形运营的过程中，自始自终都存在受力状态变化这一特性。2.施工监控量测的目的和任务（1）通过监控量测了解各施工阶段地层与支护结构的动态变化，判断围岩的稳定性、支护、衬砌的可靠性；（2）用现场实测的结果填补理论分析过程中存在的局限性，并把监测结果反馈设计，指导施工，为修改施工方法，调整围岩级别、变更支护设计参数提供依据；（3）通过监控量测对施工中也许出现的事故和险情进行预报，以便及时采用措施，防患于未然；（4）通过监控量测，判断初期支护稳定性，拟定二次衬砌合理的施作时间；（5）通过监控量测了解该工程条件下所表现、反映出来的一些地下工程规律和特点，为此后类似工程或该施工方法自身的发展提供借鉴，依据和指导作用。（二）、重要量测项目1.周边收敛量测隧道围岩周边各点趋向隧道中心的变形称为收敛。所谓周边收敛量测重要是隧道内壁面两点连线方向的距离的变形量的量测。收敛值为两次量测的距离之差。(1)量测目的收敛量测是隧道施工监控量测的重要项目。周边位移是隧道围岩应力状态变化最直观的反映，通过周边位移量测可以达成以下目的。①判断隧道空间的稳定性；②根据变位速度判断围岩稳定限度和二次衬砌施作的合理时机；③指导现场的施工。(2)量测仪器：机械式的收敛计和数显式收敛计 2.拱顶下沉量测埋深较浅、固结限度低的地层，水平成层的场合，这项量测比收敛量测更为重要。（1）量测目的量测数据是确认围岩的稳定性，判断支护效果，指导施工工序，防止拱顶崩塌，保证施工质量和安全的最基本的资料。（2）量测仪器：精密水准仪 3.围岩内部位移量测（1）隧道围岩内部位移量测的重要目的是：①了解隧道围岩的径向位移分布和松弛范围。②判断开挖后围岩的松动区、强度下降区以及弹性区的范围。③根据实测结果优化锚杆参数，指导施工。（2）量测仪器：多点位移计4.锚杆轴力量测（1）量测目的①了解锚杆实际工作状态及轴向力的大小。②结合位移量测，判断围岩发展趋势，分析围岩内强度下降区的界线③修正锚杆设计参数，评价锚杆支护效果。（2）量测方法和仪器锚杆的轴向力测定，按其量测原理可分为电测式和机械式两类。其中电测式又可分为电阻应变式和钢弦式。电阻应变式和机械式是通过量测锚杆不同深度处的应变（或变形），然后按有关计算方法转求应力。钢弦式则是通过测定不同深度处传感器受力后的钢弦振动频率变化，转求应力，其工作原理见本章的弦测法原理。5.围岩压力及两层支护间压力量测隧道开挖后，围岩要向净空方向变形，而支护结构要阻止这种变形，这样就会产生围岩作用与支护结构上的围岩压力。围岩压力量测，通常情况下是指围岩与支护或喷层与二次衬砌混凝土间的接触压力的测试。（1）目的：了解围岩压力的量值及分布状态；判断围岩和支护的稳定性，分析二次衬砌的稳定性和安全度。（2）量测仪器接触压力量测仪器根据测试原理和测力计结构不同分为液压式测力计和电测式测力计。目前隧道中多用电测式。6.钢支撑应力量测一般在Ⅵ、Ⅴ级围岩中常采用型钢支撑；Ⅳ级围岩中常采用格栅支撑。通过对钢支撑的应力量测，可知钢支撑的实际工作状态，从钢支撑的性能曲线上可以拟定在此压力作用下钢支撑所具有的安全系数，视具体情况拟定是否需要采用加固措施。（1）量测目的①了解钢支撑应力的大小，为钢支撑选型与设计提供依据。②根据钢支撑的受力状态，判断隧道空间和支护结构的稳定性。③了解钢支撑的实际工作状态，保证隧道施工安全。（2）量测仪器：测力计。7.混凝土应力量测混凝土应力量测涉及喷射混凝土和二次衬砌模筑混凝土应力量测。其目的是了解混凝土层的变形特性以及混凝土的应力状态；掌握喷层所受应力的大小，判断喷射混凝土层的稳定状况；判断支护结构长期使用的可靠性以及安全限度；检查二次衬砌设计的合理性，积累资料。（三）、量测数据解决及应用1.量测数据解决的目的由于现场量测所得的原始数据，不可避免具有一定的离散性，其中包含着测量误差甚至测试错误。不通过整理和数学解决的量测数据一时难以直接运用。数学解决的目的是：①将同一量测断面的各种量测数据进行分析对比、互相印证，以确认量测结果的可靠性；②探求围岩变形或支护系统的受力随时间变化规律、空间分布规律，鉴定围岩和支护系统稳定状态。2.量测数据解决的内容①a.绘制位移、应力、应变随时间变化的曲线－时态曲线；b.绘制位移速率、应力速率、应变速率随时间变化的曲线；c.绘制位移、应力、应变随开挖面推动变化的曲线－空间曲线；d.绘制位移、应力、应变随围岩深度变化的曲线；e.绘制接触压力、支护结构应力在隧道横断面上分布图。②根据位移速率进行施工管理a.当位移速率大于1mm/d时，表白围岩处在急剧变形阶段，应密切关注围岩动态。b.当位移速率在1～0.2mm/d之间时，表白围岩处在缓慢变形阶段。c.当位移速率小于0.2mm/d时，表白围岩已达成基本稳定，可以进行二次衬砌作业。③根据位移时态曲线进行施工管理每次量测后应及时整理数据，绘制时态曲线。a.当位移速率不久变小，时态曲线不久平缓，表白围岩稳定性好，可适当减弱支护。b.当位移速率逐渐变小，即d2u/dt2＜0，时态曲线趋于平缓，表白围岩变形趋于稳定，可正常施工。c.当位移速率不变，即d2u/dt2=0，时态曲线直线上升，表白围岩变形急剧增长，无稳定趋势，应及时加强支护，必要时暂停掘进。d.当位移速率逐步增大，即d2u/dt2＞0，时态曲线出现反弯点，表白围岩已处在不稳定状态，应停止掘进，及时采用加固措施。（四）、施工中注意事项隧道开工前对洞门位置，明洞长度根据地形条件进一步核查，必要时现场研究拟定。洞门及明洞施工必须在雨季到来之前完毕。隧道进出口埋藏浅，覆盖层薄，地质条件差，明洞长度可视实际边仰坡特定情况酌情调整。新奥法设计施工是一体，施工图应视为预设计，施工过程中根据地质变化及监控量测情况进行信息反馈设计。施工中时刻注意，规定严格执行围岩的监控量测程序（起内容涉及地质监控、安全检查监控和量测监控），若围岩级别划分与地质不符合以及量测收敛值超过规定等情况，应及时与设计单位联系，搞好信息反馈设计，特别是雨季和大雨过后要加强监控量测。初期支护钢拱架要尽也许与喷射混凝土密贴，每榀钢拱架拱腰、拱脚必须与墙脚锚杆焊成一体，超挖时必须用喷射混凝土充实密填。初期支护完毕后，在其表面沿隧道纵向3米（渗漏段）至5米（无渗漏段），在拱腰墙顶及墙下打个泄水孔，孔深50cm,然后沿周边设160排水半管贴壁排水，并在半管外及时用砂浆封闭，使其与衬砌墙脚纵向排水管连通，规定初期支护表面用砂浆填平后，才干进行防水层的施做。施工全过程中，拱脚、边墙及墙脚不得排水和积水，围岩为土质或遇水易软化的软岩时，洞内施工排水不得采用自流排水，应设积水坑，用泵抽排水。隧道运营期间的监控、照明、通风等设施，在施工中必须做好预埋件的埋设工作。2.12环境保护隧道设计时考虑了环境保护因素，尽也许避免因人为因素而导致新的山体病害的产生，减少对工程附近的建筑、居民生活、生产和环境的不良影响。为此，在环保设计中重要考虑以下几个方面：（1）采用早进晚出的原则，减少深挖路段，保护自然坡体和植被。（2）开挖出的石渣，尽也许纵向调配，作为路基填料；对于可用于做石料的石渣应集中堆放，经加工后用于砌体工程；对于废弃的石渣，应根据各工点的实际情况，集中堆弃。弃渣场地做好护坡挡墙防护，并做好排水设施，以防止洪水期冲走弃渣形成人为的泥石流。有条件时，在弃渣顶覆盖土层复垦还田，种树造林。（3）施工期的污水应集中排放，并应通过沉淀、过滤。（4）洞口边仰坡开挖应以光面爆破为主，辅以人工开挖，严禁爆破。（5）做好施工场地竣工后的清理、绿化及复垦还田工作。第三章二次衬砌内力计算3.1基本资料成西（成都-西安）高速公路西峡岭隧道，结构断面图如图1所示。围岩类别为V级，容重,围岩的弹性抗力系，衬砌材料为C25混凝土，弹性模量为，容重h。图1衬砌结构断面图3.2荷载拟定1.根据式，围岩竖向均布压力：式中：s——围岩类别，此处s=5——围岩容重，此处；——跨度影响系数，，毛洞跨度,其中0.06m为一侧平均超挖量，时，，此处.所以，有：此处超挖回填层忽略不计。2.围岩水平均布压力：3.3衬砌几何要素1.衬砌几何尺寸内轮廓线半径内径所画圆曲线的终点截面与竖直轴的夹角；拱顶截面厚度墙底截面厚度此处墙底截面为自内轮廓半径的圆心向内轮廓墙底做连线并延长至与外轮廓相交，其交点到内轮廓墙底间的连线。外轮廓线半径：拱轴线半径：拱轴线各段圆弧中心角：2.半拱轴线长度S及分段轴长分段轴线长度：半拱线长度：将半拱轴线等分为8段，每段轴长为：3.各分块接缝（截面）中心几何要素（1）与竖直轴夹角另一方面，角度闭合差。（因墙底面水平，计算衬砌内力时用）（2）接缝中心点坐标计算由图2上直接量出3.4计算位移1.单位位移用辛普生法近似计算，按计算列表进行。单位位移的计算见附表1。单位位移值计算如下：图2衬砌计算图计算精度校核为：闭合差。注：1.I—截面惯性矩，，b取单位长度。2.不考虑轴力的影响。2.载位移—积极荷载在基本结构中引起的位移（1）每一楔块上的作用力竖向力：式中：--衬砌外缘相邻两个截面之间的水平投影长度，由图2量得：（校核）水平压力：式中：--衬砌外缘相邻两截面之间的竖直线投影长度，由图2量得：（校核）自重力：式中：--接缝i的衬砌截面厚度。注:计算G8时，应使第8个楔块的面积乘以。作用在各楔块上的力均列入附表2，各集中力均通过相应图形的形心。（2）外荷载在基本结构中产生的内力楔块上各集中力对下一接缝的力臂由图2中量得，分别记为。内力按下式计算（见图三）。弯矩：图三内力计算图示轴力：式中：--相邻两接缝中心点的坐标增值，按下式计算：的计算见附表2及附表3。基本结构中，积极荷载产生弯矩的校核为：另一方面，从附表2中得到 闭合差（3）积极荷载位移（计算过程见附表4）计算过程见附表4.计算精度校核闭合差。3.载位移—单位弹性抗力及相应的摩擦力引起的位移（1）各接缝处的抗力强度抗力上零点假定在接缝3，；最大抗力值假定在接缝5，；最大抗力值以上各截面抗力强度按下式计算：查附表1，算得：最大抗力值以下各截面抗力强度按下式计算：式中：--所考察截面外缘点到h点的垂直距离；--墙角外缘点到h点的垂直距离。由图1中量得：则：按比例将所求得的抗力绘于图1上。（2）各楔块上抗力集中力按下式近似计算：式中：--楔快i外缘长度，可通过量取夹角，用弧长公式求得，的方向垂直于衬砌外缘，并通过楔块上抗力图形的形心。（3）抗力集中力与摩擦力的合力按下式计算：式中：--围岩与衬砌间的摩擦系数，此处取=0.2。则：其作用方向与抗力集中力的夹角。由于摩擦阻力的方向与衬砌位移的方向相反，其方向向上。画图时，也可取切向：径向=1：5的比例求出合力的方向。的作用即为与衬砌外缘的交点。将的方向线延长，使之交于竖直轴，量取夹角，将分解为水平与竖直两个分力：以上计算列入附表5.（4）计算单位抗力及其相应的摩擦力在基本结构中产生的内力弯矩：轴力：式中：--力至接缝中心点的力臂，由图1量得。计算见附表6，7。(5)单位抗力及相应摩擦力产生的载位移计算见附表8。校核为：闭合差。4.墙底（弹性地基上的刚性梁）位移单位弯矩作用下的转角：积极荷载作用下的转角：单位抗力及相应摩擦力作用下的转角：3.5解力法方程衬砌矢高计算力法方程的系数为：以上将单位抗力及相应摩擦力产生的位移乘以，即为被动荷载的载位移。求解方程为：式中：以上解得的值应代入原方程，校核计算是否对的，此处从略。3.6计算积极荷载和被动荷载（）分别产生的衬砌内力计算公式为：计算过程列入附表9，10。3.7最大抗力值的求解一方面求出最大抗力方向内的位移。考虑到接缝5的径向位移与水平方向有一定得偏离，因此修正后有：计算过程列入附表11，位移值为：最大抗力值为：3.8计算衬砌总内力按下式计算衬砌总内力：计算过程列入附表12。计算精度的校核为以下内容：根据拱顶切开点的相对转角和相对水平位移应为零的条件来检查：式中：闭合差：式中：闭合差：3.9衬砌截面强度检算检算几个控制截面：1.拱顶（截面0）又有： 式中：--混凝土极限抗拉强度，取。2.截面2式中：--混凝土极限抗压强度，取。3.截面74.墙底（截面8）偏心检查其他各截面偏心距均小于0.45d3.10内力图将内力计算结果按比列绘制成弯矩图M与轴力图N，如图4所示。图4衬砌内力图 第四章隧道通风计算4.1隧道需风量计算1.隧道通风的基本参数：道路等级：高速公路，分离式双向四车道；计算行车速度：;空气密度:隧道坡度：隧道的断面面积：；隧道的轮廓周长：；隧道当量直径：设计交通量：近期（2023年，为通车年）：20230辆/天；远期（2032年，做2023考虑）：32023辆/天；上下行比例均为1：1，高峰小时系数为0.14.交通组成(上行线)汽油车：小型客车15%，小型货车18%，中型货车24%；柴油车：中型货车24%，大型客车13%，大型货车6%；隧道内平均气温：2.拟定CO排放量（1）取CO基准排放量为（按每年1.5%递减）(1995年):；（2）考虑CO的车况系数：1.0；（3）依据规范，分别考虑工况车速100km/h,80km/h,60km/h,40km/h,20km/h,10km/h（阻滞）。不同工况下的速度修正系数和车密度修正系数如表4-1所示。不同工况车速、值表4-1工况车速（km/h）1008060402010i1=2.2%1.41.21.01.01.00.8i2=-2.2%1.21.01.01.00.80.80.60.7511.536（4）考虑CO的海拔高度修正系数：第一段平均海拔高度：，；第二段平均海拔高度：，；（5）考虑CO的车型系数如表4-2所示。考虑CO的车型系数表4-2车型各种柴油车汽油车小客车旅行、轻型货车中型货车拖挂、大型货车1.01.02.55.07.0（6）交通量分解：、2023年：单洞高峰小时交通量：20230×50%×0.14=1400辆/h；汽油车：小型客车210辆/h，小型货车252辆/h,中型货车336辆/h；柴油车：中型货车336辆/h,大型客车182辆/h,大型货车84辆/h；2032年：单洞高峰小时交通量：32023×50%×0.14=2240辆/h；汽油车：小型客车336辆/h，小型货车403辆/h,中型货车538辆/h；柴油车：中型货车538辆/h,大型客车291辆/h,大型货车134辆/h；（7）计算各工况车速下隧道CO排放量:时，同样可以计算其他各工况下CO排放量如表5-3所示：各工况车速下CO排放量（单位：10-2m3/s）表4-3工况车速1008060402010近期CO排放量0.8580.9081.1021.6532.9694.088远期CO排放量1.1861.2551.5322.2854.1045.651注：交通阻滞时按最长1000m计算，两端分别计算后取最大值。（8）最大CO排放量：由上述计算可以看出，在工况车速为10km/h时，CO排放量最大；3.稀释CO的需风量（1）根据规范，取CO设计浓度为：。（2）隧道设计温度，换算为绝对温度。（3）隧址大气压无实测值，按下式计算：式中：——标准大气压，101325Pa；——重力加速度，9.81m/s2；——隧址平均海拔高度：隧道平均海拔高度为1278.875m；——空气气体常数，287。计算可得：（4）稀释CO的需风量为：4.烟雾排放量（1）取烟雾基准排放量（按每年1.5%递减）为（1995年）：；（2）考虑烟雾的车况系数为：1.0；（3）依据规范，分别考虑工况车速80km/h,60km/h,40km/h,20km/h,10km/h(阻滞)；不同工况下的速度修正系数、车密度修正系数如表4-5所示。不同工况车速、值表4-5工况车速（km/h）8060402010i1=2.2%2.62.21.60.8860.886i2=-2.2%0.520.520.520.3920.3920.7511.536（4）柴油车交通量（计算过程同CO）如下：2023年：柴油车：中型货车336辆/h,大型客车182辆/h,大型货车84辆/h；2032年：柴油车：中型货车538辆/h,大型客车291辆/h,大型货车134辆/h；（5）考虑烟雾的海拔高度修正系数：第一段平均海拔高度：，；第二段平均海拔高度：，；（6）考虑烟雾车型系数如表4-6所示。考虑烟雾的车型系数附表4-6柴油车轻型货车中型货车重型货车、大型客车、托挂车集装箱车0.41.01.53-4（7）计算各工况下隧道烟雾排放量：当时，得：同样可以计算其他工况车速下烟雾排放量如表5-7所示。各工况车速下烟雾排放量（单位：m3/s）表4-7工况车速8060402010烟雾排放量（近期）0.6400.7450.8721.0541.813烟雾排放量（远期）0.8821.0261．2021.4532.498注：交通阻滞时按最长1000m计算，两端分别计算后取最大值。（8）最大烟雾排放量：由上述计算可以看出，隧道在工况车速为10km/h时，烟雾排放量最大；5.稀释烟雾的需风量（1）根据规范，取烟雾设计浓度为，则烟雾稀释系数。（2）稀释烟雾的需风量为：6.稀释空气内异味的需风量取每小时换气次数为5次，则有：7.考虑火灾时排烟的需风量取火灾排烟风速为，则需风量为：8.结论综合以上计算可知：隧道需风量由稀释烟雾的需风量决定，为：4.2单向交通隧道射流风机纵向通风计算1.计算条件隧道长度：隧道断面积：断面当量直径：设计交通量：；大型车混入率：计算行车速度：需风量：；隧道设计风速： 隧址空气密度：2.隧道内所需升压力隧道内所需的升压力由以下三项决定：（1）空气在隧道内流动受到的摩擦阻力及出入口损失为：（2）隧道两洞口等效压差由于无实测资料，引起隧道自然风流的两洞口等效压差取：（3）交通风产生的风压力：汽车等效抗阻面积：隧道内与风流方向同向的车辆数：根据上述计算，采用可逆转射流风机，可充足运用交通风产生的风压，两洞口存在的等效压差由于较不稳定，应作为阻力计算，因此隧道内所需要的升压力为：3.隧道所需1120型射流风机台数1120型射流风机每台的升压力计算：代入得：故： 若按每组2台布置，近期可布置3组，远期可布置3组。由于远期与近期所需风机数相同所以可按近期布置，布置3组风机。第五章照明计算5.1基本资料隧道设计车速，单向双车道交通，水凝混凝土路面，纵坡，设计交通量近期1400辆/h，远期2240辆/h，隧道内路面宽度，灯具安顿高度5.5米，双侧对称布置。5.2接近段长度，洞外亮度（北口）5.3基本照明计算由规范可知，隧道的照明由基本照明和加强照明两部分组成，基本照明按中间段照明考虑，加强照明用功率较大的灯具加强照明。 根据规范，中间段亮度：近期远期由于，路面平均照度公式为：式中：——灯具布置系数，对称布置取2；——运用系数，由灯具的运用系数曲线图查得取0.35；——隧道路面宽度（m）；——灯具间距（m）；——灯具的养护系数，取0.7；——灯具的额定光通量；（150W高压钠灯）；近期：,（取11.0m）；远期：,（取7.5m）；5.4加强照明计算1.入口段（1）入口段亮度：近期远期式中：——入口段亮度折减系数，此处近期取0.039，远期取0.044。（2）入口段平均照度计算取水泥混凝土路面平均亮度与平均照度间的换算关系为：；所以：隧道入口段平均照度为：近期远期（3）入口段长度计算（h=5.5m）（取148.5m）(4)入口段加强照明布灯间距计算加强照明平均照度：近期远期加强照明平均照度：（400W高压钠灯）；，（取0.9m）；远期S=0.807（取0.8m）2.过渡段计算（1）各过渡段的亮度和长度计算由于，入口段亮度：近期；远期则：过渡段I的亮度：近期；远期过渡段Ⅱ的亮度：近期；远期过渡段Ⅲ的亮度：近期；远期过渡段I、Ⅱ、Ⅲ的长度分别为：（2）各过渡段平均照度计算近期：远期：（3）各过渡段加强照明灯具布置加强照明平均照度：近期远期过渡段I加强照明灯具布置：近期，（取1.85m）；远期（取1.65m）（250W的高压钠灯）；过渡段Ⅱ加强照明灯具布置：近期，（取3.50m）；远期（取3.00m）（150W高压钠灯）；过渡段Ⅲ加强灯具布置：近期远期，（取6.0m）；（100W高压钠灯）；3.中间段计算由于中间段照明与基本段照明相同，所以：（150W高压钠灯）；近期：,（取11.0m）；远期：,（取7.5m）；4.出口段计算近期远期所以：近期：,（取3.5m）远期：,（取2.5m）;（250W的高压钠灯）；出口段的长度取60。5.5结论根据上面计算可计算得：（按远期布置）基本照明时：需要布置150W的高压钠灯173组（间距7.5m，全长布置）。加强照明时：入口段需布置400W的高压钠灯174组（间距0.8m，布置138.5m）(共148.5m，前10m不布置)，过渡段Ⅰ需布置250W的高压钠灯65组（间距1.65m，布置106m），过渡段Ⅱ需布置150W的高压钠灯37组（间距3m，布置111m），过渡段Ⅲ需布置100W的高压钠灯28组（间距6m，布置167m），出口段照明需布置250W的高压钠灯24组（间距2.5m，布置60m）。5.6调光当洞外亮度和交通量发生变化时，入口段、过渡段、出口段照明亮度应根据洞外亮度和交通量变化分级调整。白天调光分级亮度调光Ⅰ晴天开所有灯Ⅱ云天0.5开一半的灯Ⅲ阴天0.25开1/4的灯Ⅳ傍晚0.5开一半的灯 夜间调光分级亮度调光Ⅰ交通量较大与相等开所有基本照明灯Ⅱ交通量较小0.5但不小于1开一半的基本照明灯第六章施工组织设计6.1概述（一）、工程内容本标段所包含的西峡岭隧道设计为分两座分离式隧道：上行线全长1293.8米，下行线全长1293.8米，是所在高速公路工程施工中的控制性工程。（二）、施工安排1）隧道采用新奥法、机械化快速掘进施的施工方案，两头掘进开挖。Ⅴ级围岩地段采用环形开挖预留核心土法施工；Ⅳ级采用正台阶法施工。2）出渣运送采用无轨运送方式，先运至路基需填筑处，再将多余碴弃至洞外指定的弃碴场内，并按设计及地方环保部门规定做好挡护工程。3）为保证工程质量，喷射混泥土采用湿喷技术，采用整体式液压钢模衬砌台车全断面衬砌，仰拱先行，及时闭合断面，增强衬砌结构的承载能力。4)在进洞前，先施工管棚及护拱，在∮50管棚、超前小导管及护拱的保护下进行开挖。（三）施工顺序施工队伍进场后，立即进行设计图纸与实际情况的核对工作，并组织修筑施工便道，平整场地，修建临时生产、生活房屋及施工需要的临时设施，安装调试施工机械设备，组织材料进场，进行职工开工前技术岗位培训，为进洞作好准备。进洞前作好洞顶天沟（截水沟），开辟施工场地，为正洞施工排水、出碴、通风提供条件。施工顺序安排：先开挖明洞及洞门土方，进行喷锚支护，然后开始暗洞开挖，施作二衬前浇注完明洞混凝土，接着进行二衬施工，最后施作洞门。正洞施工按照先主洞后横洞的顺序进行，避免施工干扰。施工中水沟、电缆沟紧跟衬砌，最后统一铺筑混泥土路面。6.2施工方法及工艺根据西峡岭隧道左、右线围岩情况，综合考虑隧道施工的技术难度，保证满足工期规定的前提下，Ⅴ、Ⅳ级围岩采用正台阶法施工。（一）、工程特点及重要技术措施1)工程特点西峡岭隧道具有以下重要特点：①开挖断面大。两隧道单向行驶均为2车道，Ⅴ级围岩最大开挖宽度12.80m，最大开挖高度10.12m，开挖断面106.3m2。②埋深浅。隧道进、出口埋深浅，隧道上、下行进、出口均有明洞。③地质条件差。隧道穿越岩层为泥岩夹页岩，薄层构造，层理发育，易风化成碎片状。④地下水发育。地下水由大气降水补给，由于岩体破碎，地表水易于渗入，形成地下水。地下水使泥岩软化，使其强度大大减少。⑤洞口标高较高，进洞条件困难。2)重要技术措施①由于地质条件差，隧道开挖采用线形微震爆破新技术和光面爆破技术，尽量减少对围岩的扰动，并及时做好初期支护，必要时提前施作二次衬砌，以保证施工安全和工程质量。②对于易出现塌方的Ⅳ、Ⅴ级围岩，采用超前小导管等预支护措施，保证安全通过。开挖采用短进尺、弱爆破，洞口段尽量采用机械开挖，以最大限度减少对围岩的扰动。③开挖方法，Ⅳ级围岩采用超短台阶法；Ⅴ级围岩采用拱部留核心土环形开挖法，上、下台阶同时钻孔同时爆破，以减少爆破次数和对围岩的扰动。Ⅲ级围岩采用全断面法，以便使用大型机械。④二次衬砌两隧道均采用衬砌台车，先墙后拱施工，以保证衬砌的整体性和防渗性。⑤根据“新奥法”施工原理和规定，及时开展施工量测，做好信息反馈，以指导安全施工。⑥加强排水措施，及时排除地下水，防止浸泡围岩。（二）、进洞施工方法在按设计放线后，采用挖掘机为主开挖洞口土石方。本隧道进出口端左、右线均为Ⅴ级围岩，洞口围岩稳定性差。为保证安全进洞，在左、右线进出口端进洞前，按设计规定施工φ89管棚、施作护拱，在管棚、护拱的掩护下进行洞口段开挖施工。（三）、明洞施工西峡岭隧道各口均有明洞，施工采用大开挖，开挖重要采用机械，局部坚硬岩石用控制爆破炸除。开挖前做好地表排水系统，开挖从上向下进行，随开挖随防护，防止滑塌。待暗洞掘进一定长度，不影响明洞混泥土衬砌安全时，进行先墙后拱全断面模注钢筋混泥土并及时做好防水层和回填，以保证安全，其工艺流程如下：测量划线→开挖→边仰坡防护→台车就位→绑扎钢筋→灌注混泥土→做防水层→回填明洞施工工艺流程图1)洞口Ⅴ级围岩开挖洞口为Ⅴ级围岩浅埋段采用超短台阶法开挖，下台阶滞后上台阶3-5m，上台阶的碴用长臂反铲挖掘机清理到下台阶，然后装运出碴。由于洞口围岩风化破碎，为了防止洞口坍塌和能顺利进洞，采用∮50小导管注浆进行超前支护围岩，开挖后及时做初期支护，并用工字钢架加强初期支护。开挖进尺控制一次立一榀工字钢拱架，以保证施工安全。为保证洞口稳定，在明洞衬砌外施作2m套拱,支挡仰坡,防止坍塌。洞口开挖重要用机械进行，若有坚硬岩石时则采用控制爆破炸除，以减少震动减少对围岩的扰动。并且控制每次开挖进尺0.8m，即一榀工字钢拱架间距，以便及时架立钢拱架支护围岩，保证安全。洞口开挖工艺流程如下图。测量划线→施做套拱→施打小导管并注浆→开挖→装碴运送→初喷混泥土→打锚杆挂网→架钢拱架→补喷混泥土至设计厚度→下一循环若使用爆破开挖时,其作业循环时间见表5-4。作业循环时间表5-4项目测量划线打小导管并注浆钻孔装药爆破通风除尘清除危石初喷混泥土装碴运送打锚杆挂网立钢支撑补喷混泥土至设计厚度合计时间(h)1.03.52.01.00.50.51.03.52.01.53.019.5注：打小导管注浆时间为平均到每循环中的时间，不是实际施做时间。2)Ⅳ级围岩开挖Ⅳ级围岩,岩石也较破碎,采用∮50小导管注浆进行超前支护并设有PS格构梁加强初期支护，亦采用超短台阶法开挖，用线形微震爆破法施爆。为了防止塌方保证施工安全,开挖后及时架立钢支撑和施作初期支护。其工艺流程如下图。测量划线→施做小导管并钻孔→装药爆破→通风降尘→清除危石→初喷混泥土→装碴运送→打锚杆挂网→立钢支撑→补喷混泥土至设计厚度→下一循环控制掘进每循环进尺1.5m,即每二循环立三榀钢支撑，循环作业时间见表5-5。作业循环时间表：表5-5项目测量施做小导管并钻孔装药爆破通风除尘清除危石初喷混泥土装碴运送打锚杆挂网立钢支撑补喷混泥土至设计厚度合计时间(h)1.04.51.50.50.51.04.52.01.54.021.03)工期安排（进度指标）根据以往施工经验，我单位投入的机械设备，安排切实可行并留有余地的进度指标。综合月成洞如下：1号隧道上行30.9m；1号隧道下行31.4m；2号隧道上行41.5m；2号隧道下行37.2m。各工序进度指标见表5-7。各工序施工进度指标：表5—7隧道名 围岩级别及衬砌类型项目指标ⅤⅣⅢSⅤSⅣSⅢ上行隧道掘进月进尺(m)2545二次衬砌月进尺(m)6070仰拱及回填月进尺(m)9090水沟及电缆槽月进尺(m)120120路面及稳定层月进尺(m)10001000下行隧道掘进月进尺(m)3050100二次衬砌月进尺(m)607090仰拱及回填月进尺(m)9090水沟及电缆槽月进尺(m)120120120路面及稳定层月进尺(m)100010001000（四）、重要工序的施工1）拱部超前支护两隧道Ⅴ级围岩设有∮50×5小导管注浆超前支护，该隧道使用液压钻孔台车钻孔和安装。2）超前小导管施工a．小导管参数。长度—4.0m，外径—∮50mm；环向间距—50和70cm.外插角—5°；搭接长度—不小于1.0m。材料─厚5mm热轧无缝钢管;注浆材料─水泥浆。小导管四周钻4排∮8孔眼，呈梅花形布置，纵向间距15cm，前端做成尖形，尾部焊∮6加强箍。b．小导管施工小导管采用先钻孔后下钢管法施工，钻孔时开孔从工作面最后一榀工字钢拱架上部穿过，打入小导管后，钢管尾部和工字钢架焊接成整体。止浆墙采用喷射混泥土，掌子面和附近拱部1.0m范围,喷30cm厚混泥土进行封闭。孔口用CS麻丝胶泥止浆。然后进行注浆。其施工工艺如下：测量布孔→钻孔→清孔→顶入钢管→封闭掌子面→清管→注浆→开挖c．注浆(Ⅰ)浆液。本隧道采用单液水泥浆。其水灰比暂定为1:1～0.8:1。施工时根据实际实验调整拟定。假如地下水大时，可注水泥，水玻璃双浆液。注浆使用425#水泥。(Ⅱ)注浆压力。初压0.5～1.0Mpa，终压4～5Mpa。(Ⅲ)单孔注浆量。单孔注浆量和围岩的孔隙率有关，施工时可初步按下式计算：Q=π.R02.L.n.βQ—浆液注入量(m3)R0—注浆有效扩散半径(m)L—注浆段长度(m)n—岩体裂隙率或孔隙率，一般取1～5%β—浆液的充盈系数，取0.3～0.9d．注浆工艺采用KBY50—70型双液注浆泵进行注浆，注浆工艺流程如图：水泥浆高压水泥浆压力表注浆泵混合器岩体水泥浆高压水泥浆压力表注浆工艺流程图e．注浆注意事项(Ⅰ)注浆前检查注浆泵、管路及接头的牢固限度，防止浆液冲出伤人。(Ⅱ)注浆时密切监视压力变化，发现异常及时解决。(Ⅲ)注浆注意防止串浆和跑浆，若发生串浆和跑浆要停止注浆，分析因素随时解决。(Ⅳ)做好注浆压力、注浆量、注浆时间等各项记录。3）钻爆钻爆是保证开挖断面轮廓平整准确、减少超欠挖、减少爆破震动、维护围岩自承能力的关键，采用光面爆破技术，可以达成以上目的，施工时要做好以下几项工作。a．测量。测量是控制开挖轮廓精确度的关键。我处采用DMY-1型隧道断面激光测量仪，每一循环都由测量技术人员在掌子面标出开挖轮廓和炮孔位置。b．钻孔。采用气腿式凿岩机钻孔。钻孔时按照炮孔布置图对的对孔，钻孔严格按设计炮孔方向钻进，把对孔误差减到最小，以保证爆破质量。掏槽孔要保证平行，周边孔开眼要在轮廓线内5cm，外插角1°—2°,保持开挖错台在10cm以内；周边孔对孔误差环向不大于5cm，径向不大于3cm；掏槽孔不大于3cm，其它炮孔开眼误差不大于5cm。c．装药。钻完孔要把炮孔吹洗干净，经检查合格后才可装药。装药分片分组负责，严格按爆破设计规定的装药量、雷管段号“对号入座”。爆破网路连接、检查及起爆，按照爆破设计规定和《爆破安全规程》GB6722-86执行。d．堵塞。堵塞炮孔可以提高炸药能量的运用率，从而减少炸药用量，减少爆破震动效应。装药后用合格炮泥进行认真堵塞，掏槽孔要把不装药部分堵满，周边孔堵塞长度不小于20cm，其余炮孔堵塞长度不小于最小抵抗线的80%，以保证爆破效果和安全。钻爆参数见爆破设计。4）初期支护喷、锚支护可迅速控制或限制围岩松弛变形，充足发挥围岩自承能力，是“新奥法”施工的重要环节。本隧道采用锚、喷作初期支护，Ⅴ、Ⅳ级围岩挂有双层钢筋网，并有工字钢和PS格构梁加强初期支护。喷锚支护按照《锚杆喷射混泥土支护技术规范》GBJ86-85、《公路工程质量检查评估标准》JTJ071-98和其它有关规范、规则施工和检查。喷射混泥土：预拌料在洞外以强制拌合机拌合，用混泥土输送车运至洞内工作面。采用TK-961型湿喷机和MBT/MEYCO混泥土喷射机械手进行“湿喷作业”以减少粉尘，减少回弹量。其工艺流程如下图。料场速凝剂配料拌合机喷射机喷嘴早强剂等外加剂高压风a．配合比砂、石料由实验室按照规范选用合格料，水通过化验合格才可使用。初定配合比如下：水泥：砂：碎石：水=1:2:2:0.5以上为参考配合比，施工中结合实际由实验室选定，喷射混凝土的混合料要随拌随用。按照实验室选定数量掺入早强剂和速凝剂。b．喷射混凝土的质量标准混凝土分层喷射，初喷厚度3～5cm,以后分层喷射至设计厚度。喷混泥土表面要平整圆顺，钢筋、钢拱架等不外露，保护层厚度不小于2cm。喷混泥土厚度要随时检查，厚度不够或不平则进行补喷。假如有开裂、下坠和滑移等现象要清除重喷。5）锚杆两隧道采用注浆锚杆，为保证施工质量，工程采用专用NZ130A型注浆机注浆，采用掺加FDN早强剂砂浆，注浆用525号水泥，水灰比0.38~0.45，水泥和砂的比例1：1，并掺入5%氧化镁膨胀剂。施工时由实验室选定各种配合比，以保证锚固质量。选用钻孔台车钻锚杆孔，钻孔前按设计位置定出孔位，当遇石质破碎时，可采用加深、加密锚杆措施。钻孔应和锚杆所在部位岩层面垂直，钻孔直径大于杆体直径15mm，钻孔深度大于锚杆长度10cm。锚杆安装作业在初喷混泥土后立即进行。6）钢筋网片、工字钢拱架和PS格构梁的制作及安装。加工时其材质、规格、结构形式严格按设计规定。焊接件的焊接工艺和质量按《钢结构工程施工及验收规范》GB50205-95的规定操作和检查。拱部钢筋网片直接在工作面制作,边墙钢筋网在洞外制作，进洞安装。钢拱架在洞外运用胎架制作，工字钢架也可在工厂订做。安装工作是在初喷混泥土和打锚杆后进行，安装时中线、高程和垂直度均由测量严格控制，并与锚杆钢筋网焊接成整体，在两榀钢拱架之间环向每米设一根∮22纵向连接钢筋把钢拱架连成整体。钢拱架和初喷混泥土表面密贴顶紧，若有空隙时先用特制的楔形混泥土垫块挤紧，再喷混泥土填充密实，尔后进行喷混泥土作业。7）装碴运送两隧道均采用无轨运送出碴，使用装载机装碴，自卸汽车运碴至填方处或弃碴场。上台阶的石碴用长臂反铲挖掘机清理到下台阶进行装运。8）防排水施工(Ⅰ)隧道衬砌防水卷材的安设两隧道衬砌防水采用TDT450土工布和0.8～1.0mm厚防水板，铺设在初期支护和二次衬砌之间。防水卷材的安设在自制的台车上进行，台车长7m轨距与衬砌台车相同。安设采用吊挂式，每1m2不少于一个吊挂点。吊挂工作超前二次衬砌10～20m。为了保证粘结质量，粘结工作在洞外进行，粘结成大块后进洞安装。洞外场地平整硬化，并采用防雨措施。防水卷材大块在平整的场地上拼接，环向长度根据隧道实际喷混泥土内轮廓长留出1.0～1.5m富裕量，以防模注混泥土时拉坏。纵向一般用3～4幅拼接成一大块，以便于搬运吊挂为宜。拼接缝宽度10cm，洞内接缝和二次衬砌工作缝错开1m以上。防水卷材吊挂前，为防尖物刺破做好以下工作：a．凸出的钢筋头等铁件，先切断，后锤平并抹砂浆防护。b．清除喷混泥土表面的凸出石等尖物，并找平使表面平整圆顺。（Ⅱ）施工缝和沉降缝防水a．施工缝防水。施工缝采用BW型遇水膨胀止水条止水。施工时在挡头板中线处钉一光滑板条，大小和1/2止水条同，拆模后在槽中放入止水条，并用胶和钉加以固定，防止灌筑下一环混泥土时移位。b．沉降缝防水。在围岩类别变化处和衬砌结构变化处设立沉降缝。沉降缝采用PE型中埋式橡胶止水带止水。根据以往施工经验，橡胶止水带的安设比较困难，必须精心施工。模筑混泥土时，在沉降缝处设立钢筋夹，卡住止水带，并用浸沥青木丝板和挡头板一起夹住止水带，防止灌筑混泥土时变形移位。（Ⅲ）衬砌排水施工根据地下水情况,纵向间隔5~10m环向设立Ω型半管排水管,把水引入横向排水管经由排水沟排出洞外。环向排水管安装在初喷混泥土后进行，在有渗水处安装排水半管，然后再喷混泥土覆盖，若有渗水时，反复以上工作，直至喷混泥土表面无渗水为止。在初期支护完毕后,有渗水处纵向间隔3.0m无水处间隔5.0m,从拱腰至墙底打深50cm排水孔3～5个,环向设立YAS型排水半管,把水引入纵向排水管，半管外用砂浆封闭。在边墙下部设PVC∮160×4纵向排水管和防水板同时施工。9）二次衬砌a施工工序采用全断面模筑二次衬砌。其衬砌施工时间由监控量测结果决定。一般水平收敛速度小于0.15mm/d，或拱项下沉速度小于0.1mm/d，即围岩变形基本稳定后施做。两隧道用25号混泥土做二次衬砌，25号混泥土严格按“规范”及设计标准进行施工。根据泵送混泥土施工工艺设计配合比，通过实验后拟定，保证达成强度指标25号。混泥土采用自动计量强制式拌合机拌制，搅拌时间不小于2min。混泥土用运送车运送至工作面，用输送泵送入衬砌台车模板内。用插入式震捣器和附着式震捣器震捣密实。每循环衬砌长度10m，其施工工艺流程如下图。清理基底→测量检查→衬砌台车就位→测量校核→自动计量拌制混泥土→混泥土运送车运送混泥土→泵送混泥土入模→震捣器震捣→拆模→养生b衬砌施工二次衬砌采用HZQ-500型混泥土搅拌站拌制混泥土，搅拌站自动计量可保证混泥土质量，每小时生产25m3，完全可以满足规定。衬