高大支模安全施工计算书

1.1板模板（轮扣式）计算书 11.1.2工程属性 11.1.3荷载设计 21.1.4模板体系设计 21.1.5面板验算 51.1.6小梁验算 61.1.7主梁验算 71.1.8可调托座验算 101.1.9立杆验算 111.1.10高宽比验算 111.1.11架体抗倾覆验算 111.1.12立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】 121.2梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书 141.2.2工程属性 141.2.3荷载设计 141.2.4模板体系设计 151.2.5面板验算 171.2.6小梁验算 181.2.7主梁验算 211.2.8可调托座验算 221.2.9立杆验算 221.2.10高宽比验算 231.2.11架体抗倾覆验算 241.2.12立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】 241.3梁侧模板计算书 261.3.1工程属性 261.3.2荷载组合 261.3.3支撑体系设计 271.3.4面板验算 281.3.5小梁验算 291.3.6主梁验算 311.3.7对拉螺栓验算 321.1板模板（轮扣式）计算书计算依据：序号规范名称编号1《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20184《混凝土结构设计规范》GB50010-20105《建筑结构荷载规范》GB50009-20126《钢结构设计标准》GB50017-20171.1.2工程属性新浇混凝土楼板名称屋面板，标高13.85m新浇混凝土楼板板厚(mm)250模板支架高度H(m)13.4模板支架纵向长度L(m)92模板支架横向长度B(m)43支架外侧模板高度Hm（mm）10001.1.3荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.45混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)11风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份黑龙江0.35ωk=ω0μzμst=0.06地区哈尔滨市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(城市郊区)1.088模板支架顶部离建筑物地面高度(m)13.4风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.157整体模板支架μstw2.259ωfk=ω0μzμstw=0.86支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.4951.1.4模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级I级主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900步距h(mm)1200顶层步距hˊ(mm)1200立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度h2(mm)450小梁间距l(mm)150小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面外露1荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数γL10.9可变荷载的分项系数γQ11.5永久荷载的分项系数γG11.3结构重要性系数γ01设计简图如下：图1.1-2模板设计平面图图1.1-3纵向剖面图图1.1-4横向剖面图1.1.5面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)8000面板计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×1=12.338kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.25))×1＝6.375kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝q1l2/8＝12.338×0.152/8＝0.035kN·mσ＝Mmax/W＝0.035×106/24000＝1.446N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×6.375×1504/(384×8000×144000)=0.036mmν＝0.036mm≤[ν]＝L/400＝150/400＝0.375mm满足要求！1.1.6小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)□40×40×2.5小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)8.22小梁计算方式四等跨连续梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×0.15＝1.89kN/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.15＝1.282kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b=1×1.5×0.9×3×0.15＝0.608kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.282×0.92+0.121×0.608×0.92＝0.171kN·mM2＝q1L12/2=1.89×0.152/2＝0.021kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.171，0.021]＝0.171kN·mσ=Mmax/W=0.171×106/4110=41.524N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.282×0.9+0.62×0.608×0.9＝1.039kNV2＝q1L1＝1.89×0.15＝0.283kNVmax＝max[V1，V2]＝max[1.039，0.283]＝1.039kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=1.039×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×82200×5)＝6.678N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.25))×0.15＝0.986kN/m挠度,跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.986×9004/(100×206000×8.22×104)＝0.242mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.986×1504/(8×206000×8.22×104)＝0.004mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×150/400＝0.75mm满足要求！1.1.7主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48.3×3.5主梁计算截面类型(mm)Ф48×3.2主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)11.36主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×0.15＝1.919kN/mq1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.45+(24+1.1)×0.25)×0.15＝1.311kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×0.15＝0.608kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.45+(24+1.1)×0.25))×0.15＝1.009kN/m承载能力极限状态按四等跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.311×0.9+1.223×0.608×0.9＝2.018kN按四等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.393q1静+0.446q1活)L+q1l1＝(0.393×1.311+0.446×0.608)×0.9+1.919×0.15＝0.996kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝1.211kN;正常使用极限状态按四等跨连续梁，R'max＝1.143q2L＝1.143×1.009×0.9＝1.038kN按四等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.393q2L+q2l1＝0.393×1.009×0.9+1.009×0.15＝0.508kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.623kN;计算简图如下：图1.1-5主梁计算简图一图1.1-6主梁计算简图二2、抗弯验算图1.1-7主梁弯矩图一(kN·m)图1.1-8主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.652×106/4730=137.863N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算图1.1-9主梁剪力图一(kN)图1.1-10主梁剪力图二(kN)τmax=2Vmax/A=2×4.491×1000/450＝19.961N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算图1.1-11主梁变形图一(mm)图1.1-12主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.746mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.286mm≤[ν]=2×100/400=0.5mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.477kN，R2=7.811kN，R3=7.946kN，R4=3.986kN图二支座反力依次为R1=4.229kN，R2=7.881kN，R3=7.881kN，R4=4.229kN1.1.8可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝7.946/0.6=13.243kN≤[N]＝30kN满足要求！1.1.9立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Φ48.3×3.5立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3.2钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)450立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.73抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1200+2×0.7×450=1830mml0=ηh=1.2×1200=1440mmλ=max[l01，l0]/i=1830/15.9=115.094≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:λ=l0/i=1830.000/15.9=115.094查表得，φ1=0.483Mwd=γ0×γLφwγQMwk=γ0×γLφwγQ(ζ2wklah2/10)=1×0.9×0.6×1.5×(1×0.06×0.9×1.22/10)=0.006kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[4.477,7.881,7.946,4.229]/0.6+1×1.3×0.15×13.4=15.856kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝15.856×103/(0.483×450)+0.006×106/4730=74.283N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！1.1.10高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=13.4/43=0.312≤3满足要求！1.1.11架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.86=0.774kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la×Hm×ωmk=0.9×1×0.495=0.446kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×13.42×0.774+13.4×0.446=75.459kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=432×0.9×[0.15×13.4/(0.9×0.9)+0.45]+2×1×43/2=4921.278kN.m≥3γ0Mok=3×1×75.459=226.378kN.M满足要求！1.1.12立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】支撑层楼板厚度h(mm)200混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)100F1=N=15.856kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=180mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×180/1000=137.879kN≥F1=15.856kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=15.856kN满足要求！1.2梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：序号规范名称编号1《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20184《混凝土结构设计规范》GB50010-20105《建筑结构荷载规范》GB50009-20126《钢结构设计标准》GB50017-20171.2.2工程属性新浇混凝土梁名称KL14混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×1000模板支架高度H(m)13.4模板支架横向长度B(m)17模板支架纵向长度L(m)92支架外侧模板高度Hm（mm）1000梁侧楼板厚度(mm)2501.2.3荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.45新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是1风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份黑龙江0.35ωk=ω0μzμst=0.06地区哈尔滨市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(城市郊区)1.088模板支架顶部离建筑物地面高度(m)13.4风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.158整体模板支架μstw1.714ωfk=ω0μzμstw=0.653支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.4951.2.4模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)900最大步距h(mm)1200顶层步距h'(mm)1200可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)450新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)450梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距133每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露1荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数γL10.9可变荷载的分项系数γQ11.5永久荷载的分项系数γG11.3结构重要性系数γ01设计简图如下：图1.2-2平面图图1.2-3立面图1.2.5面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1)+1.5×0.9×3]×1＝37.33kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝33.28kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)]×1＝25.6kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×33.28×0.1332+0.117×4.05×0.1332＝0.068kN·mσ＝Mmax/W＝0.068×106/24000＝2.816N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×25.6×133.3334/(100×10000×144000)＝0.038mm≤[ν]＝L/400＝133.333/400＝0.333mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×33.28×0.133+0.45×4.05×0.133＝2.018kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×33.28×0.133+1.2×4.05×0.133＝5.529kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×25.6×0.133＝1.365kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×25.6×0.133＝3.755kN1.2.6小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×70小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)32.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)114.333小梁计算方式四等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.018/1＝2.018kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[5.529,5.529]/1=5.529kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=2.018/1＝2.018kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.4/3=0.035kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.45×(1-0.25)=0.439kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.45×(1-0.25)=0.439kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×(0.45-0.4/2)/2=1.599kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×((0.9-0.45)-0.4/2)/2=1.599kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.018+0.035+0.439+1.599=4.09kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=5.529+0.035=5.564kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.018+0.035+0.439+1.599=4.09kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.09,5.564,4.09]=5.564kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.365/1＝1.365kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[3.755,3.755]/1=3.755kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.365/1＝1.365kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.4/3=0.027kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.45×(1-0.25)=0.338kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.45×(1-0.25)=0.338kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.45+(24+1.1)×0.25)]×(0.45-0.4/2)/2=0.841kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.45+(24+1.1)×0.25)]×((0.9-0.45)-0.4/2)/2=0.841kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.365+0.027+0.338+0.841=2.57kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=3.755+0.027=3.781kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.365+0.027+0.338+0.841=2.57kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.57,3.781,2.57]=3.781kN/m为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.107ql12，0.5ql22]＝max[0.107×5.564×0.92，0.5×5.564×0.12]＝0.482kN·mσ=Mmax/W=0.482×106/32667=14.762N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607ql1，ql2]＝max[0.607×5.564×0.9，5.564×0.1]＝3.04kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.04×1000/(2×40×70)＝1.628N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q'l14/(100EI)＝0.632×3.781×9004/(100×9350×114.333×104)＝1.467mm≤[ν]＝l1/400＝900/400＝2.25mmν2＝q'l24/(8EI)＝3.781×1004/(8×9350×114.333×104)＝0.004mm≤[ν]＝2l2/400＝2×100/400＝0.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.143qL1,0.393qL1+qL2]=max[1.143×5.564×0.9,0.393×5.564×0.9+5.564×0.1]=5.724kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.207kN,R2=5.724kN,R3=5.724kN,R4=4.207kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.143q'L1,0.393q'L1+q'L2]=max[1.143×3.781×0.9,0.393×3.781×0.9+3.781×0.1]=3.89kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.644kN,R2'=3.89kN,R3'=3.89kN,R4'=2.644kN1.2.7主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48.3×3.5主梁计算截面类型(mm)Φ48.3×3.0主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.55主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)11可调托座内主梁根数11、抗弯验算图1.2-4主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.664×106/4550=146.014N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算图1.2-5主梁剪力图(kN)Vmax＝8.692kNτmax=2Vmax/A=2×8.692×1000/427＝40.713N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算图1.2-6主梁变形图(mm)νmax＝0.117mm≤[ν]＝L/400＝450/400＝1.125mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.239kN，R2=17.385kN，R3=1.239kN1.2.8可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[1.239,1.239]＝1.239kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2]＝17.385kN≤[N]=30kN满足要求！1.2.9立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Φ48.3×3.5立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48.3×3.0钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)427回转半径i(mm)16.1立杆截面抵抗矩W(cm3)4.55支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1200,1200+2×0.7×450)=1830mmλ=hmax/i=1830/16.1=113.665≤[λ]=150长细比满足要求！查表得：φ＝0.4962、风荷载计算Mwd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.06×0.9×1.22/10)＝0.006kN·m3、稳定性计算R1＝1.239kN，R2＝17.385kN，R3＝1.239kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.45-0.4/2)/2×0.9=6.62kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.9-0.45-0.4/2)/2×0.9=6.62kNNd＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1×1.3×0.15×(13.4-1)＝max[1.239+6.62，17.385，1.239+6.62]+2.418＝19.803kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝19802.599/(0.496×427)+0.006×106/4550＝94.819N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！1.2.10高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=13.4/17=0.788≤3满足要求！1.2.11架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.653=0.588kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=0.9×1×0.495=0.446kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×13.42×0.588+13.4×0.446=58.733kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=172×0.9×[0.15×13.4/(0.9×0.9)+0.45]+2×1×17/2=779.478kN.m≥3γ0Mok=3×1×58.733=176.2kN.M满足要求！1.2.12立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】支撑层楼板厚度h(mm)200混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200F1=N=19.803kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=180mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1520mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1520×180/1000=158.77kN≥F1=19.803kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=19.803kN满足要求！1.3梁侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20181.3.1工程属性新浇混凝梁名称KL14，标高13.4m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400×1000新浇混凝土梁计算跨度(m)9.21.3.2荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL0.9混凝土侧压力折减系数ξ0.8梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kζγcH＝0.8×24×1＝19.2kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q4k)＝1×(1.3×19.2+0.9×1.5×2)＝27.66kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝19.2kN/m21.3.3支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)150150梁下挂侧模高度(mm)850850小梁道数(下挂)88左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2750对拉螺栓右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2750对拉螺栓设计简图如下：图1.3-1模板设计剖面图1.3.4面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)12模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)100001、下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12＝144000mm4。面板计算简图如下：2、抗弯验算q1＝bS承＝1×27.66＝27.66kN/mq1静＝γ0×1.3×G4k×b＝1×1.3×19.2×1＝24.96kN/mq1活＝γ0×γL×1.5×Q4k×b＝1×0.9×1.5×2×1＝2.7kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×24.96×0.1212+0.121×2.7×0.1212＝0.044kN·mσ＝Mmax/W＝0.044×106/24000＝1.842N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝bS正＝1×19.2＝19.2kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.63