谢小军毕业设计说明书

第一章前言产品介绍：1.甲醇性能与用途甲醇系结构最为简单的饱和一元醇，CAS号有67-56-1、170082-17-4，分子量32.04。又称“木醇”或“木精”。是无色有酒精气味易挥发的液体。有毒，误饮5～10毫升能双目失明，大量饮用会导致死亡。用于制造甲醛和农药等，并用作有机物的萃取剂和酒精的变性剂等。通常由一氧化碳与氢气反应制得。其应用：1.基本有机原料之一。主要用于制造甲醛、醋酸、氯甲烷、甲胺和硫酸二甲酯等多种有机产品：2.用作涂料、清漆、虫胶、油墨、胶黏剂、染料、生物碱、醋酸纤维素、硝酸纤维素、乙基纤维素、聚乙烯醇缩丁醛等的溶剂；3.是制造农药、医药、塑料、合成纤维及有机化工产品如甲醛、甲胺、氯甲烷、硫酸二甲酯等的原料。其他用作汽车防冻液、金属表面清洗剂和酒精变性剂等；4.是重要的溶剂，可掺入汽油作替代燃料使用。20世纪80年代以来，甲醇用于生产汽油辛烷值添加剂甲基叔丁基醚、甲醇汽油、甲醇燃料，以及甲醇蛋白等产品，大大促进了甲醇生产的发展和市场需要；5.用作分析试剂，如作溶剂、甲基化试剂、色谱分析试剂。还用于有机合成；6.甲醇为清洗去油剂，MOS级主要用于分立器件，中、大规模集成电路，BV-Ⅲ级主要用于超大规模集成电路工艺技术。甲醇的用途：甲醇用途广泛，是基础的有机化工原料和优质燃料。主要应用于精细化工，塑料等领域，用来制造甲醛、醋酸、氯甲烷、甲氨、硫二甲酯等多种有机产品，也是农药、医药的重要原料之一。甲醇在深加工后可作为一种新型清洁燃料，也加入汽油掺烧。甲醇和氨反应可以制造一甲胺。甲醇的来源：甲醇可从煤制取，特别是可利用劣质高硫煤和焦炉气回收制取。也可自生物质（如林木、有机垃圾等）提取。甲醇生产是我国化工行业中的成熟产业，生产工艺简单，投资和生产成本都较低。2012年我国甲醇年产能力有5074万吨，年产量约2640万吨，产能过剩情况严重。新建一个年产60万吨的装置，投资约20亿元，其生产工艺路线和装备完全可立足国内，并拥有自主知识产权。生产方法：工业上合成甲醇几乎全部采用一氧化碳加压催化加氢的方法，工艺过程包括造气、合成净化、甲醇合成和粗甲醇精馏等工序；（粗甲醇的净化过程包括精馏和化学处理。化学处理主要用碱破坏在精馏过程中难以分离的杂质，并调节pH值；精馏主要是脱除易挥发组分如二甲醚，以及难挥发组分职乙醇、高碳醇和水。粗馏后的纯度一般都可达到98%以上。）将工业甲醇用精馏的方法将含水量降到0.01%以下。再用次碘酸钠处理，可除去其中的丙酮。经精馏得纯品甲醇；一般均以工业甲醇为原料，经常压蒸馏除去水分，控制塔顶64～65℃，过滤除去不溶物即可；还可从木材干馏时得到的焦木酸分出；甲醇的制备主要采用精馏工艺。以工业甲醇为原料，经精馏、超净过滤、超净分装，得高纯甲醇产品。国内生产情况和分析1.1国内主要生产厂家目前，现有甲醇生产厂家148家，生产总量为480万吨，产量为280万吨，市场需求390万吨。，预计2005甲醇需求量约550万吨。有30多家设备处于停产或半停产状态，其中大多数是因为生产成本高、设备效益能力低等原因，部份技术落后、设备老旧、产能小的生产设备已经显现出将被淘汰的趋势较大的有上海焦化有限公司以煤为原料的生产装置；中石化四川维尼纶厂以乙炔尾气和天然气为原料的生产设备；以天然气为原料的甲醇生产企业还有陕西榆林天然气化工公司、大庆油田甲醇厂、陕西长庆油田、四川江油甲醇厂等，生产规模多在10万公吨/年左右，其它生产设备大多数采用联醇技术，生产规模多在1~5万公吨/年。1995年以来，国内甲醇工业发展迅速，生产所用原料由联醇法的合成气为主，向天然气和煤为主的方向发展，其主要发展因素是新天然气田的开发，如新疆、四川、内蒙等。另外由于国内甲醇下游产品的开发生产，如甲醛、烯烃、醋酸、甲酯系列、民用/汽车燃料等，以及西南化工研究院和南化公司研究甲醇催化剂的开发生产。目前有多家以煤或天然气为原料的甲醇计画在申报和筹备之中，其中有6个设备规模在10万公吨/年以上，最大的为60万公吨/年。拟建装置总产能为213万公吨/年。甲醇主要下游产品（甲醛、甲醇汽油、二甲醚等）市场前景分析甲醇需求量与经济的总体发展有密切相关。2001年国内甲醇的需求量为350万公吨，主要应用于：甲醇衍生物占69%、燃料占7%、溶剂占5%、医药占6.5%、农药医药占8.5%、其它占4%.近年国内甲醇进口量及价格国内每年进口大量甲醇来满足市场需求，市场价格趋向国际市场化。近年来，国内甲醛、醋酸的消费市场增加，甲醇需求量相对应增加，部份甲醇厂又因为种种原因停产或减产，因此不能满足国内市场的需求。市场分析预测2005年的甲醇需求将会大大增加在目前的条件下要求一段确定的时间，以便从2004年中期新增生产能力中获利。这段时间还可能拖延到2005年中期。明年估计将有更多的新建产能投入使用。2004年甲醇的总需求与2003年一样，据预测2005年的甲醇需求将会大大增加，其原因是由于与甲基叔丁基醚无关的部门活跃起来。作出改变预测的依据是计划中有多少新增产能在考察期中实际投入使用，这些新增产能对市场的产品价格有哪些影响。2004后5年中投产的甲醇产能将超过1800万吨，这些新增产能主要分布于南美、近东和澳大利亚、这些地区将变成主要的工业甲醇生产和供应中心，同时甲醇的需求增长为每年500万吨。除新增甲醇产能外，现有的大规模的甲醇产能分布在北美和欧洲。但是如果新增产能出现以外停产的话，现有的甲醇产能远远不能满足市场需求。所以现有的位于中欧、独联体、印度、东南亚和东北亚地区甲醇生产厂家的负担很重。第二章填料塔整体结构设计参数的选择2.2.已知设计参数：操作压力：常压操作温度：120℃入塔物料：甲醇塔高：14.96米塔径：1米环境：衡阳室外2.3.设计方案的确定本设计任务是分离甲醇——水混合物。对于二元混合物分离，应采用连续精馏的流程。设计采用泡点进料，把原料通过预热器加热到泡点后送入精馏塔内。甲醇常压下沸点为64.8℃，而本任务是采用常压操作，符合题意。采用30℃的循环水进行冷凝。塔顶上升蒸汽用全凝器冷凝，冷凝液到泡点下一部分后回流至塔内，而其余部分经过产品冷却器冷却送至储槽。由于所分离物系的重组分是水，所以直接采用直接蒸汽加热的方式，釜残液进行直接排放。2.4.塔型的选择2.4.1塔型因为入塔物料是甲醇——水混合物，腐蚀性比较弱，所以根据操作条件和塔的塔径为D=1000mm，故选择填料塔。填料塔是塔内填料作气液间接触构件传质设备。填料塔塔身1-吊柱：2-气体出口：3-喷淋装置：4-人孔：5-壳体：6-液体再分布器：7-填料：8-卸填料人孔：9-支承装置：10-气体入口11-液体出口：12-裙座：13-检查孔图2-1填料塔的整体结构是一个直立式的圆筒，其底部装填料支承板，其中的填料以乱堆或整砌方式放置于支承板上。填料上方安装有填料压板，防被上升气流吹动。液体于塔顶经过液体分布器然后喷淋到填料上面，并沿着填料表面流下来。气体于塔底送进塔，经过气体分布装置分布后，跟液体呈现逆流的连续通过的填料层空隙，并在填料表面上，经气液两相密切接触后进行传质。由于填料塔属连续的接触式的气液传质设备，其两相的组成沿塔高连续的变化，并在正常操作状态下，其中的气相连续相，而液相为分散相。当有液体沿着填料层向下流动的时候，其有逐渐向塔壁集中的现象，使塔壁附近液流量增大，这现象称壁流。由于壁流效应造成的气液两相在填料层中的分布不均，使传质的效率下降。所以，填料层较高时，就需要进行分段，在中间设置再分布装置。而液体的再分布装置其中包括液体的收集器和液体的再分布器的两部分，在上层填料流下液体经过液体收集器的收集后，就送到液体的再分布器，经过重新的分布，喷淋到下层的填料上。填料塔有生产能力大，分离的效率高，压降比较小，持液量较小，和操作弹性比较大的优点。当然填料塔有一些的不足的地方，比如填料造价较高；而且当液体负荷小时不能够有效的润湿填料的表面，使传质的效率降低；不能够直接用有悬浮物或者容易聚合物料；对于侧线的进料和出料等复杂的精馏不太适合等。2.4.2填料的选择因为本塔设计是甲醇填料精馏塔，介质是甲醇，综合考虑腐蚀性，塔体直径和其他性质，选择颗粒型填料的不锈钢矩鞍环填料38#填料。而由《化工设备设计全书-塔设备》的表5-20不锈钢矩鞍环的特性数据可知，所选的填料尺寸是38×16.5×0.4，堆积个数为n=38160个/m3，堆积密度181kg/m3，比表面积=123，空隙率=0.977，干填料因子=132。表2-12.4.3填料层高度的计算及分段2.4.3.1等板高度的计算由研究者通过大量数据回归，在常压蒸馏时的HETP关联式如下：其中中H——等板高度，mm；σL——液体表面张力，N/m；μL——液体粘度，Pa/s；h——常数。在《化工原理》附录2的物理性质中查，在120℃的液体表面张力是548.4N/m，粘度是237.4Pa/s。查表5-15HETP式中常数值得h=7.0382.故结合上式HETP=1022.7mm。，因为本设计的塔高=14.96m，减去部分高度得到填料层的高度约为8000mm。2.4.3.2填料层的分段对于散装填料，根据《化工设备设计全书-塔设备》表5-16散装填料分段高度得到不锈钢矩鞍环填料塔中的h/D=8～15，hmax≤6m。故精馏段分成三段，每段=2150mm；提馏段一段=2500mm。第三章塔的结构设计3.1液体分布装置为使液体初始分布均匀，所以原则上增加单位面积的喷淋点数。但是，因为结构的限制，故不能将喷淋点数设计的很多，而如果喷淋点数过多，塔中势必每一股液流流量过小，也难以保证均匀分配。另外，不同填料对液体均匀分布也有差别：像高效填料，流体不均匀分布对效率影响非常敏感，所以应有较严格的均布要求。根据《化工设备设计全书-塔设备》，常用填料喷淋点数参考以下指标。D≈1200mm，每240cm2塔截面设置一个喷淋点。因为本设计塔径D=1000mm，故每240cm2塔截面设立一个喷淋点。塔截面为：A=7850cm2故喷淋点数是32.7≈33个。为满足塔径、液流量和均布程度要求，设计选取是筛孔盘式分布器。板上的筛孔是按正三角形排列，孔径是Φ3～Φ10mm。根据气体的负荷大小，分布器上安装升气管，升气管的直径D>Φ15。液体从分布盘上方的中心管注入盘内，而管口高于围环上缘到50～200mm，本设计选取150mm。塔内径和分布器定位块外廊间隙约为8～12mm。分布盘直径Dt=（0.85～0.88）D。因为塔径是1000mm>600mm，故分布盘设计为分块结构，本设计为3块。根据《化工设备设计全书-塔设备》表5-41筛孔盘式分布器设计参数可知，本设计筛孔盘式分布器参数：分布盘直径为880mm，围环高度为200mm，液体负荷的适用范围是1.00～54.0m2/h。图3-1筛孔盘式分布器3.2填料支承装置填料的支承装置对于保证填料塔操作性能有重大的作用。对于填料的支承装置基本要求：有足够强度来支承填料重量；并提供足够大自由截面，减小气液两相流动阻力；利于液体再分布；耐腐蚀性能很好；方便于用各种材料的制造；和安装拆卸方便等。根据本设计要求，以及给定塔径和选择填料，故设计用扁钢焊制栅板为填料支承。因为塔径比较大，选分块式栅板，考虑分三段。栅板焊死在塔壁支承圈用于支持。塔径>900mm,所以需在支承圈下设加强肋板。分块式栅板3.3液体再分布装置实践表明，喷淋液体沿着填料层向下流动的时候，不能保持的喷淋装置所提供原始均匀的分布状态，液体有着向塔壁流动着的趋势。所以会导致壁流的增加、填料主体流量的减小，影响了流体的沿着塔横截面的分布均匀性，降低了传质效率。为提高传质效果，填料层须分段，在各段填料中间安装了液体再分布装置，作用是为收集上一层填料层来的液体，并为下一层填料层建立了均匀的液体分布。根据本设计的要求，设计采用了多孔盘式再分布器。而且分布盘上的孔数按喷淋点数确定，孔径为Φ3～Φ10mm。升气管尺寸尽可能的大，底部铺设了金属网，为防填料吹进到升气管中。根据《化工设备设计全书—塔设备》表5-56多孔盘式再分布器设计参考数据，塔径D=1000mm塔所采用的分布盘外径为980mm，升气管数为6。图3-2多孔盘式分布器3.4填料压板和床层限制板3.4.1填料压板在满足压板所需重量条件下，尽量扩大压板自由截面，下限值为70%。据本设计要求，选了栅条压板。栅条压板跟支承栅板结构一样，为防止填料通过，取栅条间距区在填料直径0.6～0.8。3.4.2床层限制板床层限制板和压板结构相同，但重量较轻，一般为300N/㎡，床层限制板一定要固定在塔壁。当塔径D≤1200mm时，床层限制板的外径比塔的内径小10～15mm。因为本设计塔径D=1000mm，故床层限制板外径用990mm。3.5.辅助装置及附件3.5.1除沫器据本设计基本要求和操作情况，跟塔径限制，设计选上装式丝网除沫器。根据《化工设备设计全书—塔设备》表8-6上装式丝网除沫器的基本数据可知丝网除沫器主要外形的尺寸：H=100mm，H1=218mm，D=920mm，质量是38.2kg。图3-3丝网除沫器3.5.2裙座3.5.2.1裙座的选材由于裙座与介质不直接接触，也不承受容器内的介质压力，因此可不受压力容器用材所限制，可以选用较经济的非受压元件碳素钢材料，但裙座对整个塔器而言是个至关重要的元件，支撑整个塔器，如它破坏将直接影响塔器的正常使用。并且裙座所耗费的材料对整个塔而言不多，提高它的用材要求，在经济上不会耗费太多。裙座要求满足载荷的要求以和塔操作情况、塔釜封头材料因素，以及本塔是室外操作塔，考虑环境温度，选Q235-B。3.5.2.2裙座的结构为制作方便，可选择圆筒形裙座，因为本塔设计参数得：D=1000mm，H=14.96图3-4裙座的结构3.5.2.3裙座与塔体的连接裙座与塔体的连接采用焊接。焊接接头对接形式和塔接形式。因为本设计要求和不同连接方法利跟弊的因素，设计用裙座和塔体对接连接方式。采用对接形式时，一般裙座筒体外径和封头外径一样，裙座筒体于塔釜封头的连接焊缝应采用全焊透的连续焊，且于塔釜封头外壁圆滑过渡，故D2=1000+12=1012mm，裙座筒体和塔釜封头连接焊缝用全焊透连续焊。《化工设备设计全书—塔设备》查表8-9得裙座筒体的上端面到塔釜封头的切线距离h=35mm。3.5.3地脚螺栓座设计用外螺栓座型式，外螺栓座结构型式为常用型式，这种结构对地脚螺栓预埋或不预埋均适用，由《化工设备设计全书—塔设备》外螺栓座结构尺寸据表8-11外螺栓座结构尺寸来选取。如图图3-5裙座与塔体连接部分的结构图3-5地脚螺栓座3.5.4梯子对有检修要求裙座和塔釜内部需要设置梯子，梯子所有构件一般均采用Q235-AF。当塔体为不锈钢时，与塔体相焊的连接板应采用同种材料或0Cr18Ni9.高温操作的塔，连接板应与塔体完全焊透，焊缝应打磨光洁，以减少热应力的影响。梯子的踏步应能承受1000N的短期集中载荷，扶手的任意点应能承受任何方向作用的900N的载荷。3.5.5检查孔裙座上须开设检查孔，方便检修。由于检查孔有圆形，长圆形两种，本设计用圆形检查孔。据《化工设备设计全书—塔设备》表8-15圆形检查孔的结构尺寸以及数量裙座直径在1000～2800mm之间，故开2个圆形的检查孔，直径是450mm，Ｍ是250mm，中心高是900mm。表3-1图3-6检查孔3.5.6排气管为减低复试和塔运行中的有可能的气体的逸出，就会积聚在裙座和塔体封头之间死区中，或是可燃的，或是对于设备有腐蚀的作用，并且会危及于进入裙座的检修人员。故必须在裙座的上部设置排气管或者排气孔。因本设计的裙座不设置保温和防火层，所以其上部需要均匀开设排气孔，尺寸根据《化工设备设计全书—塔设备》表8-17的排气孔与排气管数量和规格查出。因设计塔径属于600～1200中间，故排气孔直径是Φ80mm，排气孔数量是2个，排气孔的中心距座顶端的距离为140mm。表3-2图3-7排气管3.5.7引出管通道由于塔釜封头上接管需要用裙座上通道管来引到裙座外部。引出的管上需要焊接支承板，而且支承板和通道管之间应该预留间隙来考虑到热胀冷缩需要。最小的间隙C根据《化工设备设计全书—塔设备》表8-20间隙C得。表3-3图3-8引出管通道3.5.8地脚螺栓考虑到设计的具体情况，先用16Mn材料作地脚螺栓材料，由《化工设备设计全书—塔设备》表8-24裙座地脚的螺栓数得到，裙座底部的直径是1000mm裙座至少需地脚螺栓数4个，最多是8个，设计用8个。3.5.9模板、样板和锚板为准确的预埋地脚螺栓，使塔安装的时候容易对中。推荐用模版和锚板来进行地脚螺栓的定位，模版在基础上面，而锚板在基础中。图3-9模板和样板3.5.10塔釜隔板精馏塔采用的是热虹式的再沸器，依靠液体的再沸器的内部分的气化后形成密度小于塔釜的热液气-液混合物，并利用天河的一密度差产生了静压差，使得液体自动从塔底流入到再沸器，在加热后变成了气-液混合物，然后又返回到塔釜。为使得这种再沸器能够稳定的工作，必须在塔釜内的液层高度维持恒定的条件下，所以可以在塔釜内设置一个垂直隔板。本设计选用部分循环式塔釜隔板。优点在允许测液面的波动，因它只起缓冲的作用而且又不影响重沸器的工况，塔釜的重沸器的侧液面，利用溢流来自动保持恒定。这种结构使的从重沸器来的液相只有一部分的是循环的。因此分离效率很高，而且釜液组分沸点差较大的时候，进入重沸器的料液的温度，就会小于采出侧的釜液的温度。这种结构缺点是在于重沸器侧是构成封闭循环的，所以当物料中固体生成的时候，在重沸器侧容易沉积固体，进而造成重沸器的堵塞。该结构要求在最底一层的塔盘降液板以及隔板之间要有一定静液封的高度，经常取为400mm，而且隔板上缘到塔板距离要大于塔板间距HT。而隔板中的其他尺寸，可以从方便检修角度来选取。图3-10塔釜隔板3.6.1接管3.6.1.1液体进料管回流和液体进料的时候，要求流体均匀的流过塔盘，回流管或者液体进料管结构形式分为直管形、两端开口T形、两端封死T形。在设计中采用了直管型。直管形的结构主要是在于开槽长度较长，用工艺计算来确定开槽的长度和管径。图3-11液体进料管3.6.1.2釜液出口因为本设计中介质是清洁的介质，而且是填料塔，为了防止填料塔的塔底的出料口被碎的填料堵塞，所以设置了防碎填料挡板。其釜液出口结构尺寸根据《化工设备设计全书—塔设备》，其常用结构及其尺寸图3-12釜液出口3.6.1.3液面计接口为监视和调整釜内的液量，塔釜上需要设置一对液面计的接口。上方的接管口如果直接的接在塔壁上，因为重沸器返回物料和沿塔壁下降的液体的流入液面计影响，就会造成读数不准。所以，为此需要在其上方接管处来设置个挡板，来使得液面的显示准确和稳定。并在挡板半圆管上部来开一个三角形的缺口，用作排气孔。而且这排气孔只能开在其半圆管侧壁，不能开在盖板上，防止液体经过该孔而流入到液面计中。图3-13液面计接口3.6.2人孔和手孔人孔是用来安装和检修人员的进出塔器里的唯一的通道。人孔设置位置应方便人员来进任何的一层塔板。但是因为设置了人孔处塔板的间距需要增大，而且人孔的设置个数过多则会使的制造塔体的时候，塔体中的弯曲度很难以达到目标要求，故一般的板式塔要求每隔10～20层的塔板或者5～10m塔段，就设置一个人孔。但是板间距小的塔要按照塔板数来考虑，而板间距大的塔需要按照高度考虑。可是对于直径不小于800mm填料塔，人孔可以设置在每段的填料层上，下方的位置，在这同时也可作填料的装卸孔用。而那些设置在框架内和室内的塔，则人孔的设置要按照具体情况来考虑。其中人孔设置位置一般需要在那些气液进出口等要求常维修和清理的部位，需应设置人孔。而且在塔顶和塔釜的位置，也要各设置一个人孔。而且塔釜内的人孔应设置个手柄。并在那些装有填料的塔里，需应设置填料的挡板，来保护人孔能够在不卸载出里面填料的情况下来更换人孔的垫片。人孔的选择需应考虑设计中的压力，试验里的条件，设计中的温度，物料里的特性，和安装中的环境等因素。因为设计是塔径1000mm的填料塔，故人孔开在了填料层的上方，且在这同时也兼有填料装卸孔的使用。人孔直径是500mm。表3-4手柄图3-14人孔内的填料挡板手孔是指那些手跟手提灯能够伸入进去的设备开孔，来用于那些不便进去和不必要进入的设备和能清理，检查或者修理的那些场合。手孔也会常常用来做小的直径填料塔的装卸填料用，每段填料层上下方来各设置一个手孔。而且卸填料手孔有时候会附带挡板来防止反应生成物会积聚在手孔内。3.6.3吊柱对较高的那些室外的没有框架的整个的塔，要在塔顶设置一个吊柱，而对于补充以及更换的那些填料，加上安装和拆卸一些内件，而言就是既方便而且又经济的一项好设施了。一般来说塔的高度在15m以上或者15m左右的塔，都需要设置一个吊柱。而对于那些分节的塔，其中的内件的拆卸经常在塔体进行拆开后拿出，所以没有必要设置个吊柱。而吊柱设置的位置应该使得吊柱的中心线和人孔的中心线之间会有一个合适的夹角，并能使人能够站立在平台上来操纵手柄，以便能让经过吊钩的那条垂直线能够旋转到塔体的人孔附近，来便于从人孔里面装入或者拿出塔里的内件部分。图3-15手孔吊柱中的起吊的载荷要按照填料或者零部件总共的重量来决定，然后要跟据塔径来决定其中的回转半径，再然后选用，这次设计中的塔高是14.96m，而根据国家标准HG/T21639，吊杆一般的会用20号的无缝钢管，可是环境温度不大于-20度的候时，其中吊杆要选用正火状态里的10号的无缝钢管来制作，而支座里的垫板材料一般同塔体。这次设计选择吊柱类型（二）。而据《化工设备设计全书—塔设备》中的表8-32里的吊柱的主要参数表3-5选：S=800mm，L=3150mm，H=900mm，φ×δ=168×10，R=750mm，e=250mm，l1=110mm的吊柱。图3-16吊柱第四章塔设备的强度设计和稳定校核4.1筒体和封头尺寸计算4.1.1根据设计压力和液柱静压力确定计算压力塔内液柱高度只考虑塔的底部到液封盘的那个液面高度h=2.34m液柱中的静压力==＜，可以忽略。计算压力4.1.2筒体厚度的计算低压容器的圆筒厚度计算式为：查《过程设备设计》第二版表D1钢板许用应力在设计温度为120℃时，0Cr18Ni9的许用应力为=114，查《过程设备设计》第二版表4-3钢制压力容器的焊接接头系数值，在制造中采用双面焊对接接头和相当于双面焊的全熔透对接接头，故焊接接头系数值取0.85。将、值代入上式得mm根据GB150中的规定：壳体加工成形后不包括腐蚀裕量的厚度：对碳素钢、低合金钢制容器，不小于3mm对高合金钢制容器，不小于2mm所以本设计取δ=3mm圆筒设计厚度式中为腐蚀裕量，在无特殊腐蚀情况下，对于碳素钢和低合金钢，不小于1mm，故=2mm。为钢材负偏差，可取=1mm，故=2+1=3mm圆筒设计厚圆整并根据《化工设备机械基础课程设计指导书》附表4-1取圆筒名义厚度为=6mm,则圆筒有效厚度=-=。4.1.3封头的壁厚计算本设计采用标准椭圆形封头封头厚度计算公式为：根据GB150中的规定：壳体加工成形后不包括腐蚀裕量的厚度：对碳素钢、低合金钢制容器，不小于3mm对高合金钢制容器，不小于2mm所以本设计取δ=3mm封头设计厚度=+2=3+mm封头名义厚度与圆筒一样，取为6mm封头有效厚度=-=4.2载荷分析4.2.1塔设备质量载荷计算塔设备的操作质量:塔设备的最大质量:塔设备的最小质量:4.2.2筒体质量m1已知塔体总高度为14.96m，而封头为厚度为6mm，内径为800mm的标准椭圆形封头，所以，。所以圆筒总高为14.96-2×（0.25+0.05+0.006)=14.438m查《化工设备机械基础课程设计指导书》附表4-1得一米高筒节理论质量为119筒体质量=2248.8524.2.3封头质量查《化工设备机械基础课程设计指导书》附表4-3得公称直径为1000mm厚度为6mm的椭圆封头的质量为55.5，查《化工设备机械基础课程设计指导书》附表4-2以内径为公称直径的椭圆封头的型式和尺寸得曲边高度为250mm封头质量=2×55.5=111。4.2.4裙座质量取裙座高度为3060mm，裙座材料选Q235-A，一米高裙座理论质量为199裙座质量=199×3.06=608.94所以塔体总质量=筒体质量+封头质量+裙座质量即=++=2248.852+111+608.94=2977.7924.2.5塔段内件质量本设计中的塔内件中包括了液体分布器和再分布装置、填料、填料支承装置、除沫器、填料压板以及床层限制板，所以塔段内件的质量应为以上几项的和。所以总质量为1033.7564.2.6保温层质量取保温层厚度为=100mm查《化工设备机械基础课程设计指导书》表5-4塔设备部分零件质量载荷估算表得保温层质量载荷为300，查《化工设备机械基础课程设计指导书》附表4-2以内径为公称直径的椭圆封头的型式和尺寸得封头的容积为0.162,以保温层外径为内径的椭圆型封头的容积为0.272。所以=式中为封头保温层质量4.2.7平台、扶梯质量（）查《化工设备机械基础课程设计指导书》表5-4塔设备部分零件质量载荷估算表得平台质量，式扶梯质量塔设备总高=已知高度-单个封头高度+裙座高度=14960-400+3060=17620mm=18m塔设备总高取为18m,笼式扶梯总高取为HF18m，平台数量n取4则==1627.7664.2.8操作时塔内物料质量（）查《化工设备机械基础课程设计指导书》附表4-2得封头容积=0.162m3则=1990.9474.2.9人孔、接管、法兰等附件质量，按经验取附件质量为=0.25=0.25×2977.792=744.4484.2.10充液质量==11351.684.2.11塔设备的操作质量=2977.792+1033.756+1537.534+1627.766+1990.091+744.448+0=9911.3874.2.12塔设备的最大质量=2977.792+1033.756+1537.534+1627.766+11351.68+744.448=13723.8944.2.13塔设备的最小质量=2977.792+0.2×1033.756+1537.53+1627.766+744.448=7094.29124.3自振周期的计算分析塔设备的振动时，一般情况下不考虑平台及外部接管的限制作用以及地基变形的影响，而将塔设备看成是顶端自由，底部刚性固定，质量沿高度连续分布的悬臂梁，其基本震型的自振周期按《过程设备设计》第二版（7-5）式第一振型计算式：其中为塔单位高度上的质量即所以=4.4地震载荷与地震弯矩的计算当发生地震时，塔设备作为悬臂梁，在地震载荷作用下产生弯曲变形。安装在七度或七度以上地震烈度地区的塔设备必须考虑它的抗震能力，计算出它的地震载荷。首先，选取计算截面（包括危险截面）。该课题中将全塔分为4段。其计算截面分别为0-0、1-1、2-2、3-3，其中0-0、1-1、2-2为危险截面。由《过程设备设计》第二版表7-9取第二组Ⅱ类场地土的特性周期为=0.3由《过程设备设计》第二版表7-10取设防烈度为7时地震影响系数最大值为=0.08。地震影响系数根据场地土的特性周期及塔的自振周期由分析设计方法确定且不得小于=0.08*0.2=0.016即==0.0392＞设等直径、等壁厚塔设备的任意截面距地面的高度为，基本振型在截面处产生的地震弯矩为式中为塔单位高度上的质量即当塔设备H/D＞15或H≥时，还需考虑高振型的影响，这时应根据第一、二、三振型，分别计算其水平地震力及地震弯矩。然后根据振型组合的方法确定作用于质点处的最大地震力及地震弯矩。这样的计算方法很复杂，所以在进行稳定和其他验算时，可按一种简化的由第一振型的计算结果估算地震弯矩的近似算法即计算由此可得底截面处地震弯矩=1.25××0.5×0.04×9911.387×9.81×18000=2.0×截面1-1处地震弯矩1.84×截面2-2处地震弯矩×4.5风载荷与风弯矩的计算各计算段的外径均为==1000+2×6=1012mm塔顶管线外径：塔顶管线是气体的出口，已知设计压力：0.1MPa设计温度：120℃常温常压下气体密度：2.81kg/m3气体流量：0.772m3/s由气体状态方程可计算出设计温度和设计压力下的气体流量即：求得===0.086m3/s操作气速为=1.1m/s则，塔顶管线外径=315.18mm,圆整后取=350mm第段保温层厚度已知为100取管线保温层厚度=100mm笼式扶梯当量宽度=400取各段平台构件的投影面积为×，操作平台当量宽度塔设备迎风面的有效直径是该段所有受风构件迎风面的宽度总和。当笼式扶梯与塔顶管线布置成180°时当笼式扶梯与塔顶管线布置成90°时,取下列两式中的较大值风压高度变化系数可根据各计算段顶截面距地面高度查《过程设备设计》第二版表7-5。体型系数风压在不同体型的结构表面分布亦不相同，对细长的圆柱形塔体结构，体型系数=0.7.风振系数风振系数是考虑风载荷的脉动性质和塔体的动力特性的折算系数。对塔高的塔设备，取1.70。而对于塔高＞时，则按下式计算在此设计中，塔高=＜，故风振系数=1.70已求出塔设备自振周期，查《化工设备机械基础》表17-2，近似取衡阳地区基本风压值为350=350×=153.57假设土地粗糙度类别为B类，则由值查《过程设备设计》第三版表7-6得脉动增大系数=1.94，查表7-7得，脉动影响系数分别为=0.72，=0.72，=0.72，=0.79第段振型系数可根据/查7-8得到各计算段的水平风力×将以上讨论数据整理如表4-1表4-1风载荷与风弯矩的计算计算内容数据0～11～22～33～顶各计算段的外径()1012塔顶管线外径()350第段保温层厚度()100管线保温层厚度()100笼式扶梯当量宽度400各计算段长度()1000200070008000操作平台所在计算段长度()1000200070008000平台数0011操作平台当量宽度00257.1225各计算段的有效直径()16121612186918371762176220191987各计算段顶截面距地面高度()131018风压高度变化系数1.001.001.001.25体型系数0.7风振系数1.70塔设备自振周期()0.6624350153.57脉动增大系数1.94脉动影响系数0.720.720.720.790.0530.1580.5261第段振型系数0.020.050.381.00各计算段的水平风力5881176.248666818塔设备任意截面处的风弯矩按下式计算：塔设备底截面的风弯矩为代入数值得=588×+1176.2×（）+4866×（）+6818×（）=×1-1截面的风弯矩为代入数值的得=1176.2×（）+4866×（）+6818×（）=×2-2截面的风弯矩为带入数值得=4866×（）+6818×（）=×4.6偏心弯矩该塔设备中无再沸器，故偏心弯矩为0。4.7最大弯矩最大弯矩取和两者中的较大值计算数据如表2表4-2最大弯矩选择计算内容计算公式及数据0～0截面1～1截面2～2截面×××0.49×0.44×0.36×最大弯矩×××4.8强度校核4.8.1圆筒轴向力校核和圆筒稳定校核由设计压力引起的轴向应力==4.125此应力只存在于筒体，裙座上由设计压力引起的轴向力为0操作质量引起的轴向应力==5.16最大弯矩引起的轴向应力，由此式可计算出：0-0截面上最大弯矩引起的轴向应力35.5041-1截面上最大弯矩引起的轴向应力31.0482-2截面上最大弯矩引起的轴向应力24.416查《过程设备设计》第二版附表D1的设计温度下0Cr18Ni9的许用应力为114，Q235的许用应力为113载荷组合系数等于1.2系数==0.001128根据A值查《过程设备设计》第二版图4-7得0Cr18Ni9在设计温度下的系数B=118，Q235在设计温度下的系数B=93，许用轴向压应力取KB和K中较小值对内压容器圆筒最大组合压应力≤，最大组合拉应力≤K就满足要求数据整理如表3表4-3圆筒组合应力计算及校核计算内容计算数据0～01～12～2KB111.6111.6141.6K135.6135.6204135.6135.6204圆筒最大组合压应力（）40.60436.20829.576≤满足要求圆筒最大组合拉应力（）34.46930.01323.381≤K满足要求4.8.2塔设备压力试验时的应力校核进行压力试验时，试验压力=1.25×0.1×=1.375查《过程设备设计》第二版附表D1得筒体常温屈服点=1372-2截面=0.9×1.2×137=147.962-2截面=1.2×118=141.6筒体的许用轴向压应力取及中较小值即=141.6由试验压力引起的周向应力当试验介质为水时，=0.001，单位转换成的液柱静压力为，式中为1800，所以==0.194=131.53＜（满足要求）试验压力引起的轴向应力==57.29重力引起的轴向应力==7.148弯矩引起的轴向应力==5.8624压力试验时最大组合压应力=7.148+5.8624=13.0104＜=141.6压力试验时最大组合拉应力=57.29-7.148+5.8624=56.0044＜=141.64.8.3裙座轴向应力校核塔设备常采用裙座支承。被设计中选择圆筒形裙座，圆筒形裙座轴向应力校核首先选取裙座危险截面。危险截面的位置，一般取裙座底截面（0-0）或裙座检查孔（人孔）和较大管线引出孔（）界面处。然后按裙座有效厚度验算危险截面的应力。（0-0）截面处（0-0）截面积=×1000×6=18840（0-0）截面系数===4.71×由前面计算知，=111.6，=135.6裙座许用轴向应力取以上两者中较小值为111.6座体操作时底截面的最大组合轴向压应力应满足如下条件：≤裙座许用应力，其中仅在最大玩具为地震弯矩参与组合时计入此项。故，在此，=32.76＜111.6，满足要求检查孔加强管长度取为120，检查孔加强管水平方向的最大宽度取为450检查孔加强管厚度取与筒体壁厚一致为6=2×120×6=14401-1截面处裙座筒体截面积==13960==6.43×1-1截面处裙座筒体截面系数==1-1截面组合应力操作时底1-1截面的最大组合轴向压应力应满足如下条件≤裙座许用应力，其中仅在最大玩具为地震弯矩参与组合时计入此项。故，在此，=36.2＜111.6，满足要求水压试验时，最大组合轴向压应力应满足如下条件：≤裙座许用应力=18.419＜111.6，满足要求4.8.4基础环和地脚螺栓设计及校核群座内径=1000裙座外径=1000+2×6=1012基础环内外径计算公式分别为=1000+300=1300=1000-200=800基础环伸出宽度==144地脚螺栓承受的最大拉应力取=和=中的较大值。其中仅在最大玩具为地震弯矩参与组合时计入此项。其中基础环截面系数==基础环面积=====0.62===0.17故基础环地脚螺栓承受的最大拉应力=1.17＞0，塔设备必须设计地脚螺栓。先将地脚螺栓个数取为16（4的倍数）材料选择Q235。对于Q235，取许用应力=147地脚螺栓腐蚀裕量取为3则地脚螺栓螺纹小径=+3=25.85故取地脚螺栓满足要求基础环伸出部分平均周长为==3629.8416个地脚螺栓均布排列，每一个地脚螺栓两侧，基础环与盖板之间要设置筋板，相邻两筋板最大外侧间距取为120基础环材料许用应力：对于低碳钢材料取为140。水压试验时的压应力=0.8操作时压应力=0.488混凝土基础上的最大压力取以上两者中的最大值，即：=0.8=1.2，故对轴的弯矩=负号表示方向对轴的弯矩==计算力矩取以上两者中大值即：=2047故，有筋板时基础环厚度无论有筋板或无筋板侧基础环厚度都不得小于，故此设计中取基础环厚度4.8.5筋板设计及校核筋板的许用应力按如下公式计算当≤时，当＞时筋板细长比，且不大于250式中为惯性半径，对长方形截面的筋板取，筋板长度=205，故筋板细长比==44.3临界细长比，式中为筋板材料的许用应力，对低碳钢材料取140E为近半材料弹性模量，E=2.1×所以==15.7，≤筋板的压应力可按下式计算，式中为一个地脚螺栓承受的最大拉力，可用式计算，==为对应一个地脚螺栓的筋板个数，取=2故选支座号为3的型筋板，筋板宽度=125，筋板厚度为=8，筋板长度=205故=筋板的压应力＜筋板的许用应力，满足要求。4.8.6盖板设计及校核环形盖板的最大应力按下式计算无垫板时有垫板时式中-垫板上地脚螺栓孔直径，；=27—盖板上地脚螺栓直径，；=40—筋板宽度，；=125—筋板内侧间距，；=120—垫板宽度，；=50—盖板厚度，；=16—垫板厚度，。=12一般环形盖板厚度不小于基础环厚度。无垫板时==24.8有垫板时==21.5盖板最大应力应等于或小于盖板材料的许用应力，即≤。对低碳钢盖板的许用应力=140，由计算结果可知＜=140，满足要求。4.8.7裙座与塔壳的对接焊缝截面2-2即裙座与塔壳对接焊缝截面，此处的剪应力按下式校核：≤其中仅在最大弯矩为地震弯矩参与组合式计入此项。式中-裙座顶截面内直径，=1000-设计温度下焊接接头的许用应力，取两侧母材许用应力的小值，即==113==14.34≤=0.6×1.2×113=81.36，满足要求。4.8.8接管计算由前面计算已知，塔顶管线外径为350，即进气口与排气口的公称直径为350，查《化工设备机械基础课程设计指导书》附表4-13，选择对应补强圈尺寸为外径为620，内径按补强圈坡口类型确定。厚度取8进液口公称直径=式中为液体流速，参照《化工原理》取低粘度流体在管道中的流速，=3故==×1000=27.1，故取进液管直径=50，考虑液体流下时速度会增加，取出料口直径各接管选取如表4表4-4符号公称直径连接面形式用途符号公称直径连接面形式用途450人孔100突面回流口32突面温度计25突面取样口350突面进气口15突面液面计50突面加料口80突面出料口25突面压力计400突面人孔350突面排气口英文论文翻译英文原文：TroubleshootingDistillationColumnbyGammaRayScanningTechniqueBaoXiaojun,WeiWeishen,LiuYansheng,ShiGangandShenFuThekeylaboratoryofcatalysis,Chinanationalpetroleumco.,universityofpetroleum,Beijing102200,China【Abstract】Adigitallycontrolledthree-dimensionalgamma-scanningapparatuswasdevelopedandusedtotroubleshootdistillationcolumninthepresentinvestigation.Ina140mm(ID)modelcolumn,variousmalfunctionphenomena,bothrateandprocessrelatedconditionsandstructuralproblems,whichwaybefrequentlyencounteredintheoperationoftrayandcolumns,wereexperimentallysimulatedandtestedwiththedevelopedscanningsystem.Theexperimentalresultsshowedthatthescanningspectracanfairlyreflectthesimulatedphenomena.Thesalientfeatureofthescanningapparatusliesinthatitintegratesthesocalledgridscanandcomputer-assistedtomographyscaninasinglesystem.Itwasconfirmedthatthegamma-scanningtechniquecanserveasanimportanton-linetroubleshootingandmaintenancetool.【Keywords】gammarayscanning,distillation,troubleshootingIntroductionIthasbeenwidelyacceptedthatgamma-scanningorradiationscanningcanplayakeyroleintroubleshooting,predictivemaintenanceandoptimizationofdistillationcolumns,althoughitsapplicationhasbeenexpandedtootherchemicalengineeringequipmentnow.Itwasnotedthatgamma-scanningprovidesessentialdatato(1)optimizetheperformanceofcolumns(andothervessels);(2)extendcolumnruntime;(3)tracktheperformance-deterioratingeffectsoffoulingandsolidsdeposition;and(4)identifymaintenancerequirementswellinadvanceofscheduledturnarounds.Baoetal.showedthatwithelaboratelydesignedscanningapparatusthequantitativeinformationaboutthehydrodynamicbehaviorinbothtrayandpackingdistillationcolumnsandthesoliddistributionandcokedepositioninthefluidcatalyticcracking(FCC)unitcouldbeobtained.Thesuccessoftheseapplicationsdemandsabetterdesignofthescanningsysteminordertoobtainmoredetaileddescriptionoftheprocesstobeevaluated.Therearethreetechniquesthatuseradioisotopes,i.e.,gridscanning,tracing,andcomputer-assistedtomography(CAT)scanning.TheirapplicationareasandfeatureshadbeensummarizedbyBowman.Inthepresentcontribution,athreedimensionaldigitallycontrolledscanningapparatusthatintegratesgridscanningandCATscanninginasinglesystemwasdevelopedandusedforthedetaileddescriptionofmalfunctionofdistillationsandstructuralproblems.Inadditiontothedescriptionofthescanningapparatus,variousspectraofdensity/countvs.positionprofilesandcorrespondingmalfunctionperformanceswerepresentedanddiscussed.ScanningapparatusFortroubleshootingscan,aradiationsource(Cs137,40mCi)andaNaIscintillationdetectorarealignedontheoppositesidesofacolumnorvessel.Theyarethensynchronouslyelevatedwhileintensityvs.heightprofilesarelogged.Theprocesschangeinthecolumnduetoitsgeometricalstructureandtheflowingmediainsideitcanbedistinguishedbycomparingtheemptyscanatreducedloadingswithanactualtroubleshootingscan.ThesimplescanningapparatusintroducedbyD.W.JonesandJ.B.Jonescanbefairlyappliedforthispurpose.Forfineprocessdescriptionsuchasthedeterminationofthethree-dimensionalgas-soliddensitydistributioninaFCCunit,however,asophisticateddesignisdemanded.Inthepresentinvestigation,apatentedthree-dimensionalscanningapparatuswasconstructedbyimplementingarotaryplatformtotheone-dimensionalscanningapparatuspreviouslydevelopedtoperformrotaryandhorizontalscanmotion.Thiscombinationmakesthree-dimensionalscanpossible.Thedetailedconfigurationofthe3-Dscanningsystemandcontrollingandloggingsystemcanbereferredtothetwopatentapplicationscitedabove.Applicationtodistillationcolumn3.1ApplicationtotraycolumnUsingtheone-dimensionalscanningapparatuspreviouslydeveloped,variousmalfunctionalphenomenasuchascompletetrayfalling,partialdamage,trayholeplugging,floodingetc.areinvestigated.ThetypicalresultsareillustratedinFigs.1,2and3.Fig.1showsanemptyscanforanewtraycolumnofΦ140mmafterinstallation.Itcanbeseenthatthepeaksinthedensityproapproximatelysamewiththesametrayplategeometry.Fig.2showsascanwiththefirsttrayremoved,thethirdpluggedwithhalfoftheholes,andthefourthdrilledwith2largerectangularholes.ItcanbeeasilyconcludedthatthepeakattheplacewherethefirsttrayplatewasoriginallyinstalledismuchlowerthanthatinFig.1,thepeakofthetray3islittlehigherthanthatinFig.2,andpeakofplate4standsbetweenthoseofthetrays2and3.WhenthecolumndescribedbyFig.2wasoperatedwithgas(air)andliquid(water)phasesundernormalconditions,thescanresultisillustratedinFig.3.Itcanbeseenthatnofrothexistsonthefirsttrayandthefourthtraybecauseofcompletefalling-offofthefirsttrayandseriousdamageofthefourthtray,andtheapproachofthefrothonthethirdtraytothesecondtrayindicatesobviousflooding.Italsorevealsthatthefrothheightonthesecondtrayisabout160mmandthenormaloperationholds.Inadditiontotheresultsstatedabove,aseriesofexperimentsnotquotedherewereconductedtoidentifyothermalfunctionalphenomenasuchaslocalflooding,excessiveentrainmentandweepingwhicharenotsoobviousasthosementionedaboveandtoquantifythehydrodynamiccharacteristicsuchastheflowregimetransition,clearliquidheight,frothheight,crestliquidheightoverexitweir,downcomerhydraulicsandsooninthetraycolumn,andsatisfactoryresultswereobtained.3.2ApplicationtopackedcolumnForthepacked-columnapplication,agridscanisessentiallyrequired.Thegridscanshouldbeperformedundermorepreciselycontrolledconditions.Forapackedcolumn,ascanwithatleast2pairsofparallelscanlineswhichcrossinthewayasillustratedbyFig.4isneeded.Eachofthefourscanlineorientationsareequaldistancefromsourcetodetector(equidistantchords)andeachpairofparallelscanlinestraddlethecenterlineatequaldistance.Byanalyzing4density/countprofilesobtained,therateandprocessrelatedmalfunctionalconditions(suchasentrainment,weeping,foaming,foulingorpluggingofpackedbedandexcessivelyheavyorlightloadingduetooperatingcondition)andmechanicalproblems(suchascrushed,settled,corrodedordisplacedpacking,damagedorpluggeddistributorsandcollapsedpackedbeds)oracombinationofbothcanbefairlyidentifiedandlocated.Bytheapparatusdevelopedinthecurrentinvestigation,aseriesof2×2gridscanswereconductedinthelaboratoryscalePlexiglaspackedcolumnofID140mmandwallthickness5mmoperatedwithairandwater.Thepackedbedconsistsofthreeparts,i.e.,thestructuredpackingsmadeofstainlesssteelintheloweranduppersection,andtheθ-ringpackingsmadeofstainlesssteelinthemiddlesection.Onthetopofthecolumnisacross-typeliquiddistributor.Betweentheupperstructuredpackingandthedistributorthereisavaporspace.TheemptyscanisillustratedinFig.5.CurvesfromsourceAandCinthefigurestandhigherthancurvesfromBandD.WhentheliquidwasfedintocolumnattheplaceclosetothecolumnwallwherescanlinesAandCcrossbyinsertingtheinlettubedirectlytothepackedbedinsteadoffeedingthroughthedistributor,thescanisshowninFig.6.LookingatthecurvesAandCinthefigure,itisclearthattheyshowamuchmoredistinctdecreasethancurvesBandD,indicatingchannelinginthecolumn.Thefourcurvespreviouslyscatteredapartnowapproachtoeachothersoclosethattheyaredifficulttobedistinguished.Whenthebedcollapses，somepartofthebedwillbecomedenselypackedandsomeloosely,andevencavitiesmayexist.Thissituationwassimulatedexperimentallybyreplacingsomeθ-ringswithanironblockandsomewoodballs.ThescanforthiscaseisgiveninFig.7.Itisapparentthatthedatacorrespondingtotheplacewheretheironblockwaslowerincounts,ormoredense,whereasthedataintheplacewherethepackingwerereplacedbywoodballsshowonlyslightlyincreaseincounts.Inthiscase,thescandatashouldbeanalyzedwithcaution.Fig.8showsascanforthewell-packedcolumnoperatingunderfloodingcondition.Becausefloodingprevailsinthewholecolumn,allofthefourscancurvesdemonstrateastrongdecreaseincountsduetoliquidaccumulation,especiallyinthevaporspaceinthecolumn.ConclusionsAdigitallycontrolledthree-dimensionalgamma-scanningsystemwasdevelopedonthebasisoftheone-dimensionalscanningapparatuspreviouslydesignedandusedforthefinedescriptionofthemalfunctionalphenomenainbothtrayandpackeddistillationcolumns.Theexperimentalresultsshowthatboththerateandprocessrelatedconditionsandmechanicalproblemscanbefairlyidentifiedbythetechniquedevelopedinthepresentinvestigationandthisshouldlayaprospectivebasisfortheapplicationofradiationscanningtopredictivemaintenanceandoptimizationofdistillationcolumninadditiontoitstroubleshootinguse.TheveryrecentapplicationofthisscanningsystemtoindustrialequipmentsuchasFCCfractionator,sulfur-containingwastewaterstrippercolumnandstandingpiperinFCCunitbytheauthorsdemonstratedthatvariousmalfunctionalphenomenacouldbeaccuratelydetectedbythetechnique.ACKNOWLEDGEMENTSTheauthorswishtothankProfessorChenJiayongoftheInstituteofProcessesEngineering(formerlyInstituteofChemicalMetallurgy),ChineseAcademyofSciencesforhisconstantconcernsandvaluableadvicesonthecurrentandmanyotherresearchprojects.REFERENCESBowman,J.D.，“Troubleshoottowerswithradioisotopes”,Chem.Eng.,89(9),34-41(1993).Bao,X.J.,He,K.A.,Liu,Y.S.,Shen,F.,“Insightintodistillation/absorptioncolumnsandFCCrisersusinggammascanningtechniques”,ChineseJ.Chem.Eng.,3(3),171-179(1995).Bowman,J.D.,