某隐框玻璃幕墙设计计算书及某市俱乐部和文化宫综合活动大楼工程

XXXXXXXX隐框玻璃幕墙设计计算书

一、设计计算依据：

1、XXXXXXXXXX楼建筑结构施工图。

2、规范：

《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ

102-96；

《建筑幕墙》JG

3035-1996；

《建筑玻璃应用技术规程》JGJ

113-97；

《建筑结构荷载规范》GBJ

50009-01；

《钢结构设计规范》GBJ

17-88。

3、工程基本条件

(1)、地区类别：C类

(2)、基本风压：Wo

=0.30

kN/m2

(3)、风力取值按规范要求考虑。

(4)、地震烈度：7度，设计基本地震加速度值0.10g

(5)、年最大温差：80oC

(6)、建筑结构类型：Du/H的限值=1/300。

二、设计荷载确定原则:

在作用于幕墙上的各种荷载中，主要有风荷载、地震作用、幕墙结构自重和由环境温度变化引起的作用效应等等。在幕墙的节点设计中通过预留一定的间隙，消除了由各种构件和饰面材料热胀冷缩引起的作用效应。所以，作用于垂直立面幕墙的荷载主要是风荷载、地震作用，幕墙平面内主要是幕墙结构自重，其中风荷载引起的效应最大。

在进行幕墙构件、连接件和预埋件承载力计算时，必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数，即采用其设计值；进行位移和挠度计算时，各分项系数均取1.0，即采用其标准值。

1、风荷载

根据规范，垂直于幕墙表面上的风荷载标准值，按下列公式(2.1)计算：

W

k

=

bz

ms

mz

Wo

················(2.1)

式中:

W

k

---风荷载标准值(

KN/m2)；

bz---瞬时风压的阵风系数；

ms---风荷载体型系数；

mz---风荷载高度变化系数，并与建筑的地区类别有关；按《建筑结构荷载规范》GBJ9取值；

W

o---基本风压(

KN/m2)。

按规范要求，进行建筑幕墙构件、连接件和锚固件承载力计算时，风荷载分项系数应取γw=

1.4，即风荷载设计值为：

W=

γw

W

k

=

1.4W

k

··············(2.2)

2、地震作用

幕墙平面外地震作用标准值计算公式如下：

qEK

=bEamax

GkA

·················(2.3)

式中,

qEK为垂直幕墙平面的分布水平地震作用；(

KN/m2)

bE为地震动力放大系数；

amax为水平地震影响系数最大值；

GkA为单位面积的幕墙结构自重(

KN/m2)。

按规范要求，地震作用的分项系数取γE=

1.3，即地震作用设计值为：

qE=

γE

qEK

=

1.3

qEK

·············(2.4)

3、幕墙结构自重

按规范要求，幕墙结构自重的分项系数取γG=1.2。

4、荷载组合

按规范要求对作用于幕墙同一方向上的各种荷载应作最不利组合。对垂直立面上的幕墙，其平面外的荷载最不利荷载组合为：

WK合=1.0

WK

+

0.6

qEK

·············(2.5)

W合

=1.0

W

+

0.6

qE

·············(2.6)

其中,

WK合为组合荷载的标准值(

KN/m2)；

W合

为组合荷载的设计值(

KN/m2)。

三、立柱计算

立柱一（第一处：138系列：[标高：45.3m,SL-1]

根据大厦的建筑结构特点，幕墙立柱悬挂在建筑主体结构上，如图所示。综合考虑幕墙标高、幕墙的横向分格宽度、所选立柱型材、楼层高度以及对立柱的固定方式，以下列情况最为不利，须作立柱强度和刚度的校核。

1、部位要素

该处玻璃幕墙位于主楼，最大计算标高按45.3

m计，幕墙结构自重Gk/A=500

N/m2，幕墙横向计算分格宽度B=1200

mm。

2、力学模型

该处每条立柱与主体结构通过钢支座进行连接，最大跨距跨高L=3400mm；采用简支梁力学模型，如图所示。

3、荷载确定

按该处幕墙横向分格宽度B，取出一个纵向的计算单元，立柱受均布载作用，荷载取最大值(标高最高处的值)，对C类地区，该处风压高度变化系数为：mz=1.13，阵风系数bz=1.77

根据公式(2.1)~(2.6)可得：

WK=1.13×2×1.77×0.30=1.2(KN/m2)

取WK

=1.2(KN/m2)

W=1.4WK=1.68(KN/m2)

qEk=3.0×0.08×500/1000

=0.12(KN/m2)

qE=1.3qEK=0.156(KN/m2)

WK合=1.0×1.2+0.6×0.12

=1.272(KN/m2)

W合=1.0×1..68+0.6×0.156

=1.7736(KN/m2)

从而，作用于立柱上的线荷载标准值和设计值分别为:

qK=1200/1000×1.072=1.5264(N/mm)

q=1200/1000×1.7736=2.12832(N/mm)4、幕墙立柱(CDSL-1)参数:

该处幕墙的立柱的横截面参数如下:

横截面主惯性矩：

I=4219187

mm4

横截面积：

A=1734.749

mm2

弯矩作用方向的净截面抵抗矩：

W=58751.5

mm3

横截面静矩：

Sz=61454.12

mm3

型材壁厚：

t=3

mm

型材材料为：

铝合金(6063-T5)；

强度设计值为：

f=85.5N/mm2；

弹性模量为：

E=70000

N/mm2。

5、立柱强度校核

根据JGJ102-96幕墙立柱截面最大应力满足：

smax=

NA0

+

MgW

≤f

式中：

smax

¾

立柱中的最大应力

(N/mm2)

N

¾

立柱中的拉力设计值

(N)

A0

¾

立柱净截面面积

(mm2)

M

¾

立柱弯矩设计值

(N.mm)

g

¾

塑性发展系数，取为1.05；

W

¾

弯矩作用方向的净截面抵抗矩；(mm3)

该处立柱跨中弯矩值最大，为：

M=

qL28

==3075393.5(N.mm)

立柱承受拉力设计值为：

N

=

1.2GkA×L×B

=

1.2×500×3400×1200/1000000

=2448

(N)

则：

smax=NA0

+

MgW

=

24481734.749

+

3075393.51.05×58751.5

=51.3(N/mm2)

可见：smax

≤

f

所选立柱的强度满足设计要求。6、立柱刚度校核

幕墙立柱最大挠度：

umax

=

5qkL4384E.I

=5×1.5264×34004384×70000×4219187

=8.982(mm)

式中：

umax

¾

立柱最大挠度；(mm)

qk

¾

立柱承受的标准线荷载；(N/mm)

L

¾

立柱长度；(mm)

E

¾

立柱材料的弹性模量；(N/mm2)

I

¾

立柱横截面主惯性矩；(mm4)

根据规范对立柱刚度要求，

立柱的最大允许挠度为[u]=L180

且不大于20mm,

即，

[u]=20

mm

可见，

umax≤[u]

所选立柱的刚度满足设计要求。

四、横梁计算

[标高：45.3m,HL-1]

综合考虑横梁所处位置的标高、幕墙的横向分格宽度、所选横梁型材，以下列情况最为不利，须作横梁强度和刚度的校核。

1、部位基本参数

该处幕墙位于主楼；最大标高为45.30m；饰面材料为玻璃，横梁所受到的重力取为GK/A=500

N/m2；横梁的计算长度取B=1200

mm；幕墙的纵向分格高度H=

1800mm。

2、力学模型

横梁与立柱相接，相当于两端简支。在幕墙平面内，横梁受到饰面板材的重力作用，可视为均布线荷载qG；

qG=1.2

GK/A.H

=1.2×500

×1800/106=

1.08(kN/m)

在幕墙平面外，横梁受到风压等荷载作用，其受力面积为上左图阴影部分；其中q是阴影面积承受的最大设计线荷载；

q=

1.1824(kN/m)，

相应的最大标准线荷载：

qK=0.8445

(kN/m)

因此横梁是一个双弯构件。

3、幕墙横梁(HL-01)参数:

该处幕墙横梁的横截面参数如下:

横截面积：

A=981.1502

mm2

横截面X-X惯性矩：

IX=625950.9

mm4

横截面X-X最小抵抗矩：

WX=17124.66

mm3

横截面Y-Y惯性矩：

IY=341991.9

mm4

横截面Y-Y最小抵抗矩：

WY=11398.02

mm3

横梁的材料为：

铝合金(6063-T5)

其强度设计值为：

f=85.5N/mm2；

其弹性模量为：

E=70000

N/mm2。

4、横梁强度校核

根据JGJ102-96幕墙横梁截面最大应力满足：

smax=

MXg.WX+

MYg.WY≤f

式中：

smax

¾

横梁中的最大应力

(N/mm2)

MX

¾

绕X轴(幕墙平面内方向)的弯矩设计值

(N.mm)

MY

¾

绕Y轴(垂直幕墙平面方向)的弯矩设计值

(N.mm)

g

¾

材料塑性发展系数，取为1.05；

MX=

qG.B28

=

1.08×120028

=194400(N.mm)

MY=

q.B212

=

1.1824×1200212

=141888(N.mm)

则：

smax=MXg.WX+

MYg.WY

=

1944001.05×17124.66

+

1418881.05×11398.02

=15.85(N/mm2)

可见：smax

≤

f

所选横梁的强度满足设计要求。5、横梁刚度校核

该处幕墙横梁最大挠度是umaxY、umaxX二部分的矢量和：

umaxY

=

2qkB4120EIY

=2×0.8445×12004120×70000×341991.9

=1.22(mm)

式中：

umaxY

¾

横梁在幕墙平面外的最大挠度；(mm)

qk

¾

横梁承受的标准线荷载；(N/mm)

B

¾

横梁长度；(mm)

E

¾

横梁材料的弹性模量；(N/mm2)

IY

¾

横梁横截面主惯性矩(对Y-Y轴)；(mm4)

横梁在幕墙平面内由自重引起的挠度umaxX为：

umaxX

=

5qGKB4384EIX

=5×1.2/1.2×12004384×70000×625950.9

=

0.618(mm)

从而，横梁的最大挠度为：

umax

=umaxX

2+umaxY2

=

1.222

+

0.6182

=

1.36(mm)

根据规范对横梁的刚度要求，

横梁的最大允许挠度为[u]=B/

180

，且不大于20mm。

即，

[u]=

5.5556mm

可见，

umax≤[u]

所选横梁的刚度满足设计要求。

五、玻璃计算

[标高:45.3m,6钢化镀膜玻璃)]

综合考虑玻璃所处位置的标高、玻璃分格宽度和高度以及玻璃的厚度等因素，以下列情况最为不利，须作玻璃的强度校核。

该处6钢化镀膜玻璃位于主楼；标高取为45.3

m；幕墙自重按500N/m2计，垂直于玻璃面的组合荷载设计值为1.7736

kN/m2，组合荷载标准值为1.2721kN/m2，所用玻璃长宽尺寸分别为a=1200mm，b=1800mm，玻璃厚度为6mm；玻璃跨中的强度设计值为fg=84

N/mm2。

1、强度校核：

玻璃板中最大应力

根据《规范》，玻璃在垂直于幕墙平面的风荷载和地震的作用下，其最大应力按下式计算：

s

max

=

6.y.W合.a2t2

式中：

smax

¾

玻璃中的最大应力

(N/mm2)

ψ

¾¾

跨中弯矩系数,0.1046

W合

¾¾

组合荷载设计值,

kN/m2

a

¾¾

玻璃短边边长,

mm

t

¾¾

玻璃的厚度,

mm

则：smax=

6.y.W合.a2t2

=

6×0.1046×1.7736×92021000×62

=26.17(N/mm2)

可见：smax

≤

fg

因此所选玻璃跨中的强度满足设计要求。

玻璃中部与边缘温度差产生的温度应力，按下式计算：

s边=0.74.E.a.m1.m2.m3.m4.(TC-TS)£fg边

式中，E¾¾玻璃的弹性模量，取为70000N/mm2；

a¾¾玻璃的线膨胀系数，取为0.00001；

m1¾¾阴影系数，取为1.3；

m2¾¾窗帘系数，取为1.1；

m3¾¾玻璃面积系数，取为1.0604；

m4¾¾边缘嵌缝材料温度系数，取为0.4；

(TC-TS)

¾¾玻璃中间部分与边缘部分的温度差，取为50℃；

fg边

¾¾玻璃边缘强度设计值，为19.5N/mm2。

s边=0.74.E.a.m1.m2.m3.m4.(TC-TS)

=0.74×70000×0.00001

×1.3×1.1×1.0604×0.4×50

=15.7096(N/mm2)

可见，s边

£fg边

因此玻璃由于中央与边缘温差所产生的应力满足设计要求。

六、结构胶胶形计算

[标高:45.3m,D.C.983]

综合考虑幕墙所处位置的标高、分格宽度和高度等因素，对下列不利处进行结构胶胶形设计(胶厚和胶宽)。

该处玻璃幕墙位于主楼，属全隐幕墙；标高为45.3m；风荷载标准值为WK=

1.272kN/m2。年最大温差为DT

=

80oC，建筑结构的最大层间变位角为q=

1/267。

玻璃体积密度按gG=2.56吨/米3计，线胀系数为a=0.00001，厚度为t=12mm，垂直安装

，最大宽高尺寸分别为

1200mm，1800mm。

采用D.C.983结构胶，结构硅酮密封胶短期强度设计值f1=0

.14N/mm2，结构硅酮密封胶长期强度设计值f2=

0.007N/mm2，结构胶完全固化后在温差效应作用下的最大变位承受能力dT=0.15，结构胶完全固化后在地震效应作用下的最大变位承受能力dE=0.4。

1、胶缝宽度

(1)、风荷载作用所需胶缝宽度：

Cs1=WK.短边2000.f1

=1.272×12002000×0.14

=

5.45(mm)

(2)、自重作用所需胶缝宽度：

Cs1=t.gG.a.b2000.(a+b).f2

=6×0.001×10×2.56×1200×18002000×

(1200+1800)×0.007

=5.93

(mm)

取打胶宽度10mm。

2、胶缝厚度

(1)、温度效应作用所需胶缝厚度：

ts1

=DLdT.(2+dT)=1.620.1×(2+0

.15)

=

3.494(mm)

其中,

ts1

¾¾

温度效应作用所需打胶厚度

DL

¾¾

玻璃的相对位移量(以长边计)

DL=L×|a铝-a|

×

DT

=1800×|0.0000235

-0.00001|

×80

=1.62

(mm)

a铝

¾¾

为铝材的线膨胀系数0.0000235。

(2)、地震作用所需胶缝厚度：

ts2

=y.b.qdE.(2+dE)

=0.6×1800×1/3000.4×(2+0.4)

=3.76

(mm)

其中，y

¾¾

胶缝变形折减系数,取0.6

取打胶厚度为6mm。

所以，结构胶胶形设计为：宽度10mm×厚度6mm。

七、幕墙组件的固定块及其间距计算

[标高:45.3m,GJK-01]

综合考虑幕墙所处位置的标高、分格尺寸等因素，对下列不利处进行固定块设计计算。

该处幕墙位于主楼，标高取为45.3m，幕墙自重按500N/m2计；标准荷载为WK合=

1.272kN/m2；设计荷载为W合=

1.7736k

N/m2。

幕墙组件尺寸为a×b为

1200mm×1800mm。

固定块为双面的压块，材质为铝合金(6063-T5)，弹性模量为70000N/mm2，抗弯强度设计值为85.5N/mm2；尺寸b1×h×t为50mm×42mm×6.5mm；安装间距不超过d=400mm。每个固定块由1个M6的螺栓固定。

1、固定块强度校核

螺孔中心至固定块受力顶端的距离L=21mm。

固定块的净截面比：

A1A0=(50

-

1×6

)

50=

0.88

固定块的截面抵抗矩折减系数取h

=1

固定块的截面惯性矩：

I=

b1

12

.t3

=

(50

-1×6)

12×6.53

=1006.9583(mm4)

固定块的截面抵抗矩：

Wmin=It/2.

h

=1006.9583

6.5/2×1

=309.8333(mm3)

固定块承受荷载的面积为：

A=a.d2=1000×4252×10-6

=0.2125(m2)

固定块承受荷载设计值为：

P=1.5×A.W合

=1.5×

0.2125×1.494×1000=618.375

(N)

固定块承受荷载标准值为：

PK=1.5×A.WK合

=1.5×

0.2125×1.272×1000=409.2

(N)

固定块承受弯矩值为：

M=618.375×21=

12985.875(N.mm)

对双面固定块，计算强度时其弯矩值应为单面固定块的二倍，从而：

M=25971.75(N.mm)

固定块的最大应力值为：

s=MWmin

=25971.75

309.8333

=

83.825

(N/mm2)<85.5N/mm2

可见固定块的强度满足设计要求。

2、固定块刚度校核

固定块的最大挠度为：

u=PK.L33.E.I

=409.2×2133×70000×1006.9583

=0.0166(mm)<L/150=21

/150=0.14

(mm)。

可见固定块的刚度满足设计要求。

3、固定块连接螺栓强度校核

能承受的最大拉力为：

N=170×1×p×4.917524

=3228.696

(N)

P0

=1056.756N

从而，N>

P0

可见其强度满足设计要求。

八、横梁与立柱连接计算

[标高:84.8m,HL-1+CDSL-1]

综合考虑幕墙所处位置的标高、分格尺寸等因素，对下列不利处进行横梁与立柱连接强度计算。

该处幕墙位于主楼，标高为45.3m，幕墙自重按GK/A=500N/m2计；设计荷载为W合=

1.7736kN/m2。

幕墙分格宽度B=1200mm，横梁上分格高度H1=1800mm。

下分格高度H2=1000mm。

立柱材料为铝合金(6063-T5)，局部壁厚为5mm。

横梁材料为铝合金(6063-T5)，局部壁厚为3mm。

角码材料为铝合金(6063-T5)，壁厚为4mm。

角码由2个M6的螺栓与立柱连接，螺栓承受水平和垂直组合剪切力作用。

1、荷载计算

(1)、水平荷载：

横梁上分格块传到横梁上的力为：

N1上=W合.B28

=1.7736×12002×10-38

=186.75(N)

横梁下分格块传到横梁上的力为：

N1下=W合.B28

=1.7736×12002×10-38

=186.75

(N)

从而，N1=

N1上+N1下=373.5(N)

(2)、垂直荷载：

N2=1.2×B/2×H1×GK/A

=1.2×1200/2×1800×500×10-6

=450(N)

(3)、组合荷载：

N=N12

+

N22

=

373.52

+

4502

=584.8(N)

2、与立柱相连接的螺栓个数n1计算，立柱的局部承压校核：

(1)、每个螺栓的承载力：

NbV

=p×4.917524×120

=2279.08(N)

n1=N

NbV=584.8

2279.08

=0.26(个)，取n1=2个。

(2)、立柱局部承压能力：

NbC=

n1.

d.t.120

=2×6×5×120

=7200(N)>N=670.8679(N)

(3)、角码局部承压能力：

NbC=

n1.

d.t.120

=2×6×4×120

=5760(N)>N=584.8(N)

可见，横梁与立柱的连接满足设计要求。

九、立柱与支座连接计算

[标高:45.3m,CDSL-1+GZ-01]

综合考虑幕墙所处位置的标高、分格尺寸等因素，对下列不利处进行立柱与支座连接强度设计计算。

该处幕墙位于主楼，标高取为45.3m，幕墙自重按GK/A=500N/m2计；设计荷载为W合=

1.7736k

N/m2。

幕墙分格宽度B=12000mm，立柱长度(楼层高度)为H=3400mm。

立柱材料为铝合金(6063-T5)，局部承压强度为120N/mm2，立柱连接处壁厚t1=5mm。

支座材料为钢材(Q235.t≤16mm)，局部承压强度为320N/mm2，支座壁厚t2=6mm。

立柱的固定方式为双系点，即立柱左右两侧均与支座连接。

立柱与支座的连接螺栓：2个M12

。

1、荷载计算

水平荷载：

N1=1.7736×1200×3400×10-3=7236.88(N)

垂直荷载：

N2=1.2×500×1200×3400×10-6=2448(N)

组合荷载：

N=

7236.8822

+

24482=7638.8(N)

2、螺栓个数计算

每个螺栓的承载力：

NbV=2×p×10.105624×120

=19249.75(N)

n=6117.9

19249.75

=0.317(个)，取2个。

3、局部承受能力校核

立柱局部承压能力：

NbC=2×2×12×5×120

=28800(N)>6117.9(N)

支座承局部压能力：

NbC=2×2×12×6×320

=92160(N)>6117.9(N)

可见立柱与支座的连接设计安全。

十、支座计算

[标高:45.3m,GZ-01]

综合考虑幕墙所处位置的标高、分格尺寸等因素，对下列不利处进行支座强度设计计算。

该处幕墙位于主楼，标高取为45.3m，幕墙自重按Gk/A=500N/m2计；设计荷载为W合=

1.7736k

N/m2。幕墙分格宽度B=1200mm，立柱长度(楼层高度)为H=3400mm。

选用的支座为GZ-01，其材质为钢材(Q235.t≤16mm)；支座端部的横截面积A0=1200mm2，横截面抵抗矩Wmin=10000mm3。

立柱的固定方式为双系点，即立柱左右两侧均与支座连接。

幕墙立柱连接螺栓的中心离支座端部横截面形心的水平距离d1=250mm，垂直距离d2=0mm。

1、荷载计算

单独一个支座承受如下荷载：

水平荷载：

N=

B×H×W合/2

=

1000×3800×10-6

×1.494×103/2

=2448(N)

垂直荷载：

V=

B×H×1.2Gk/A

/2

=

1200×3400×10-6

×1.2×500

/2

=1224(N)

支座端部横截面所受最大弯矩值为：

M=

N×d2

+V×d1

=2448×0+1224×250

=306000(N.mm)

2、支座强度校核：

正应力:

s=NA0+M1.05×Wmin

=2448

1200

+

3060001.05×10000

=32.5009(N/mm2)<f=215

N/mm2

组合应力:

s合=s2+3×(VA)2

=32.50092+3×(12241200)2

=32.868(N/mm2)<1.1×f=236.5

N/mm2

可见支座的设计安全。

十一、支座与埋件连接计算

[标高:45.3m,支座：GZ-01]

综合考虑幕墙所处位置的标高、分格尺寸等因素，对下列不利处进行支座与埋件连接强度设计计算。

该处幕墙位于主楼，标高取为45.3m，幕墙自重按GK/A=500N/m2计；设计荷载为W合=

1.7736kN/m2。幕墙分格宽度B=1200mm，楼层高度为H=3400mm。

立柱的固定方式为双系点，即立柱左右两侧均与支座连接。

支座材质为钢材(Q235.t≤16mm)，与预埋件采用直角焊缝焊接，焊脚高为6mm(焊脚高度在计算时乘0.7)，一个支座的焊接焊缝的有效计算横截面积A0=720mm2，抵抗矩Wmin=42000mm3。

幕墙立柱连接螺栓的中心离支座端部焊缝横截面形心的水平距离d1=250mm，垂直距离d2=0mm。

1、荷载计算

单独一个支座的焊接焊缝承受如下荷载：

水平荷载：

N=B×H×W合/2

=1200×3400×10-6

×1.7736×103/2

=3618.1(N)

垂直荷载：

V=

B×H×1.2GK/A/2

=1200×3400×10-6×1.2×500

/2

=1224(N)

焊缝受到的最大弯矩值为：

M=

N×d2

+V×d1

=3618.1×0+1224×250

=306000(N.mm)

2、焊缝强度的校核：

s合=

(sf

bf)2+

(tf)2

=

(N1.22×A0

+

M1.22×Wmin)2+

(VA0)2

=(3168.1.61.22×720+3060001.22×3400)2+(1224720)2

=11.525

(N/mm2)<f=160

N/mm2

式中,

bf

¾¾1.22为承受静力荷载和间接承受动力载的结构中，正

面角焊缝的强度设计值增大系数；

可见焊缝强度满足设计要求。

十二、幕墙预埋件计算

[标高:45.3m,YMJ-1]

综合考虑幕墙所处位置的标高、分格尺寸、预埋件的埋设位置、砼标号等因素，对下列不利处进行预埋件设计计算。

该处幕墙位于主楼，使用的砼标号为C30，标高取为45.3m，幕墙自重按500N/m2计；标准组合荷载为WK合=1.2721kN/m2；设计组合荷载为W合=1.7736kN/m2。幕墙分格宽度为1200mm，楼层高度为3400mm。

锚筋选用I级钢筋，锚筋直径10mm，共4根分2层，外层锚筋间距为90mm；锚板为8mm×300mm×150mm的Q235钢板。

固定立柱的螺栓中心至预埋件锚板形心的水平、垂直距离分别为：

d1=250mm，d2=0mm。

1、受力分析

预埋件采用侧埋形式，如图所示。

垂直剪力为:

V=

B×H×1.2GK/A

=1200×3400×10-6×1.2×500

=2448(N)

水平拉力为:

N=

B×H×W合

=1200×3400×10-6×1.7736×103

=7236.288(N)

弯矩为:

M=V.d1+N.d2

=2448×250

+7236.288×0

=612000(N.mm)

2.锚筋最小截面积计算:

当有剪力、法向拉力和弯矩共同作用时,预埋件锚筋按下两式计算,并应大于其最大值：

AS=V

ar.

aV.

fY+

N

0.8

ab.

fY+M

ar.

ab.

fY.z

AS=

N

0.8

ab.

fY+M

0.4

ar.

ab.

fY.z

式中V¾¾剪力设计值(N);

N¾¾法向压力设计值(N);

M¾¾弯矩设计值(N.mm);

ar

¾¾锚筋层数影响系数;

av

¾¾锚筋受剪承载力系数;

ab

¾¾锚板弯曲变形折减系数;

d¾¾锚筋直径(mm);

t

¾¾锚板厚度(mm);

z¾¾外层锚筋中心线之间的距离(mm);

fc

¾¾混凝土轴心受压强度设计值15(N/mm2);

fY

¾¾钢筋抗拉强度设计值210(N/mm2);

锚筋层数影响系数

ar

=1

；

锚板弯曲变形折减系数

ab=0.6+0.25td

；

=0.6+0.25×8

10

=0.8

锚筋受剪承载力系数(aV

>0.7时,取0.7)

aV=(4.0-0.08d)fcfY

=(4.0-0.08×10)15210

=0.8552

从而，取aV=.7

AS=V

ar.

aV.

fY+

N

0.8

ab.

fY+M

ar.

ab.

fY.z

=2448

1×0.7×210+

7236.288

0.8×0.8×210+612000

1×0.8×210×90

=106.22(mm2)

AS=

N

0.8

ab.

fY+M

0.4

ar.

ab.

fY.z

=7236.288

0.8×0.8×210

+612000

0.4×1×0.8×210×90

=134.81(mm2)

可见，所需锚筋最小截面积为：134.81(mm2)

3.法向压力校核

按规范要求法向压力N<0.5fc.A，即：

7236.288

(N)<0.5×15

×45000

=337500(N)

4.预埋件锚筋确定

选择4f10，锚筋总面积为：

4×p×1024

=314.1593(mm2)>

134.81(mm2)

十三、立柱伸缩缝设计计算

立柱材料为铝合金(6063-T5)。

立柱在年温差影响下的最大变形量为：

DL

=a.DT.L

=0.0000235×80×3380

=6.3544(mm)

其中，a¾¾

为铝材的线膨胀系数，0.0000235；

DT¾¾年最大温差80℃；

L¾¾

立柱最大长度3380mm。

考虑误差为5mm，取立柱伸缩缝为20mm，

20-5=15mm>DL=6.3544mm

可见伸缩缝适应年温差变化。

十四、幕墙铝板板块计算

[标高:45.3m,复合铝板(4mm)]

综合考虑所采用的板材所处位置的标高、板材分格宽度和高度以及板材的厚度等因素，以下列情况最为不利，须对其强度和刚度进行校核。

该处幕墙饰面材质为复合铝板(4mm)，位于主楼；标高为45.3m；幕墙自重按300N/m2计；垂直于板面的组合荷载设计值为

W合=

1.7736kN/m2，组合荷载标准值为WK合=

1.272kN/m2，最大长宽尺寸分别为a=

1200mm，b=1800mm，

板厚度为t=4mm；板的强度设计值为f=34N/mm2，弹性模量为E=40600N/mm2，泊松比v=0.25。

1、板的强度和刚度校核：

(1)、板强度校核：

板上布置2道横向加强筋，一道竖向加强筋，就板的受力情况可分为D板和E板，D板板中所受到的弯矩值大于E板板中弯矩值；在加强筋处板受到负弯矩作用，在D板和E板相邻处采用其平均负弯矩值来计算。

LX

=600

LY

=600

LXLY

=1

m1=0.032885

m01=-0.07277

m02=-0.066425

f1=0.00237

板中受到的最大应力为：

s中=6.m1.W合.L2

t2

=6×0.032885×1.7736×0.001×6002

42

=

13.24(N/mm2)

式中,m1

—为D板中最大弯矩系数。

考虑板大挠度影响应力计算的折减系数h=0.64，则(h值是根据q=W合.L41000E.t4

=97.79

，查表得出)：

s中=14.0085×0.64

=8.965

(N/mm2)

s中<f=

34N/mm2

板在加强筋处的最大应力为：

s支1=6.m01.W合.

L

2

t2

=6×0.07277×1.772×0.001×6002

42

=

21.36(N/mm2)

式中,

m01

—为板在加强筋处的二块D板相交处的最大弯矩系数;

考虑板大挠度影响应力计算的折减系数h

，则：

s支1=21.36×0.64

=13.67

(N/mm2)

s支1<f=34

N/mm2

同理可得：

s支2=11.324

(N/mm2)

求s支2

时采用的弯矩系数为m02

—为板在D板和E板相交加强筋处的最大弯矩系数的平均值。

s支2<f=34

N/mm2

可见，板的强度满足设计要求。

(2)、板刚度校核

D板跨中的挠度u为板中的最大挠度，按下式计算：

u=f1.

Wk合.L4.10-3

E.t3/[12(1-v2)]

=0.00237×1.272×6004

×10-3

40600×43/[12(1-.252)]

=1.658(mm)

式中，f1¾¾D板中最大挠度系数；

考虑板大挠度影响挠度计算的折减系数h=0.64，则(h值是根据q=W

K合.a41000E.t4

=97.79

，查表得出)：

u

=1.658×0.64

=1.061(mm)

板中允许的最大挠度值[u]为板短边的1/100，并且小于30mm；即：[u]=5.88mm

可见，u£[u]

从而，板中最大挠度满足设计要求。2、加强筋强度和刚度校核

选用加强筋材料为铝合金(6063-T5)，主筋名称为铝通30x45x2.5，对弯曲中心轴其横截面参数为：

惯

性

矩

I：94479.16mm4

；

抵抗矩

WMIN

：4199.074mm3

；

其弹性模量E：70000N/mm2

；

强度设计值f：85.5N/mm2

。

次筋名称为铝通30x45x1，对弯曲中心轴其横截面参数为：

惯

性

矩

I：25526mm4

；

抵抗矩

WMIN

：922mm3

；

其弹性模量E：70000N/mm2

；

强度设计值f：85.5N/mm2

。加强筋的布置形式：板短边中间一道，对板的长边等分布设2道。

(1)、次筋强度和刚度校核

次筋受梯形荷载作用。

次筋强度校核

M=W合.

LY24.(3

LX2

-LY2)

=1.7736×600×0.00124.(3×6002

-

6002)

=1064.3(N.mm)

s=M1.05WMIN

=1064.31.05×922

=

1.09(N/mm2)<f=85.5

N/mm2

次筋传到主筋上的集中力为:

设计值P=W合4.(2.LX.LY

-LY2)

=1.772×0.0014.(2×600×600-6002)

=

159.64(N)

标准值PK=WK合4.(2.LX.LY

-LY2)

=1.272×0.0014.(2×600×600-6002)

=

114.48(N)

‚次筋刚度校核

u=WK合.

LY1920.E.I(

25.LX4

-10.LY2.LX2+LY4)

=2.52×600×0.0011920×70000×25526

×(

25×6004

-10×6002×6002+6004)

=

1.0015(mm)<Lx

100=

6.2(mm)，且不超过20mm。

(2)、主筋强度和刚度校核

主筋受双三角形荷载和次筋传来的集中力P的作用。

主筋强度校核

M=14.W合.

LY3+P.LY

=14

×1.7736×0.001×6003+159.64×600

=

191558.4(N.mm)

s=M1.05WMIN

=191558.41.05×4199.074

=43.44

(N/mm2)<f=85.5

N/mm2

‚主筋刚度校核

u=1E.I.(7.WK合.

LY564+

PK.LY3

3)

=1

70000×94479.16.(7×1.272×0.001×600564

+114.48×6003

3)

=2.323

(mm)<a

100=

11.75(mm)，且不超过20mm。

可见，加强筋的强度和刚度满足设计要求。十一、短槽固定式石材板块计算

[标高:45.3m,MU150]

综合考虑短槽固定式石材所处位置的标高、石材的宽度和高度以及石材的厚度等因素，以下列情况最为不利，须作设计计算。

该处石材位于主楼；标高取为45.3m；采用短勾固定石材。每平方米的幕墙自重Gk/A

按800N/m2计，垂直于石材面的组合荷载设计值为1.7736kN/m2；组合荷载标准值为1.272kN/m2。石材分格宽高分别为936mm，600mm

图中尺寸如下：

a0=1050mm，¾¾石材边长；

a1=180mm，¾¾短勾中心至石材边缘的距离；

a

=690mm，¾¾石材计算边长；

b0=860mm，¾¾石材另一边边长；

b

=860mm，¾¾石材另一边计算边长；

t

=25mm，¾¾石材计算厚度；

t1=9mm，¾¾石材槽口单侧厚度；

t2=4mm，¾¾短勾厚度；

b2=60mm，¾¾短勾宽度；

h1=20mm，¾¾石材开槽深度；

h2=17mm，¾¾短勾插入石材的深度。

石材的强度等级为MU150，抗弯强度设计值f=

4.7N/mm2；抗剪强度设计值ft=2.3

N/mm2；弹性模量为10000N/mm2；重量体积密度为2.7吨/m3；泊松比为.125；线胀系数为0.000008。

固定石材的短勾材质为不锈钢；其抗剪强度设计值为fts=120N/mm2。

由于ba£2，所以石材的受力情况可按四点支承考虑。

1、强度校核：

(1)、石材在垂直于幕墙平面的风荷载和地震的作用下，其板中、板边最大应力分别按下式计算：

s

max

=

6.y.W合.L2

1000×t2

s

max1

=

6.y

1.W合.L2

1000×t2

式中：smax

¾¾

石材板中的最大应力

(N/mm2)；

smax1

¾¾石材板边缘的最大应力

(N/mm2)；

ψ

¾¾

板中最大弯矩系数；

ψ1

¾¾

板板边缘最大弯矩系数；

W合¾¾

组合荷载设计值(

kN/m2)；

L

¾¾

a、b中较大者(

mm)；

t

¾¾

石材的计算厚度(

mm)；

从而：

smax=6×0.1148×1.7736×8602

1000×252

=1.4893(N/mm2)

≤

f

smax1=6×0.1436×1.7736×6002

1000×252

=0.880(N/mm2)

≤

f

(2)、石材在开槽部位受剪，其剪应力按下式计算：

tmax石

=3.

W合.a0.b0

4.n.b2.t1.

b

式中：

tmax石

¾

石材中的最大剪应力

(N/mm2)；

n

¾¾

石材单边短勾数量，为2个；

b

¾¾

石材抗剪调整系数，为0.83；

则：t

max石

=3×1.8272×0.001×936×600

4×2×60×9×0.83

=0.951(N/mm2)

≤

ft

因此所选石材的强度满足设计要求。

(3)、短勾承受剪力，其剪应力按下式计算：

tmax勾

=

W合.a0.b0

2.n.b2.t2.

b1

式中：

tmax勾

¾

短勾中的最大剪应力

(N/mm2)；

b1

¾¾

短勾抗剪调整系数，为1.25。

则：t

max勾

=1.7736×0.001×936×600

2×2×60×4×1.25

=2.1484(N/mm2)

≤

fts

因此短勾的强度满足设计要求。2、石材板中、板边最大挠度u、u1分别按下式计算：

u=Y.

W合k.L4E.t3/[12(1-v2)]

u1=Y1.

W合k.L4E.t3/[12(1-v2)]

式中，

u

¾¾石材板中最大挠度(mm)；

u1

¾¾石材板边最大挠度(mm)；

Y

¾¾石材板中最大挠度系数；

Y1

¾¾石材板边最大挠度系数；

W合k¾¾垂直于石材平面方向的荷载与作用的标准值(kN/m2)；

E

¾¾石材的弹性模量(N/mm2)

；

v

¾¾石材的泊松比

；

u=.0189×1.272×10-3×6004

10000×253/[12(1-

0.1252)]

=1.0265(mm)

u1=0.0158×1.272×10-3×6004

10000×253/[12(1-0

.1252)]

=0.8581(mm)

石材允许的最大挠度值[u]为石材板短边的1/100，并且小于30mm，即：[u]=6.9

mm。

可见，u,u1£[u]

从而，石材最大挠度满足设计要求。

附录一、符号说明

s

¾¾¾

截面最大应力设计值

f

¾¾¾

材料强度设计值

bZ

¾¾¾

阵风系数

mZ

¾¾¾

风压高度变化系数

mS

¾¾¾

风荷载体型系数

DT

¾¾¾

年温度变化值

fg

¾¾¾

玻璃强度设计值

fa

¾¾¾

铝合金强度设计值

fs

¾¾¾

钢材强度设计值

a

¾¾¾

材料线膨胀系数

E

¾¾¾

材料弹性模量

a

¾¾¾

玻璃短边边长

b

¾¾¾

玻璃长边边长

t

¾¾¾

玻璃的厚度

j

¾¾¾

弯矩系数

Cs

¾¾¾

结构硅酮密封胶粘结宽度

ts

¾¾¾

结构硅酮密封胶粘结厚度

M

¾¾¾

弯矩设计值

Mx

¾¾¾

绕x轴的弯矩设计值

Mx

¾¾¾

绕y轴的弯矩设计值

Wx

¾¾¾

对x轴的净截面弹性抵抗矩

Wy

¾¾¾

对y轴的净截面弹性抵抗矩

g

¾¾¾

截面塑性发展系数

N

¾¾¾

轴力；拉、压力

fc

¾¾¾

砼轴心受压强度设计值

V

¾¾¾

剪力

Wmin

¾¾¾

净截面弹性抵抗矩

W0

¾¾¾

基本风压

Wk

¾¾¾

风荷载标准值

W

¾¾¾

风荷载设计值

qEk

¾¾¾

地震荷载标准值

qE

¾¾¾

地震荷载设计值

W合K

¾¾¾

组合荷载标准值

W合

¾¾¾

组合荷载设计值

附录二、材料特性

铝合金(6063-T5)的性能：

弹性模量：70000

MPa

泊松比：.33

线胀系数：.0000235

重量体积密度：2.7

吨/立方米

抗弯强度设计值：85.5

MPa

抗剪强度设计值：49.6

MPa

综合强度设计值：92.6

MPa

局部承压强度设计值：120

MPa

铝合金(LD31CS)的性能：

弹性模量：70000

MPa

泊松比：.33

线胀系数：.0000235

重量体积密度：2.7

吨/立方米

抗弯强度设计值：138.3

MPa

抗剪强度设计值：80.2

MPa

综合强度设计值：152.13

MPa

局部承压强度设计值：197.1

MPa

钢材(Q235.t≤16mm)的性能：

抗弯强度设计值：215

MPa

抗剪强度设计值：170

MPa

综合强度设计值：236.5

MPa

局部承压强度设计值：320

MPa

玻璃的性能：

弹性模量：70000

MPa

泊松比：.2

线胀系数：.00001

重量体积密度：2.56

吨/立方米

6mm玻璃的强度设计值：

大面抗弯强度设计值：28

MPa

边缘抗弯强度设计值：19.5

MPa

M12螺栓/螺钉的性能：

抗拉强度设计值：170

MPa

抗剪强度设计值：120

MPa

M6螺栓/螺钉的性能：

抗拉强度设计值：170

MPa

抗剪强度设计值：120

MPa

直角焊缝的强度设计值：160

MPa

I级锚筋的抗拉强度设计值：210

MPaXX俱乐部和文化宫综合活动大楼工程施工组织设计目

录第一章工程概况第二章施工部署及现场施工组织管理机构第三章施工总平面布置第四章施工总进度计划及保证措施第五章劳动力配备计划第六章现场投入主要机械设备及检测仪器第七章主要材料及构配件供应计划第八章主要分部分项施工方法及技术措施第九章质量保证体系及控制要点第十章安全保证体系及安全文明施工措施要点第十一章推广应用十项新技术的具体内容及措施附录附图1附图2附图3附表1附表2附表3附表4附表5

施工组织机构现场施工组织管理机构施工总平面布置图派驻现场的主要施工管理人员表临时设施和临时用工计划表施工总进度计划表及劳动力动态表主要劳动力配备计划表主要施工机械设备及检测仪器表附表6附表7附表8

主要施工机械设备及检测仪器表（安装）测量器具一览表主要材料、构配件供应进度计划表第一章工程概况工程名称：XX俱乐部和文化宫综合活动大楼建筑地点：XX市中山路47号市总工会大院内建设单位：XX市总工会设计单位：XX市建筑设计研究院有限公司勘察设计单位：XX省工程地质勘察院监理单位：XX市建工监理公司质量监督单位：XX市建筑工程质量监督站本工程总建筑面积10982.9m2，建筑占地面积为1479.8m2，结构形式为地下一层，地上8层，局部5层，1～5层层高4.5m，6层以上层高3.9m。地上结构总高度为34.65m，局部高度22.50m。一、现场自然条件本工程拟建地位于XX市总工会院内，属于老城区，场地地形平整，黄海高程5.25m，场地潜水位埋深在2.50～2.80m之间，年变幅在0.50～1.50m。本地区抗震设防烈度为6度。气候属亚热带季风气候，年平均气温16.2℃，年平均降水量140.98mm。风速夏季2.2m/s，冬期2.3m/s。二、工程结构设计概况1．本工程结构共8层（不包括地下一层及屋顶机房层），局部5层，地上结构总高度为34.650m（局部22.500m），结构形式为框架结构；结构设计安全等级二级，结构设计使用年限50年，地下室防水等级为二级。本工程±0.000黄海高程为5.600m，地基基础设计等级为乙级，基础形式为桩基础，建筑桩基安全等级为二级。采用静压式先张法预应力混凝土薄壁管桩。2．抗震：本工程按地震动加速度0.05g、地震特征周期0.45s进行抗震设计，框架抗震等级为三级，场地土类别Ⅲ类，抗震重要性类别为丙类建筑。抗震设防烈度为6度。3．使用活荷载标准值娱乐场所：

4.0kN/m2；

楼梯、走廊、卫生间：

2.5kN/m2；办公室：

2.0kN/m2；

阳台：

2.5kN/m2；上人屋面：轻质隔断：

5.0kN/m2；5.0kN/m2；

非上人屋面：

1.0kN/m2；其他未注明处均按（GB50009-2001）取值。4．材料：除另有注明者外，混凝土强度等级均按表1-1采用。混凝土强度等级表

表1-1注：地下室顶、底板、混凝土墙均加工业12%UEA抗渗剂。当框架梁、板、柱混凝土强度等级不同时，其接头处必须按混凝土强度较高的一级施工。5．钢筋：圆钢为HPB235级钢，螺纹钢为HRB335级钢。6．砌体：基础砖模采用MU10烧结普通砖和M7.5水泥砂浆实砌；其余墙体采用MU10烧结多孔砖（KP1型）和M5混合砂浆实砌。7．钢筋混凝土结构构件一般规定：受力主筋保护层厚度地下室底板、侧板迎水面为50mm，其余按表1-2取值。受力主筋保护层厚度表（单位：mm）钢筋锚固长度表注：按上表计算出的锚固长度小于250mm时，取250mm。三、建筑设计概况

表1-2表1-3钢筋类型混凝土强度等级钢筋类型混凝土强度等级C20C25C30C35C40φ31d27d24d22d20dφ40d35d30d28d25dRφ40d35d30d30d30d结构部位结构部位基础垫层基础、底板地下室外墙框架柱框架梁、板其他强度等级C15C30（S6抗渗）22.450m以下：C4022.450m以上：C30C30C30混凝土强度等级结构部位混凝土强度等级结构部位承台、地梁板、混凝土墙梁柱C2050203030C25-40401525301．本工程总建筑面积10982.9m2，建筑占地面积为1479.8m2；总层数为8层，采用框架结构形式；本工程按地震动参数0.05g抗震设防；屋面防水等级：二级；建筑耐火等级：一级；建筑高度35.550m。本工程建筑分类为二类建筑，设计合理使用年限为50年。2．建筑用料说明墙体：本工程±0.000以上外墙及楼电梯间、卫生间、管井等内墙采用MU10烧结多孔砖M5混合砂浆砌筑，其余内墙采用泰柏板轻质隔墙。3．屋面：做倒置式三道防水上人保温屋面，现浇钢筋混凝土防水屋面，20mm厚，3mm水泥砂浆找平，三元一丙橡胶防水卷材一道；40mm厚聚苯乙烯泡沫塑料保温层；20mm厚，3mm水泥砂浆找平，油毡一道隔离层；40mm厚C20细石混凝土随捣随抹（φ6＠150双向），屋顶花园处贴地砖一层。4．雨水管：屋面排水采用φ100聚氯乙烯UPVC（不锈钢管）落水管有组织排水，具体位置、数量见屋面图。5．油漆：除特殊要求外，一般木制作构件做一底二度聚酯调和漆，不露面木构件用沥青防腐处理；露面铁件防锈漆打底面漆二度，不露面铁件防锈漆二度。6．建筑室内装修：花岗岩楼地面、地砖楼地面、水泥砂浆楼地面。踢脚与墙裙：7．瓷砖墙裙：14mm厚1∶3水泥砂浆分层赶平，6mm厚1∶2水泥砂浆粘贴层，5mm厚瓷砖面层；8．地砖踢脚：10mm厚1∶3水泥砂浆分层赶平，8mm厚1∶1水泥砂浆结合层，地砖面层；9．花岗岩板踢脚、水泥砂浆暗踢脚。10．内墙面为乳胶漆面、水泥砂浆内墙面、涂料墙面11．顶棚有抹灰粉平顶、轻钢龙骨铝合金板吊顶、轻钢龙骨纸面石膏板吊顶等。12．外墙面有仿真石漆涂料饰面、仿石面砖饰面、干挂花岗岩饰面（由专业厂家设计制作），土建配合做好预埋铁件。13．地下室防水工程：防水混凝土抗渗等级S6，防水等级为2级防水；采用结构自防水，密实性防水混凝土浇捣板底，外壁四周刷氢凝聚胺酯三度，设备穿管防水等。第二章施工部署及现场施工组织管理机构本工程在施工组织方面做到合理科学、统筹安排，既要有单项统筹计划(即子网络计划)，又要顾及到整体安排(即战略网络计划)。为此，在现有的场地、电源、水源、运输道路上，做好科学管理，统筹安排，是编制本项目施工组织设计的关键。现场施工组织管理机构如附图2所示。一、施工部署总体原则(一)工程指导思想及组织机构的建立1．根据本工程的独特性及本工程的重要性，我们组织施工的指导思想是科学管理，严格要求，文明施工和采用先进的施工手段。2．集中技术熟练的施工队伍，以项目法施工管理为基础，认真贯彻执行公司的质量方针，围绕质量、工期、安全、文明施工四大目标，优质、高速地完成本工程施工任务。3．以ISO9002质量保证体系为标准，实行项目法管理。成立项目经理部，负责整个项目具体事务的运作，项目经理直接进行工程的组织、指挥、管理和协调工作。同时，公司设立工程指挥部，参与重大问题的决策；切实做好重点工程重点调配、重点实施、重点保证；切实做好工程施工的指导及后勤等工作。4．工程指挥部、项目经理部组成结构将是一个知识密集型领导班子，具有丰富的理论、施工经验。形成以理论指导实践，能吃苦耐劳，能打大仗硬仗的强有力的组织管理班子。（二）施工方案确立1．优先安排好直接影响项目施工经济效果的、为全场服务的施工设施，如现场供水、供电、供热、通讯、道路和场地平整，以及各项生产、生活临时设施。2．在方案确定过程中集思广益，在诸多可行方案中选择最优方案，努力提高机械化和工厂化施工程度，减轻劳动强度，提高劳动生产率，保证工程质量，降低工程成本；尽量缩短主导工序时间，保证在紧张的工期内完成施工任务；合理确定施工起点流向、确定施工程序，确保现场施工有条不紊，紧张有序，有章可循。3．明确项目管理目标、组织内容和组织结构模式，建立统一的工程指挥系统。组建综合或专业工作队伍，合理划分各承包班组施工。(三)主要施工方法及总体设想1．垂直运输机械：采用塔吊，如附图3所示。2．钢筋采用场外加工制作，现场绑扎，主筋连接采用闪光对焊和电渣压力焊连接方式。3．基础及上部结构混凝土全部采用商品混凝土泵送，灰浆现场拌制。4．模板主要采用多层胶合板，用φ48钢管做支撑，横档采用60mm×80mm方木。5．1轴～5轴间外墙脚手架采用双排扣件式钢管脚手架到顶，6轴～11轴间外墙脚手架采用双排双立柱扣件式钢管脚手架到五层，五层以上外墙脚手架采用双排扣件式钢管脚手架到顶，全部采用绿色密目安全网全封闭围护。6．装饰工程坚持“样板制”，各分项工程必须先做好样板，经有关人员确认后，方能进行全面施工。7．整个工程分段分层、分工序展开交叉施工，基础、主体采取小流水段作业。8．水电、设备、暖通、室外安装工程在主体竣工之后也应尽早展开施工。二、工期安排根据我公司对本工程有关资料的了解，结合现场场地情况及公司技术装备和资金实力，我公司完全有能力按招标文件要求，在360个日历天内完成合同约定内的施工任务。三、施工组织管理机构（详见现场施工组织管理机构图）1．施工组织上推行项目法施工的管理模式。为全面系统地抓好本工程的质量、安全、进度、文明施工的管理，确保工程质量等级优良，确保安全生产、文明施工标化工地，争创“双标化”榜样工地和确保工期的提前并交付使用，经集团研究决定，本工程由集团统一领导，由具有丰富施工经验及管理能力的同志担任项目经理，组成项目经理部。2．抽调具有丰富施工经验的施工班组承担施工作业任务，实行网络化、信息化管理施工，确保工程质量和施工工期的实现，为建设单位提供良好的施工服务。木工班、泥工班、钢筋班由责任心强,技术精细，技术力量雄厚，施工经验丰富，能承担各类工程、吃苦耐劳、敢打敢拼，曾创出许多主体优良工程，历年来被集团公司评为先进班组的队伍承担施工。3．项目经理部下设办公室、施工组、技术组、质安组、材料供应组、工程核算组和后勤保卫组七个职能部门，对施工工期、质量、安全、文明施工等进行全方位、全过程的协调控制。4．项目作业层以各工种班组为主体，选派操作技术精良，能吃苦耐劳的生产班组进场施工，遵守生产各项规章制度，严格遵守施工操作规程，切实执行网络计划，熟悉并执行质量检验评定标准，为保证工程质量和进度奠定基础。5．项目经理部在集团的直接领导下，精心组织施工，认真解决施工技术难题，联系协调建设、设计、施工、监理等单位的工作，保障工程顺利进展，控制好工程质量。6．建立健全项目部各科室各岗位职能人员的责任制，以责任制制约人的行为，以工作质量保证工程质量，实行TQC的全面质量管理。7．集团将保证对该工程的资金、施工机械、周转材料的供应，确保工程质量优质、安全、按期完成。8．集团在要求项目部生产、施工、质安、日检日查的基础上采取不定期巡查、抽查和定期月检的方法来控制和把握工程质量、安全、文明施工和工期，针对检查所发现的问题，积极协同有关工种、部门、上级主管及时协调、解决，确保创优施工顺利进行。四、施工总体顺序本工程应以主体工程的施工为先导，抓好主体施工阶段的质量和进度是本项目工程管理工作的关键。整个工程的施工顺序为：打桩基础施工→地下室结构施工→主体结构施工→屋面施工→屋面防水工程→内外装饰工程,相关安装工作同步插入,做到密切配合。五、质量目标的实施1．质量目标：质量等级确保优良，争创“南湖杯”。2．通过建立完整的质保体系，制定符合工程实际要求的质量奖惩责任制；加强对工程施工准备过程的质量控制、工程施工过程的质量控制；严格施工工艺标准、工序定样板、选定材料定样品的标准；执行质量“三检制”，把好计量管理和技术资料管理关；加强对工程的技术复核和隐蔽工程验收；配备足量的各工种质检员，确保施工质量。六、安全生产目标及实施1．安全生产目标：杜绝重大人员伤亡事故和重大机械安全事故，轻伤频率控制在1.5‰以下。2．贯彻“安全第一，预防为主”的安全生产方针，建立合理、有效的施工现场安全施工文明管理的组织保证体系，认真执行国家有关安全规范、规程和嘉兴市有关安全生产条例，确保安全生产的顺利进行。3．建立以项目经理为首的安全生产责任制，设置符合工程实际需要的专职安全员，定期对职工进行安全技术规程的学习，严禁“三违”施工。4．加强对新入场工人和交换工种工人的三级安全教育，抓好安全生产的定期和不定期检查，严抓重点部位、危险岗位的安全检查和事故隐患的整改，建立完善的工伤事故档案制度和安全交底、安全检查、安全记录制度，确保安全生产目标的顺利实施。七、施工准备(一)技术准备集团总工程师、生产技术管理科、项目经理组织施工技术人员进行有关资料和图纸的学习，详细了解工程的结构特点，并及时组织图纸内审、参与图纸会审，对施工班组进行详细的书面分部分项工程施工图的技术交底工作。同时根据施工需要编制更为详尽的施工作业指导书，使工程从开始就受控于技术管理，从而确保工程质量。(二)料具准备编制和落实施工材料采供计划，对甲供材料，我公司将提前将材料用量计划及进场时间报与贵方，并进行对供应方的材料质量、信誉评估。对自行采购的材料，我公司将货比三家，从质量上、单价上把关，并通过贵方及有关部门审批。机具设备将根据工程需要由公司组织调配，同时保证这些进入现场的设备在使用过程中的完好性。进场后，公司将立即对大型设备进行相关的设备基础施工，设备安装调试。对一些小型机具将按进场计划分批进场，并使所有进场设备均处于最佳的运转状态。(三)人员准备根据我集团施工队伍的组织形式，对本工程实行专业施工队伍施工，突出专业化施工。在开工之前10d，所有施工管理人员将全部就位，而施工人员将根据现场需要，分批进场并在内部备足各类专业的施工操作人员。第三章施工总平面布置一、施工总平面布置原则施工总平面布置由项目经理部总体布置，统一协调，项目部按公司CI企业标准统一搭建简易活动用房，施工场地由项目部统一规划、安排、统一管理。具体原则如下：在满足建设单位要求的前提下，结合我公司CI标准，并将二者有机的结合在一起布置施工现场。1．在满足施工要求的前提下，尽可能节约施工用地。2．在满足施工需要和文明施工“双标化”的前提下，尽可能利用原有设施，减少临时设施的建设投资。3．合理组织场内交通运输，最大限度地减少场内二次搬运，避免各工种、各单位之间的相互干扰。4．按施工进度分阶段调整施工现场总平面布置。5．按“双标化”要求布置现场，围墙高度>2.4m，内外刷白。大门一侧布置工程概况及十牌二图及有关的安全标识和宣传画。大门设花坛，设置旗杆。二、施工总平面布置因场地在工人文化宫区内，场地相对狭窄，职工生活区、钢筋制作车间、木模制作车间现均按场外布置考虑，现场只考虑办公必须有的办公室等临时设施。现场布置如附图3所示。三、施工临时用电布置（一）电力线路现场临时用电采用TN-S系统(三相五线制)，根据施工机具设备容量计算，总用电量300kVA，从建设单位的电源引入现场临时配电房中。根据施工现场临时用设计的规定，须由电气工程师对施工现场临时用电进行设计。1．本工程施工临时用电系统采用380/220V三相五线制(TN-S系统)，以保证安全用电。2．施工电源由建设单位提供，直接引入施工临时发配电房。3．在临时发配电房处设一组接地电阻小于4Ω的发电机保护接地装置，专用接零保护线和发电机、配电柜外壳接地应与发电机保护接地连接在一起。在配电线路的中间处和末端处做重要接地，接地电阻≤１０Ω。配电房低压配电柜分３个回路(P1～P3)控制施工现场各用电设备。P1回路供钢筋加工棚、搅拌棚、机修房等用电。导线采用铝芯橡皮线BLX-3×70+2×35mm2。P2回路供混凝土泵、塔吊。楼层施工工作面用电。导线采用铝芯橡皮线BLX-3×95+2×50mm2，架设在电线杆上到位。楼层施工用电从管道井内向上垂直敷设，每层设一个分配电箱。P3回路供施工现场照明和办公、食堂等临时设施照明。导线采用铝芯橡线BLX-3×16+2×10mm2沿墙明设，过大门时，穿钢管保护。详细布置待建设单位提供接入点后再做场布调整。（二）临时用水平面布置施工现场临时用水详细布置待建设单位提供接入点后再做场布调整。四、施工场地临时排水根据本工程施工场地的特点，应做好场地临时排水工作，以防施工现场积水。排水采用排水沟加浆水井沉淀，后将沉淀水引入城市排水管网，局部沉淀池无法排出时则用水泵抽排。第四章施工总进度计划及保证措施一、施工进度说明（一）施工计划编制思想在各个施工阶段，统筹协调各专业施工，统一安排施工进度，组织交叉施工相互制造工作条件。因此，本施工进度计划着眼于从全局出发，注重整体效果，统筹安排土建与安装工程各分项工程的施工程序和工期计划，以满足建设单位的工期和质量要求，早日发挥投资效益。（二）施工计划1.我公司在安排本工程总进度计划时，充分考虑了工程特点和以往的施工经验及本公司的实力，确定该工程的施工总期为360日历天。2．主要分部施工计划(1)桩基工程需30d，土方开挖需20d，基础工程及地下室结构需40d时间。(2)主体结构以伸缩缝为界划分流水作业段，砌体、回填等穿插施工，待五层主体工程完成后即做五层以下主体结构中间验收，插入五层以下的室内装饰工程，实现立体交叉施工作业，主体施工工期为155d。(3)主体封顶后，装饰为主要工种，是施工计划的重点。内粉、楼地面、门窗均分施工段、分楼层同步进行，增加劳动力投入量。装修计划105d完成，在此时间内，安装工作同步展开，各类设备安装，弱电系统安装等工作应随装修结束，剩余时间作为装饰面面漆施工，设备单机调试，联动调试等工作。剩余10d为清理、修补、撤场时间。二、材料采购计划1．根据施工图纸和施工进度计划，编制合理的材料需用计划表和进场时间计划。工程材料采购必须遵照公司ISO9002质量体系程序文件规定，对供货方进行供货质量、能力信誉等方面的评价、选择、建立档案，项目部必须在公司确认的合格物资分包方名录中的供货单位采购供货，进场时按相应程序文件规定进行验收。2．大件批量材料采购前，应对生产厂家企业性质、规模、信誉、产品质量史、供货能力、质量保证能力进行具体衡量，作出综合评价，以并择优选择。3．有系统地搜集整理本地区材料、构件生产供应厂商、市场情况。为贯彻就近取材，合理节约代用产品，降低成本价格，积累信息资料。厂家应已获准国家质量认证，信誉、产品相对较好，便于大家共同认可，便于就近取材，保证质量。4．如中标，在收到具体施工图纸后，立即组织人员编制主要材料和预制品、半成品需要量计划，根据施工部署和施工总进度计划，作为工程施工组织材料和制品加工、订货、运输、确定堆场和仓库的依据。5．采购文件的编制必须清楚地说明订购产品的规范和设计规定及质量要求，并经主管领导批准。三、施工进度计划管理及保证措施（一）施工进度计划管理1．工程施工进度计划管理主要包括：施工总进度计划，主要分部工程进度计划，月进度计划。项目部须根据月进度计划制定每周详细的作业计划，确定材料需用计划和周转材料，机械设备进出场时间。2．定期召开由建设单位、施工单位、监理单位参加的协调会，确定下步工作要点和施工进度计划，解决工程中存在问题，更好地开展工作。3．施工进度计划是否完成是我公司作为对项目考核的重要指标，公司对月度计划进行全面检查，并与项目部班子的经济收入挂钩，提高项目管理班子的工作积极性，确保工程进度按预期目标完成或者提前完成。（二）保证工程进度技术措施1．组织保证（1）本工程将按我公司较成熟的项目法管理体制，实行项目经理责任制，实施项目法施工，对本工程行使计划、组织、指挥、协调、实施、监督六项基本职能，并在公司系统内选择成建制的，能打硬仗的，并有施工过大型建筑业绩的施工队伍组成作业层，承担本施工任务。（2）根据建设单位的使用要求及各工序施工周期，科学合理地组织施工，形成各分部分项工程在时间、空间上充分利用而紧凑搭接，打好交叉作业仗，从而缩短工程的施工工期。（3）建立施工工期全面质量管理领导小组，针对主要影响工期的工序进行动态管理，实行P.D.C.A循环，找出影响工期的原因，决定对策，不断加快工程进度。（4）选派施工经验丰富、管理能力较强的同志担任本工程的项目经理，并直接驻现场抓技术、进度。技术力量和设备由公司统一调配，统一协调指挥现场工作。（5）决定选派具有施工经验丰富的，技术力量雄厚的专业作业层参加该工程的施工任务，在建设及有关单位的密切配合下，对施工进度也有较大的促进作用。（6）加强对各专业作业队伍的管理培训、教育工作，有良好思想作风的队伍，是提高工程质量、保证工期的关键。2．制度保证：建立生产例会制度，利用电脑动态管理实行三周滚动计划，每星期至少２次工程例会，检查上一次例会以来的计划执行情况，布置下一次例会前的计划安排，对于拖延进度计划要求的工作内容找出原因，并及时采取有效措施保证计划完成。举行与监理建设、设计、质监等部门的联席办公会议，及时解决施工中出现的问题。3．计划保证（1）采用施工进度总计划与月、周计划相结合的各级网络计划进行施工进度计划的控制与管理。在施工生产中抓主导工序、找关键矛盾、组织流水交叉、安排合理的施工程序，做好劳动组织调动和协调工作，通过施工网络切点控制目标的实现来保证各控制点工期目标的实现，从而进一步通过各控制点工期目标的实现来确保工期控制进度计划的实现。（2）倒排施工进度计划，编制总网络进度计划及各子项网络进度计划，月旬滚动计划及每日工作计划，每月工作计划必须24号内完成，以确保计划落实。（3）根据各自的工作，编制更为详尽的层、段施工进度计划，制订旬、月工作计划，以每一个小的层、段为单体进行组织，保证其按计划完成，以层、段小单体计划的落实组成整体工程计划的顺利完成。（4）在确定工期总目标的前提下，分项目、分班组、分工种地编制施工组织和方案。并力求工程施工的科学性、规范性、专业性。（5）在开工前期应组织有关工种班组进行图纸预审工作，认真做好图纸会审方面的准备工作，把差错等消灭在施工前，对加快施工进度有相应的作用。（6）公司各职能科室对该工程的一切问题全力以赴，及时调整不合理因素，并对各专业施工班组落实质量、进度奖罚制度，强调系统性管理和综