污水处理课程设计说明书及计算书

目录第一部分设计说明书1．工程概况 11.1城市概况 11.2自然条件 11.3工程规模 11.4设计水质 12．设计原则和依据 22.1设计原则 22.2设计依据 83．设计方案 93.1工艺方案比较与选择 93.2设计工艺流程 104．主要处理单元及设备 114.1集水井 114.2沉砂池 114.3初沉池 124.4生物反应池（A2/O） 124.5二沉池 124.6消毒池 134.7出水泵房 135．问题与建议 14第二部分设计计算书1．主要设计参数 151.1处理流量 151.2高程 152．单元计算 152.1集水井（机械格栅及水泵） 152.2沉砂池 182.3初沉池 222.4生物反应池 262.5二沉池 332.6消毒池 362.7需氧量计算及鼓风机选择 372.8贮泥池及污泥浓缩机房 422.9出水泵房 423．工艺高程水力计算 433.1管道计算 433.2水力损失计算 443.3构筑物高程 491．工程概况1.1城市概况江南某城市位于长江冲击平原，污水收集范围包括主城区大部分、城西镇工业小区、经济开发区期地块、江东居住区及国际商贸部分地块、义亭特色工业小区及镇区等地块，总建设用地面积为133km2。该市排水系统采用完全分流制体制，经过多年的开发建设，逐步形成了主城区的污水系统，并已初具规模，现有城区排水管道405301.2自然条件该市地形由南向北略有坡度，平均坡度为0.5‰，地面平整，海拔高度为黄海绝对标高3.9~5.2m，地坪绝对标高平均值为4.80m（黄海高程）。属长江冲击粉质砂土区，承载强度7~11t/m2，地震设防强度6度。全年最高气温40°C，最低气温−10°C。夏季主导风向为东南风。极限冻土深度为17cm。污水处理厂出水排入污水处理厂西侧，距厂边界150m的隋塘河中，隋塘河的最高水位4.60m，最低水位1.80m，常年平均水位3.00m。1.3工程规模处理规模24.0×104m3/d；初沉污泥和二沉池剩余污泥经浓缩脱水后外运处置。1.4设计水质经调研，污水处理厂进水水质见表1。表1污水处理厂进水水质COD(mg/L)BOD5(mg/L)NH4＋-N(mg/L)TN(mg/L)TP(mg/L)SS(mg/L)pH5502503550①8.02706~9②注：①硝酸盐+亚硝酸盐<0.1mg/L②碱度为250mg/L（以CaCO3计）该市污水处理厂出水水质指标执行《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）一级标准的B标准。污水处理厂应达到的处理效率如下：表2污水处理厂进水水质与出水排放限值水质指标进水水质(mg/L)出水水质限值(mg/L)COD55060BOD525020NH4＋-N358(15)①TN5020TP8.01.0SS27020注：①括号外数值为水温>12°C时的控制指标，括号内数值为水温≤12°C时的控制指标；本工程最低水温为14°C，最高水温为28°C。2．设计原则和依据2.1设计原则2.1.1厂址选择和总体布置2.1.1.1规定厂址选择应考虑的主要因素污水厂位址的选择必须在城镇总体规划和排水工程专业规划的指导下进行，以保证总体的社会效益、环境效益和经济效益。1)污水厂在城镇水体的位置应选在城镇水体下游的某一区段，污水厂处理后出水排入该河段，对该水体上下游水源的影响最小。污水厂位址由于某些因素，不能设在城镇水体的下游时，出水口应设在城镇水体的下游。2)根据目前发展需要新增条文。3)根据污泥处理和处置的需要新增条文。4)污水厂在城镇的方位，应选在对周围居民点的环境质量影响最小的方位，一般位于夏季主导风向的下风侧。5)厂址的良好工程地质条件，包括土质、地基承载力和地下水位等因素，可为工程的设计、施工、管理和节省造价提供有利条件。6)根据我国耕田少、人口多的实际情况，选厂址时应尽量少拆迁、少占农田，使污水厂工程易于上马。同时新增条文规定“根据环境评价要求”应与附近居民点有一定的卫生防护距离，并予绿化。7)有扩建的可能系指厂址的区域面积不仅应考虑规划期的需要，尚应考虑满足不可预见的将来扩建的可能。8)厂址的防洪和排水问题必须重视，一般不应在淹水区建污水厂，当必须在可能受洪水威胁的地区建厂时，应采取防洪措施。另外，有良好的排水条件，可节省建造费用。新增条文规定防洪标准“不应低于城镇防洪标准”；9)为缩短污水厂建造周期和有利于污水厂的日常管理，应有方便的交通、运输和水电条件。2.1.1.2关于污水厂工程项目建设用地的规定污水厂工程项目建设用地必须贯彻“十分珍惜、合理利用土地和切实保护耕地”的基本国策。考虑到城镇污水量的增加趋势较快，污水厂的建造周期较长，污水厂厂区面积应按项目总规模确定。同时，应根据现状水量和排水收集系统的净水周期合理确定近期规模。尽可能近期少拆迁，少占农田，应作出分期建设、分期征地的安排。规定既保证了污水厂在远期扩建的可能性，又利于工程建设在短期内见效，近期工程投入运行一年内水量宜达到近期设计规模的60％，以确保建成后污水设施充分发挥投资效益和运行效益。2.1.1.3关于污水厂总体布置的规定根据污水厂的处理级别(一级处理或二级处理)、处理工艺（活性污泥法或生物膜法）和污泥处理流程（浓缩、消化、脱水、干化、焚烧以及污泥气利用等），各种构筑物的形状，大小及其组合，结合厂址地形，气候和地质条件等，可有各种总体布置形式，必须综合确定。总体布置恰当，可为今后施工、维护和管理等提供良好条件。2.1.1.4规定污水厂在建筑美学方面应考虑的主要因素污水厂建设在满足经济实用的前提下，应适当考虑美观。除在厂区进行必要的绿化、美化外，应根据污水厂内建筑物和构筑物的特点，使各建筑物之间、建筑物和构筑物之间，污水厂和周围环境之间均达到建筑美学的和谐一致。2.1.1.5关于生产管理建筑物和生活设施布置原则的规定城镇污水包括生活污水和一部分工业废水，往往散发臭味和对人体健康有害的气体。另外，在生物处理构筑物附近的空气中，细菌芽孢数量也较多。所以，处理构筑物附近的空气质量相对较差。为此，生产管理建筑物和生活设施应与处理构筑物保持一定距离，并尽可能集中布置，便于以绿化等措施隔离开来，保持管理人员有良好的工作环境，避免影响正常工作。办公室、化验室和食堂等的位置，应处于夏季主导风向的上风侧，朝向东南。2.1.1.6规定处理构筑物的布置原则污水和污泥处理构筑物各有不同的处理功能和操作、维护、管理要求，分别集中布置有利于管理。合理的布置可保证施工安装、操作运行、管理维护安全方便，并减少占地面积。2.1.1.7规定污水厂工艺流程竖向设计的主要考虑因素2.1.1.8规定厂区消防和消化池等构筑物的防火防爆要求消化池、贮气罐、污泥气燃烧装置、污泥气管道等是易燃易爆构筑物，应符合国家现行的《建筑设计防火规范》GBJ16的规定。2.1.1.9关于堆场和停车场的规定堆放场地，尤其是堆放废渣（如泥饼和煤渣）的场地，宜设置在较隐蔽处，不宜设在主干道两侧。2.1.1.10关于厂区通道的规定污水厂厂区的通道应根据通向构筑物和建筑物的功能要求，如运输、检查、维护和管理的需要设置。通道包括双车道、单车道、人行道、扶梯和人行天桥等。根据管理部门意见，扶梯不宜太陡，尤其是通行频繁的扶梯，宜利于搬重物上下扶梯。单车道宽度由3.5m修改为3.5～4.0m，双车道宽度仍为6～7m，转弯半径修改为6～10m，增加扶梯倾角“一般宜用30°”的规定。2.1.1.11关于污水厂围墙的规定根据污水厂的安全要求，污水厂周围应设围墙，高度不宜太低，一般不低于2.0m。2.1.1.12关于污水厂门的规定2.1.1.13关于配水装置和连通管渠的规定并联运行的处理构筑物间的配水是否均匀，直接影响构筑物能否达到设计水量和处理效果，所以设计时应重视配水装置。配水装置一般采用堰或配水井等方式。构筑物系统之间设可切换的连通管渠，可灵活组合各组运行系列，同时，便于操作人员观察、调节和维护。2.1.1.14规定污水厂内管渠设计应考虑的主要因素污水厂内管渠较多，设计时应全面安排，可防止错、漏、碰、缺。在管道复杂时宜设置管廊，利于检查维修。管渠尺寸应按可能通过的最高时流量计算确定，并按最低时流量复核，防止发生沉积。明渠的水头损失小，不易堵塞，便于清理，一般情况应尽量采用明渠。合理的管渠设计和布置可保障污水厂运行的安全、可靠、稳定，节省经常费用。本条增加管廊内设置的内容。2.1.1.15关于超越管渠的规定污水厂内合理布置超越管渠，可使水流越过某处理构筑物，而流至其后续构筑物。其合理布置应保证在构筑物维护和紧急修理以及发生其他特殊情况时，对出水水质影响小，并能迅速恢复正常运行。2.1.1.16关于处理构筑物排空设施的规定考虑到处理构筑物的维护检修，应设排空设施。为了保护环境，排空水应回流处理，不应直接排入水体，并应有防止倒灌的措施，确保其他构筑物的安全运行。排空设施有构筑物底部预埋排水管道和临时设泵抽水两种。2.1.1.17关于污水厂设置再生水处理系统的规定我国是一个水资源短缺的国家。城市污水具有易于收集处理、数量巨大的特点，可作为城市第二水源。因此，设置再生水处理系统，实现污水资源化，对保障安全供水具有重要的战略意义。2.1.1.18规定严禁污染给水系统、再生水系统防止污染给水系统、再生水系统的措施，一般为通过空气间隙和设中间贮存池，然后再与处理装置衔接。本条文增加有关再生水设置的内容。2.1.1.19关于污水厂供电负荷的规定考虑到污水厂中断供电可能对该地区的政治、经济、生活和周围环境等造成不良影响，污水厂的供电应按二级负荷设计。本条文增加重要的污水厂宜按一级负荷设计的内容。重要的污水厂是指中断供电对该地区的政治、经济、生活和周围环境等造成重大影响者。2.1.1.20关于污水厂附属建筑物的组成及其面积应考虑的主要原则确定污水厂附属建筑物的组成及其面积的影响因素较复杂，如各地的管理体制不一，检修协作条件不同，污水厂的规模和工艺流程不同等，目前尚难规定统一的标准。目前许多污水厂设有计算机控制系统，减少了工作人员及附属构筑物建筑面积。本条文增加“计算机监控系统的水平”的因素。《城镇污水处理厂辅助建筑和辅助设备设计标准》CJJ31，规定了污水厂附属建筑物的组成及其面积，可作为参考。2.1.1.21关于污水厂保温防冻的规定为了保证寒冷地区的污水厂在冬季能正常运行，有关处理构筑物、管渠和其他设施应有保温防冻措施。一般有池上加盖、池内加热、建于房屋内等，视当地气温和处理构筑物的运行要求而定。2.1.1.22关于污水厂维护管理所需设施的规定根据国内污水厂的实践经验，为了有利于维护管理，应在厂区内适当地点设置一定的辅助设施，一般有巡回检查和取样等有关地点所需的照明，维修所需的配电箱，巡回检查或维修时联络用的电话，冲洗用的给水栓、浴室、厕所等。2.1.1.23关于处理构筑物安全设施的规定2.1.2一般规定2.1.2.1规定污水处理程度和方法的确定原则2.1.2.2规定污水厂处理效率的范围根据国内污水厂处理效率的实践数据，并参考国外资料制定。一级处理的处理效率主要是沉淀池的处理效率，未计入格栅和沉砂池的处理效率。二级处理的处理效率包括一级处理。2.1.2.3关于在污水厂中设置调节设施的规定美国标准规定，在水质、水量变化大的污水厂中，应考虑设置调节设施。据调查，国内有些生活小区的污水厂，由于其水质、水量变化很大，致使生物处理效果无法保证。本条据此制定。2.1.2.4关于污水处理构筑物设计流量的规定污水处理构筑物设计，应根据污水厂的远期规模和分期建设的情况统一安排，按每期污水量设计，并考虑到分期扩建的可能性和灵活性，有利于工程建设在短期内见效。设计流量按分期建设的各期最高日最高时设计流量计算。当污水为提升进入时，还需按每期工作水泵的最大组合流量校核管渠输水能力。关于生物反应池设计流量，根据国内设计经验，认为生物反应池如完全按最高日最高时设计流量计算，不尽合理。实际上当生物反应池采用的曝气时间较长时，生物反应池对进水流量和有机负荷变化都有一定的调节能力，故规定设计流量可酌情减少。一般曝气时间超过5h，即可认为曝气时间较长。2.1.2.5关于合流制处理构筑物设计的规定对合流制处理构筑物应考虑雨水进入后的影响。目前国内尚无成熟的经验。本条系参照美、日、前苏联等国有关规定，沿用原规范有关条文。1)格栅和沉砂池按合流设计流量计算，即按旱流污水量和截留雨水量的总水量计算；2)初次沉淀池一般按旱流污水量设计，保证旱流时的沉淀效果。降雨时，容许降低沉淀效果，故用合流设计水量校核，此时沉淀时间可适当缩短，但不宜小于30min。前苏联规范规定不应小于0.75～1.0h；3)二级处理构筑物按旱流污水量设计，有的地区为保护降雨时的河流水质，要求改善污水厂出水水质，可考虑对一定流量的合流水量进行二级处理。前苏联规范规定，二级处理构筑物按合流水量设计，并按旱流水量校核；4)污泥处理设施应相应加大，根据前苏联规范规定，一般比旱流情况加大10%～20%；5)管渠应按合流设计流量计算。2.1.2.6规定处理构筑物个（格）数和布置的原则根据国内污水厂的设计和运行经验，处理构筑物的个（格）数，不应少于2个(格)，利于检修维护；同时按并联的系列设计，可使污水的运行更为可靠、灵活和合理。2.1.2.7关于处理构筑物污水的出入口处设计的规定处理构筑物中污水的入口和出口处设置整流措施，使整个断面布水均匀，并能保持稳定的池水面，保证处理效率。2.1.2.8关于污水厂设置消毒设施的规定根据国家有关排放标准的要求设置消毒设施。消毒设施的选型，应根据消毒效果，消毒剂的供应，消毒后的二次污染，操作管理，运行成本等综合考虑后决定。2.2设计依据（1）排水工程（第四版）.张自杰.中国建筑工业出版社（2）水污染控制工程（第三版）.高廷耀,顾国维,周琪.高等教育出版社（3）给水排水设计手册（第二版）（1、5、9、11）.中国建筑工业出版社（4）室外排水设计规范.GB50014-2006（2014年）（5）城镇污水处理厂污染物排放标准.GB18918-2002（6）城市污水厂处理设施设计计算（第二版）.崔玉川等.化学工业出版社（7）污水处理厂设计与运行.曾科.化学工业出版社（8）活性污泥工艺简明原理及设计计算.周雹.中国建筑工业出版社3．设计方案3.1工艺方案比较与选择3.1.1沉砂池采用旋流式沉砂池。利用机械力控制流态与流速，加速砂粒的沉淀，有机物则留在污水中，沉砂效果好，占地省。3.1.2沉淀池初沉池与二沉池均采用幅流式，初沉池采用重力排泥，二沉池采用机械排泥，运行较好，管理亦较简单。根据两个沉淀池处理对象的不同，初沉池泥颗粒大，易沉降，采用底部重力排泥泥；二沉池泥颗粒小，不易沉降，采用虹吸排泥。3.1.3生化处理池采用A2/O生化池。A2/O处理工艺是Anaerobic－Anoxic－Oxic的英文缩写，它是厌氧－缺氧－好氧生物脱氮除磷工艺的简称，A2/O工艺是在厌氧－好氧除磷工艺的基础上开发出来的，该工艺同时具有脱氮除磷的功能。A2/O工艺的特点：1)厌氧、缺氧、好氧三种不同的环境条件和不同种类的微生物菌群的有机配合，能同时具有去除有机物、脱氮除磷功能。2)在同时脱氮除磷去除有机物的工艺中，该工艺流程最为简单，总的水力停留时间也少于同类其它工艺。3)在厌氧-缺氧-好氧交替运行下，丝状菌不会大量繁殖，SVI一般小于100，不会发生污泥膨胀。4)污泥中含磷量高，一般为2.5%以上。3.1.4消毒池采用紫外线消毒。紫外光通过改变细菌、病毒和其他微生物细胞的遗传物质（DNA），使其不再繁殖而达到对水和废水进行消毒的目的。紫外光波长为200~310nm的杀菌能力最强。紫外线消毒应用于污水处理工程时，由于受到处理规模、设备技术性能及投资运行费用等因素的限制，使用不广泛。近年来随着公众对环境、健康问题的关注以及新型设备的出现正在逐渐推广使用。紫外线消毒的优点：1)紫外线消毒具有广谱性，即对细菌、病毒、原生动物均有效。2)紫外线消毒符合环境保护的要求，不会产生三卤甲烷、高分子诱变剂和致癌物质。3)不需要运输、使用、贮藏有毒或危险化学药剂。4)消毒接触时间极短，无须巨大的接触池、药剂库等建构筑物，大大减少了土建费用。占地面积小。5)运行成本较氯消毒低。设备操作简单，便于运行管理和实现自动化等。3.2设计工艺流程进水→粗格栅→集水井→污水泵房→细格栅→旋流式沉砂池→辐流式沉淀池（初沉池）→A2/O生化池→辐流式沉淀池（二沉池）→消毒池→排放

4．主要处理单元及设备4.1集水井粗格栅选用两台链条回转式多耙平面格栅除污机GH-1500。所选的参数为：安装角度α=70电机功率1.5kw设备宽度为1740mm沟宽1500mm栅前水深2.04m过栅流速0.5-1.0m耙齿栅隙25mm选用污水污物潜水泵500QW2600-15-160型泵7台，5用2备(其中1备放于仓库)，其参数如下：表3350QW1500-15-90型泵性能参数流量m3/h单台泵流量m3/s扬程m转速r/min功率kw13000260015745160设置超越管玻璃钢管DN2200，直接跳过所有处理工序进入紫外消毒池后排放。4.2沉砂池选用4台阶梯式格栅除污机(RSS-1-2000)，每台设计过水量为7.8×104m安装角度α=700电机功率2.2kw设备宽度为2000mm沟宽1810mm栅前水深2.0m过栅流速0.5-1.0m耙齿栅隙5mm过水流量150000-300000m选用4个900型旋流式沉砂池，其尺寸如下(m)：表2.2旋流沉砂池设计参数ABCDEFGHJKL4.871.51.002.000.402.201.000.510.600.801.85设置超越管线DN2200,污水直接跳过初沉进入生化处理池。4.3初沉池初沉池4座，直径36m，池高6.33m，选用设备厂整套提供的周边传动全桥式刮渣机。初沉池出水管管径D1=1100mm，v=0.95m/s；收集单座沉淀池出水。D2=1500mm，v=1.02m/s；收集两座沉淀池出水。D3=2200mm，v=0.95m/s；收集四座沉淀池出水。4.4生物反应池（A2/O）生化处理池总尺寸：池长100m，池宽62m，池高7.0m。厌氧区廊道分5格，每格尺寸l×b×h：13m×13m×6m。缺氧区廊道分4格，每格尺寸l×b×h：13m×13m×6m。好氧区3个纵向廊道，一条横向廊道，单个横向廊道尺寸l×b×h：91m×12m×6m，单个纵向廊道尺寸l×b×h：62m×9m×6m。厌氧区、缺氧区搅拌机：每格设QGSJ/QSJ2500S型双曲面潜水搅拌机1台，共5+8=13台。混合液回流泵：混合液回流泵房2座，每座泵房内设5台550QW3500-7-110型潜污泵（4用1备）。4.5二沉池二沉池共8座，直径45m，池高7m，选用设备厂整套提供的周边传动全桥式刮渣机。二沉池出水管管径D1=800mm，v=0.90m/s；收集单座沉淀池出水。D2=1100mm，v=0.95m/s；收集两座沉淀池出水。D3=1500mm，v=1.02m/s；收集四座沉淀池出水。D4=2200mm，v=0.95m/s；收集八座沉淀池出水。4.6消毒池采用紫外线消毒，用UV4000PLUS系统，分2渠道，每渠3个UV灯组，每个UV灯组6个模块，每6根灯管为一个模块。表6TROJAN公司生产的紫外消毒系统主要参数设备型号水量峰值/m3/d性能出水水质要求模块灯管每根灯管功率/W灯管清洗方式UV4000PLUS>76000二级出水每3800m3/d需2.5根灯管TSS:10-100mg/LUVT>15%6-242800在线机械加化学自动清洗4.7出水泵房选500ZQB-100型轴流泵4台，3用1备，泵性能参数见下表：表13500ZQB-100型轴流泵性能参数表水泵型号转速(r/min)单泵流量(L/s)扬程(m)轴功率(Kw)电动机功率(Kw)效率(%)500ZQB-1009806023.6526.315581.89

5．问题与建议1．主要设计参数1.1处理流量Q平均＝24万m3/d,即Q平均＝2.78m3/s。查表6.1得到总变化系数Kz=1.3，则Qmax＝3.61m3/s。表1.1综合生活污水量总变化系数平均日流量(L/s)5154070100200500≥1000总变化系数2.32.01.81.71.61.51.41.31.2高程采用黄海高程体系，场内地坪标高为5.00m。排放的最高水位约为4.60m，平均水位3.0m。2．单元计算2.1集水井（机械格栅及水泵）2.1.1粗隔栅采用机械清渣，粗格栅栅条间隔宽度取24mm，污水过栅流速取0.8m/s,机械格栅安装角度α=70；格栅上部设置工作平台，其高度高出格栅前最高设计水位0.5m，工作平台上设有安全和冲洗设施。格栅工作平台两侧边道宽度采用0.8m。工作平台正面过道宽度1.5m。粗格栅栅渣宜采用带式输送机输送。2.1.1.1栅前水深Qmax＝3.61m3/s，坡度已知为0.001，查水力学算表可得管径2200mm，充满度为0.70，进水管跌水高度为0.5m，栅前水深h=0.7×2.2+0.5=2.04m2.1.1.2栅槽宽度1)格栅设两组，按两组同时工作设计，一格停用，一格工作校核。栅条间隙数n个，取n=43。2)栅槽宽度B栅槽宽度比一般格栅宽0.2-0.3m，取0.25m。设栅条宽度S=10mm,（0.01m）则栅槽宽度B0=S(n-1)+b∙n=0.01×(43-1)+0.025×43=1.50m图7.1格栅设计计算示意（单位：mm）2.1.1.3过栅水头损失1)进水渠道渐宽部分长度L1，m。设进水槽渠宽B1=1m，其渐宽部分展开角度α1=20,进水渠道内流速为v1=m/s，满足规范要求。B=B0*2+0.8m=1.5*2+0.8=3.8mL1=，2)通过格栅的水头损失h1，m。h1=h0k其中h0=，栅条选用10mm×50mm锐边矩形截面，取2.42。h0=h1=h0k=0.0233=0.069m，取0.07m。2.1.1.4栅前、栅后槽总高度设栅前渠道超高h2=0.5栅后总高H=h+h1+h2=2.02+0.07+0.5=2.59m；取H=2.6m栅前总高H1=h+h2=2.02+0.5=2.52m；取H1=2.5m2.1.1.5每日栅渣量每m3水产渣W1=0.07W==16.8m3/d>0.2m3/d，采用2.1.1.6格栅除污机设备选用计算选用2台链条回转式多耙平面格栅除污机GH-1500，每台设计过水量为7.8×104m安装角度α=70电机功率1.5kw设备宽度为1740mm沟宽1500mm栅前水深2.04m过栅流速0.5-1.0m耙齿栅隙25mm2.1.2泵房2.1.2.1选泵经泵提升后的污水设计超越管，污水直接进入出水泵房前，在水厂检修、停电等特殊情况保证污水顺利排出污水厂。由高程计算章节3.3计算得污水经进水泵提升至4.16m；粗格栅栅后水深为-3.75m，最低水位为-5.235m；设水泵内部损失：1.5m，富余水头取2.0m；则：进水泵扬程：4.97+1.5+2.0+5.235=13.71m.。取水泵扬程为15m，选用污水污物潜水泵500QW2600-15-160型泵7台，5用2备(其中1备放于仓库)，其参数如下：表3350QW1500-15-90型泵性能参数流量m3/h单台泵流量m3/s扬程m转速r/min功率kw13000260015745160有效水深取2.0m，最大一台泵流量为2600m3/h则一台泵5分种流量＝＝216.7m3集水间面积A＝＝108.3m2设L×B＝10m×10考虑到与粗格栅合建，进水泵房平面尺寸取20m2.2沉砂池2.2.1细隔栅采用机械清渣，细格栅栅条间隔宽度取5mm，污水过栅流速取0.8m/s,机械格栅安装角度α=70；格栅上部设置工作平台，其高度高出格栅前最高设计水位0.5m，工作平台上设有安全和冲洗设施。格栅工作平台两侧边道宽度采用0.8m。工作平台正面过道宽度1.5m。细格栅栅渣采用螺旋输送机输送2.2.1.1栅前水深设栅前水深h=2.0m2.2.1.2栅槽宽度1)细格栅设4组。栅条间隙数n个，(个)取n=1102)栅槽宽度B设栅条宽度S=10mm(则栅槽宽度B=S(n+1)+b∙n=0.01×(110-1)+0.005×110+0.2=1.84m2.2.1.3过栅水头损失1)进水渠道渐宽部分长度L1，m。设进水槽渠宽B1=1.0m，其渐宽部分展开角度α1=200,进水渠道内流速为v1=m/s，满足规范要求。L1=，取L1=1.2m。2)栅槽与出水渠道连接处渐窄部分长度L2(m)。L2=L1/2=1.15/2=0.58m，取L2=0.6m。3)通过格栅的水头损失h1，m。h1=h0k其中h0=，栅条选用10mm×50mm迎水背水面均为半圆形截面，取h0=h1=h0k=0.133=0.39m，取h1=0.4m2.2.1.4栅前、栅后槽总高度设栅前渠道超高h2=0.栅后总高H=h+h1+h2=2.0+0.4+0.5=2.9m；栅前总高H1=h+h2=2.0+0.5=2.5m；2.2.1.5栅槽总长度栅槽总长L＝L1＋L2+1.0+0.5+=1.2+0.60+1.5+=4.20m取L=4.60m2.2.1.6每日栅渣量每m3水产渣W1=0.07mW==16.8m3/d>0.2m3/d，采用2.2.1.7格栅除污机设备选用计算选用4台阶梯式格栅除污机(RSS-1-2000)，每台设计过水量为7.8×104m安装角度α=700电机功率2.2kw设备宽度为2000mm沟宽1810mm栅前水深2.0m过栅流速0.5-1.0m耙齿栅隙5mm过水流量150000-300000m2.2.2旋流式沉砂池本设计采用四座旋流式沉砂池。旋流式沉砂池采用水力涡流使泥沙与有机物分开，加速沙粒的沉淀，以达到除砂的目的。污水由流入口切线方向流入沉砂区，利用电动机及传动装置带动盘片和斜坡式叶片，由于离心力的作用的不同，把沙粒甩向池壁，调入砂斗，有机物则被送回至污水中，调整转速可以达到最佳沉淀效果。沉砂利用压缩空气经沉砂提升管、沉砂排砂管清洗后排出，清洗水回流至吸水井。选用4个1300型号旋流式沉砂池合建，单池处理流量7.8万m3/d，停留时间30s。设SS去除率10%。选用4个900型旋流式沉砂池，其尺寸如下(m)：表2.2旋流沉砂池设计参数ABCDEFGHJKL4.871.51.002.000.402.201.000.510.600.801.85图2.1旋流沉砂池尺寸示意图2.3初沉池2.3.1配水井2.3.1.1进水管管径已知设计流量为Q=3.61m3/s，取经济流速为1m/s则相应管道面积A=；相应管径D=，取2200mm管径校核流速，符合要求。配水井示意图如图2.2，图2.2矩形薄壁堰配水井示意图1-进水管；2-配水池；3-内部为圆形管道；4-椎体导流嵌入物；5-配水漏斗；7-堰；8-出水管2.3.1.2堰上水头由于向4个初沉池配水，则每个堰口流量为Q/4=902.8L/s；，取H=4.6m式中m0=0.33，出水渠宽b=2.0m。2.3.1.3堰顶宽度保证为宽顶堰，则B/H=2.5-10，取B=1.2m。2.3.1.4配水管管径流量q=0.9028m3/s，取经济流速为1m/s则相应管道面积A=；相应管径D=，取1100mm管径校核流速m/s，符合要求。2.3.1.5配水漏斗上口口径按配水井内径的1.5倍设计，D=D1×1.5=2.2*1.5=3.3m2.3.2初沉池采用4座辐流式沉淀池，中心进水，周边出水。排泥方式采用重力排泥。1-驱动；2-装在桁架一侧上的刮渣板；3-桥；4-浮渣挡板；5-转动挡板；6-转筒；7-排泥管；8-浮渣刮板；9-浮渣箱；10-出水堰；11-刮泥板；图2.3辐流式沉淀池示意图2.3.2.1沉淀部分水面面积设表面负荷q’=3m3/(m2·h)，池数n2.3.2.2池子直径D==37.1m，取D=36m2.3.2.3沉淀部分有效水深取沉淀时间t=1.0hh2=q’t=3×1.0=3m2.3.2.4沉淀池总高度1)沉淀区污泥量V，m3设初沉池对SS去除率=40%，污水密度γ为1000kg/m3，污泥含水率ρ0为98%，排泥时间间隔为4hV==70.2m3图2.4辐流式沉淀池计算示意图2)污泥斗容积V1，m3r1=2.0m，r2=1.0m，则h5=(r1–r2)tanα=(2.0-1.0)×tan60o=1.73mV1=3)污泥区以上圆锥体部分容积V2，m3设池底径向坡度i=0.05，h4=(R-r1)i=(18-2)×0.05=0.80mV2=共可贮泥污泥体积为：V1+V2=12.7+305=317.7m3>70.2m3，池内有足够的贮泥空间4)沉淀池总高度H，m:H=h1+h2+h3+h4+h5=0.3+3+0.5+0.80+1.73=6.33m2.3.2.5校核堰口负荷可改为采用多槽出水，槽中心线直径为34m，排水槽宽1.22.3.2.6径深比校核D/h2=36/3=12，在612范围之内，符合要求。2.3.2.7出水水质初沉池出水BOD5=190mg/LCODcr=418mg/L2.3.2.8采用机械刮泥：选用设备厂整套提供的周边传动全桥式刮渣机。沉淀池出水采用锯齿堰，拦截浮渣。在沉淀池底部的污泥通过刮渣机刮至污泥斗，依靠静水压力排除至配水井，经由配水井输管道送至污泥处理区进行处理。2.4生物反应池2.4.1已知条件2.4.1.1设计流量Q=240000m3/d2.4.1.2水温、水质水温最低14℃，最高28℃表2.3规定生物反应池设计进出水水质水质项目进水水质(mg/L)出水水质(mg/L)去除效率(%)CODcr4186086BOD51902090TKN472057TP7.21.086表2.4设计生物反应池设计进出水水质水质项目进水水质(mg/L)目标水质(mg/L)去除效率(%)CODcr4185088BOD5190597TKN471666TP7.20.8892.4.2参数选定2.4.2.1判断工艺可行性BOD5/CODcr=0.45，可生化性较好CODcr/TKN=320/55=8.9>8；TP/BOD5=0.038<0.06；可生物降解性和碳源量满足，可以进行A2/O工艺。2.4.2.2系统泥龄(SRT)硝化菌最大比生长速率（14°C）： μ衰减系数（14°C）： b半饱和常数（14°C）： K因此，硝化最短泥龄为取系统泥龄SRT=13d。2.4.2.3回流比确定取混合液浓度X(MLSS)=3000mg/L，回流污泥浓度XR=9000mg/L。则，得污泥回流比R=0.5。混合液回流比y —MLSS中MLVSS所占比例，取0.6；Yt —污泥产率系数（kgMLSS∕kgBOD5），宜根据试验资料确定。无试验资料时，系统有初次沉淀池时取0.3，无初次沉淀池时取0.6～1.0，此处取0.5；则生化池中被同化的N元素为：同化=，所以，被同化的N浓度为6.8mg/L。目标出水TN=16mg/L,其中有机氮2.5mg/L,NH3-N5mg/L,NO3--N8.5mg/L。得混合液回流比2.4.2.4厌氧段容积确定取tP厌氧区（池）停留时间=2,0h，；2.4.2.5好氧段容积确定污泥泥龄=13d，出水Se=5mg/L；,取96000m3。2.4.2.6缺氧段容积确定(1)缺氧段有机物进水浓度S0厌氧池中反硝化消耗的COD为NKAN—外回流至厌氧池NO3--N所消耗的有机物，为6.6gCOD/gNO3生物强化除P量为8.0-1.4-0.8-0.8=5.0mg/L，因此，生物强化除P消耗的COD为50mg/L.所以，(2)计算F/Mb查表可知，当SRT=13d时，，得[Biomass]=0.56×0.6×3000=1000mg/L,则，(3)反硝化速率Kde由“活性污泥食微比与比反硝化速率”关系可得，Kde20所以K(4)容积计算取Vn=32000m3Nk—生物反应池进水总凯氏氮浓度（mg∕L）；Nte—生物反应池出水总氮浓度（mg∕L）；Kde—脱氮速率[kgNO3－N∕(kgMLSS·d)]，宜根据试验资料确定。Kde(T)、Kde(20)分别为T℃和20℃Yt—污泥产率系数（kgMLSS∕kgBOD5），宜根据试验资料确定。2.4.2.7停留时间校核反应池总体积V=20000+32000+96000=148000m3厌氧区水力停留时间t厌==；缺氧区水力停留时间t缺==；好氧区水力停留时间t好==；2.4.2.8校核氮磷负荷：kgTN/(kgMLSS·d)，kgTP/(kgVSS·d)TN负荷/(kgTN/kgMLSS·d)<0.06(好氧段)TP负荷/(kgTP/kgMLSS·d)<0.06(厌氧段)好氧段总氮负荷=kgTN/(kgMLSS·d)，符合要求；厌氧段总磷负荷=kgTP/(kgMLSS·d)，符合要求。2.4.2.9碱度校核剩余总碱度=进水总碱度+0.3×五日生化需氧量去除量+3×反硝化脱氮量－7.14×硝化氮量=250+0.3×=144.6mg/L>70mg/L(符合碱度要求)其中，由微生物同化作用去除的N为6.9mg/L，TN=16mg/L中，-N为8.5mg/L，NH3-N为5mg/L，有机N为2.5mg/L。2.4.3池体尺寸确定取4座反应池，每两座合为一组，每个反应池中流量Q=60000m3/d。单组池容V=37000m3，有效水深h=6m，单组有效面积S=V/h=6167m2。1)厌氧区、缺氧区：厌氧区缺氧区合建，共占2个廊道，每一廊道分为7格，共14格。每格尺寸为13m×13m×6m。其中5格为厌氧池，8格为缺氧池，剩下一个为好氧池。因此，VV廊道总长为13×7=91m。2)好氧区：好氧区由厌氧缺氧廊道最后一格、3条竖向廊道和一条横向廊道构成。其中竖向廊道b=12m，L=91m；横向廊道总长L=所有竖向廊道宽度之和=13×2+12×3=62m，b=9m；经校核所有好氧廊道均满足L/b=(5~10)，b/h=(1~2)。因此，好氧区总体积V3)反应池总尺寸：反应池取超高1.0m，反应池总高度H=1.0+6.0=7.0m；反应池总尺寸为62m×100m×7m。2.4.4计算剩余污泥量 V—生物反应池的容积（m3）；Y—污泥产率系数（kgVSS/kgBOD5）20℃时为0.4～0.8kd—衰减系数(d-1)；XV—生物反应池内混合液挥发性悬浮固体平均浓度（gMLVSS/L）；f—SS的污泥转换率，宜根据试验资料确定，无试验资料时可取0.5～0.7（gMLSS/gSS）；SSo—生物反应池进水悬浮物浓度（kg/m3）；SSe—生物反应池出水悬浮物浓度（kg/m3）。参数选取： Y=0.5kgVSS/kgBOD5；污泥自身氧化速率kd=0.06d-1；f=0.6gMLSS/gSS，出水SSe=5mg/L；2.4.5进出水系统生化处理池进水方式：（包含混合液回流、污泥回流）污水经初次沉淀池或者旋流沉砂池超越管，进入A2O前的配水井。配水井1配2后，分别流向2座A2O，每座A2O池进水经由进水井进水，同时回流污泥也回流至进水井，进水及回流污泥经进水堰配水后均匀配水进入厌氧区。污泥回流比为0.5。混合消化液经泵提升至生化处理池中部廊道，由明渠输送，经出水孔口进入缺氧区。混合液回流比为230%。各组出水先经过堰汇集于出水井中，在经由淹没式孔口出流至外部出水井，在其下设计出水管。1)进水管取经济流速v＝1m/s干管配水为两个生化反应池流量Q1=Q/2=240000*1.3/2m3/d=156000m3/d=1.81m3/s管道过水断面面积＝1.81m2；管径=1512mm，取进水管管径DN1500mm；2)进水井反应池进水孔尺寸：进水孔过流量q1=(1+R)q=(1+0.5)×60000×1.3=117000m3/d=1.35m3/s；取孔口流速v＝0.6m/s孔口过水断面=2.25m2孔口尺寸取1.8m×1.25m；进水井平面尺寸取6.0m×4.0m。3)出水堰及出水井单组生化处理池出水堰：按矩形堰流量公式计算：q2=＝1.86；式中：q2=(1+R+Ri)q=(1+0.5+2.3)×60000×1.3=296400m3/d=3.43m3/s；取堰宽b=8m；则：H＝0.38m；此处设计混合液回流泵的吸水口，回流230%的混合消化液。因此：出水孔过流量q3＝(1+0.5)×120000×1.3=234000m3/d=2.7m3/s；孔口流速v＝0.9m/s；孔口过水断面面积=3.0m2孔口尺寸取2.0m×1.5m；出水井平面尺寸取为6.0m×4.0m。3)出水管一组生化处理池出水管设计流量；出水管管径DN1800mm，流速。单座生化处理池出水流进相应的二沉池进行沉淀。2.4.6厌氧、缺氧、回流设备的选择1）厌氧池设备选择（以单组反应池计算）厌氧池设导流墙，将厌氧池分成5格，每格内设潜水搅拌机1台，所需功率按5W/m3池容计算。选用晨荣环保公司的双曲面搅拌机GSJ/QSJ2500S。该系列搅拌机具体参数如下图所示：图2.5GSJ/QSJ型双曲面搅拌机性能参数厌氧池有效容积V厌＝13×13×6＝1014m3，混合单格污水所需功率为5×1014＝5070W，满足设备的额定功率。混合全池污水所需功率为5×5＝25KW。缺氧池设备选择（以单组反应池计算）缺氧池设导流墙，将缺氧池分成8格，每格内设GSJ/QSJ2500S型潜水双曲面搅拌机1台，所需功率按5W/m3池容计算。缺氧池有效容积V缺＝13×13×6＝1018m3，混合单格污水所需功率为5×1018＝5070KW，满足设备的额定功率。混合全池污水所需功率为5×8＝40KW。混合液回流设备混合液回流泵房2座，每座泵房内设3台潜流泵（2用1备）。混合液回流比R内＝230%；混合液回流量QR内＝R内Q＝2.3×240000×1.3/4＝179400m3/d＝7475m3/h单泵流量QR单＝7475/2＝3737.5m3/h选择550QW3500-7-110型潜污泵。混合液回流管。回流混合液由出水井重力流至混合液回流泵房，经潜流泵提升后送至缺氧段首端。混合液回流管设计流量Q6＝2.3×120000×1.3/2＝179400m3/d＝2.076m3/s取泵房进水管管径为1200mm则管道实际流速。2.5二沉池沉池选用辐流式沉淀池，布置两组，每组4个，共8个二沉池。2.5.1配水2.5.1.1进水管管径用简易配水槽将水流平均分配给两组，然后通过堰式配水井将水分配至每组的四个二沉池中。(1)进水管管径D1配水井进水管设计流量为m/s取经济流速为1m/s,则相应管道面积为A=；相应管径D=，取1600mm管径，校核流速，符合要求。2.5.1.2堰上水头由于向4个二沉池配水，则每个堰口流量为Q/4=1625m3/h=451.4式中m0=0.33，出水渠宽b=2m。2.5.1.3堰顶宽度保证为宽顶堰，则B/H=2.5-10，取B=1m2.5.1.4配水管管径流量q=1625m3/h，取经济流速为1则相应管道面积A=；相应管径D=，取800mm管径校核流速，符合要求。2.5.1.5配水漏斗上口口径按配水井内径的1.5倍设计，D=D1×1.5=2.32.5.2辐流式沉淀池设计二沉池采用八座辐流式沉淀池，采用周边进水周边出水的方式。(1)沉淀部分水面面积根据生物处理段的特性，选取二沉池表面负荷q=1.0m(2)池子直径，取D=45m。(3)校核固体负荷得G<，符合要求。(4)沉淀部分的有效水深h2设沉淀时间为3h。h2=qt=1.0×3.0=3(m)(5)污泥区的容积V设计才用周边传动的刮吸泥机，污泥区容积按2h贮泥时间确定。(6)污泥区高度h41)污泥斗高度。设池底的径向坡度为0.05，污泥斗底部直径D2=2.0m，上部直径D1=4.0m，倾角为60o，则2)圆锥体高度3)竖直段污泥部分高度(7)沉淀池的总高度H设超高h1=0.3m，缓冲层高度h3=0.5m，则H=h1+h2+h3+h4=0.3+3+0.5+3.2=7.0m(8)校核堰口负荷L/(s﹒m)>1.7L/(s﹒m)，改用两侧溢流堰口出水，有效直径取42m，L/(s﹒m)。2.6消毒池消毒渠取两条，每渠2廊道(1)灯管数初步选用UV4000PLUS紫外消毒设备，每3800m3/d需2.5跟灯管，故 n平=(根) n峰=(根)选用6根灯管为一个模块，则共需要36个模块按设备要求渠道深度为129cm，设渠中水流速度为0.3m/s渠道过水面积： A==4.63m2渠道宽度： B==3.59m；复核流速：m/s(2)渠道设计选用三个UV灯组串联，则渠道宽度需安装6个模块。每个模块长度2.46m，两个灯组间距1.0m，渠道出水堰板调节。调节堰与灯组间距总长L为L=3×2.46+3×1.0+1.5复核辐射时间 t平=s t峰=s2.7需氧量计算及鼓风机选择2.7.1需氧量1)设计需氧量AORO2 =0.001aQ(So－Se)－c△XV+b[0.001Q(Nk－Nke)－0.12△XV]－0.62b[0.001Q(Nk－Nke－Noe)－0.12△XV] =0.001×1.47×240000(190-5)－1.42×13320+4.57×[0.001×240000(47-7.5)-0.12×13320]-0.62×4.57×[0.001×240000(47-16)-0.12×13320]=65268-18914+36019-16551=65822kgO2/d式中： O2—污水需氧量（kgO2/d）；Nk—生物反应池进水总凯氏氮浓度（mg/L）；Nke—生物反应池出水总凯氏氮浓度（mg/L）；Nt—生物反应池进水总氮浓度（mg/L）；Noe—生物反应池出水硝态氮浓度（mg/L）；0.12△XV—排出生物反应池系统的微生物中含氮量（kg/d）；a—碳的氧当量，当含碳物质以BOD5计时，取1.47；b—常数，氧化每公斤氨氮所需氧量（kgO2/kgN），取4.57；c—常数，细菌细胞的氧当量，取1.42。(2)标准需氧量采用鼓风曝气，微孔曝气器。曝气器敷设于池底，距池底0.2m，淹没深度5.8m，氧转移效率EA＝25%，计算温度T＝28℃。参考《给水排水设计手册》第二版第5册，将实际需氧量AOR换算成标准状态下的需氧量SOR。式中：,设计地处平原地带，得；C：曝气池内平均溶解氧，取CL＝2mg/L；20℃时水中溶解氧饱和度：Cs(20)＝9.17mg/L，28℃时水中溶解氧饱和度：Cs(28)＝7.94mg/L，取F=0.8，α=0.6，β=0.95空气扩散气出口处绝对压为：，空气离开好氧反应池时氧的百分比：好氧反应池中平均溶解氧饱和度：标准需氧量为：曝气系统需要的供气量：所需空气压力p（相对压力）式中：H——曝气器淹没水头，h3＝6-0.2=5.8m；hf——供风管道沿程与局部阻力之和，取hf＝0.2m；hd——扩散设备风压损失，取hd=0.4；Δh——富余水头，Δh＝0.3m。2.7.2曝气器数量计算采用微孔曝气器，参照《给水排水设计手册第12册器材与装置》，选用STEDCO240型橡胶膜微孔曝气器，工作水深6m，供气量2～5m3/(h·个)，服务面积0.5～1.0m2，曝气器氧利用率EA＝25%左右，充氧能力q=0.22kg/h。按供氧能力计算所需曝气器数量。qc——曝气器标准状态下，与好氧反应池工作条件接近时的供氧能力，kgO2/(h·个)，所选设备充氧能力qc＝0.22kgO2/(h·个)。则：，取7200个。以微孔曝气器服务面积进行校核：符合要求。2.7.3鼓风机供风系统(1)鼓风机计算在好氧区采用鼓风曝气，设置鼓风机6台，其中4用2备，备用风机同时用于调节高峰负荷时补充气量，另鼓风机配置风量调节装置，根据设计工况调整供气量。每台鼓风机承担风量＝m3/min单机风量380m3/min，风压为65.66kPa，查《给水排水设计手册》第二版第11册，选用GM45L型离心鼓风机。图2.5离心鼓风机性能图标(2)供风管道计算设计好氧池为3廊道，因此采用一条双侧供气加一条单侧供气。1)供风总干管：总干管流量，根据《规范》要求，设计流速v＝10m/s；则管径，取总干管管径为1800mm，实际流速v=9.82m/s。2)单组A2O池的干管干管流量，根据《规范》要求，设计流速v＝10m/s；则管径，取总干管管径为1300mm，实际流速v=9.4m/s。3)双侧供气流速v＝14m/s；管径，取支管管径为600mm，实际流速v=11.0m/s。3)单侧供气流速v＝11m/s；管径，取支管管径为500mm，实际流速v=10.8m/s。(3)鼓风机房安放6台鼓风机，平面尺寸16m×502.8贮泥池及污泥浓缩机房2.8.1污泥产量及贮泥池容积由初沉池所需泥斗容积算出4个污泥斗每天产生泥量为：V由A2/O工艺算出剩余污泥量为：=26.75t/d,二沉池污泥含水率99.2%，污泥密度γ取1000kg/m3，V二V=V污泥池容积：污泥池建1座5格合建，每天排泥2次，每格体积V池==，取630m3设污泥池深度6m，污泥池面积为105m2，尺寸为L×B=10m×10m。2.8.2污泥机械浓缩及脱水设计采用离心机机械浓缩脱水一体机，根据污泥产量选择5台CA606日本高效离心脱水机（4用1备）。每台离心机每天工作24小时。表12CA309离心脱水机性能规格型号标准处理量（m3/h）离心力(KN)转速（r/min）电动机功率（KW）重量（kg）外形尺寸（mm）ABCCA3098015-253—20150-18022000190078003900选择在离心脱水机投加高分子絮凝剂PAM，投加量为4kg/t干污泥。2.9出水泵房出水设计按照常水位高程设计，当水位高于常水位时，经出水泵房提升之后排放。隋唐河最高水位为4.6m，因此水泵设计净扬程为4.60-3.00=1.60m。取扬程为3.5m，流量为3.61m3/s，选500ZQB-100型轴流泵4台，3用1备，泵性能参数见下表：表13500ZQB-100型轴流泵性能参数表水泵型号转速(r/min)单泵流量(L/s)扬程(m)轴功率(Kw)电动机功率(Kw)效率(%)500ZQB-1009806023.6526.315581.893．工艺高程水力计算3.1管道计算污水处理厂内管段按满流压力管计算。流量取最大流量，管材使用玻璃钢管，粗糙系数n为0.009。当流量为Qmax=3611L/s时，取v=0.95m/s，1000i=0.16，D=2200mm当流量为Qmax/2=1806L/s时，v=1.02m/s，1000i=0.31，D取1500mm当流量为Qmax/4=903L/s时，v=0.95m/s，1000i=0.41，D取1100mm当流量为Qmax/8=451L/s时，v=0.90m/s，1000i=0.56，D取800mm二沉池至A2/O池，回流比为0.5，单元流量为Qmax/2=1806L/s时，v=1.02m/s，1000i=0.65，D=取1500mmA2/O池至二沉池，流量为2.3×Qmax/2=4154L/s时，v=0.92m/s，1000i=0.28，D=2400mm.排放河道隋塘河的最高水位为4.60m，平均水位为3.00m。以常水位计算，靠重力排出。以厂区道路中心线标高5.00m(黄海高程)污泥管道：初沉池至贮泥池：设计流量为70.2m3/h，选用DN200管道，为避免与污水及回流污泥管相交，设计管中心标高为-3.40m，水力坡度为1.69‰。二沉池到贮泥池：设计流量为139.33m3/h，选取DN200管道，管中心标高取-2.05m，水利坡降为6.67‰，每组二沉池剩余污泥管69.67m3/h，取DN200管道，坡度1.62‰。贮泥池到污泥脱水机房：4格贮泥池分别出水，每条管道的设计流量为14.55L/s，选取DN200管道，管中心标高为-2.05m。空气管道：2.7.3章节中计算得供气干管为DN1800，支管为DN1300。管中心标高为-2.05m。超越管道：进水泵房超越管：超越管管径取DN2200，管中心标高为-1.80m，坡降为0.16‰。表14处理构筑物水头损失估算值（包括进出水渠水头损失）注：来源《给水排水设计手册》。3.2水力损失计算取冗余沿程水力损失h0=0.1m(生化池至二沉池取0.05m)3.2.1排放口——消毒池出水排放至距厂边界150m的隋唐河中，平面设计消毒池至厂边界的距离为25m，则消毒池至出水口之间的水头损失：管长175m，流量为3611L/s，流速为v=0.95m/s，管径为2200mm。沿程损失：h1=i·L=0.16‰×175＝0.028m局部损失：进口ξ＝0.5，出口ξ＝1.0，则h2＝＝（1.0＋0.5）×＝0.069m出水堰：设堰自由跌落h3=0.2m堰口水头损失：式中：Qmax——最大设计流量，L/s；mc——流量系数，矩形薄壁堰取0.42；b——堰宽，m，取4m。则消毒池出水口总水头损失：h=h0+h1＋h2＋h3+h4=0.1+0.028+0.069+0.2+0.39=0.787m。取出水自由水头0.5m，则则污水进入消毒池水面标高：3.5+0.787＝4.287m，取4.3m，相对地坪的标高为5-4.3=-0.7m。可自流至隋唐河中，不需用出水泵提升。因此，消毒池出水水面相对标高为-0.7m，池底标高为-1.99m，取池超高0.5m，池顶标高为-1.5m。取消毒池水头损失h=0.1m，所以消毒池进水标高为-0.6m。3.2.2消毒池——二沉池沿程损失：管段（mm）管段长度（m）坡度(‰)沿程损失（m）800500.560.02811001340.410.0551500350