东方节能模板施工方案

东方节能模板施工方案1、机械工业第一设计研究院设计的图纸；2、合肥东方节能科技股份有限公司8#厂房（标准二车间）施工组织设计；3、合肥市同创建设工程有限公司的技术物质条件；4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》；5、《建筑施工模板安全技术规范》.6、《建筑结构荷载规范》.7、《建筑施工安全检查标准》.8、《建筑工程施工质量验收统一标准》.9、《混凝土结构工程施工质量验收规范》.二、工程概况1、本工程抗震设防烈度为7度，框架结构抗震等级为三级，安全等级为二级，耐火等级为二级。屋面防水等级为Ⅱ级。建筑高度为18.85m，建筑面积：15204.4㎡。结构形式：为框架四层，室内外高差为0.15m。2、基础采纳独立基础，基础埋深详见基础平面布置图。在室内地坪-0.06m处做20厚1：2.5水泥砂浆内掺3%～5%防水剂防潮层，并在高低差埋土一侧的墙身做20厚1：2防水砂浆垂直防潮层。3、本工程采纳的砼强度等级：基础采纳独立基础，基础埋深详见基础平面布置图，基础垫层为C15。基顶~9.660柱混凝土为C35，9.660以上混凝土为C30、梁板均为C30。构造柱、圈梁、过梁、压顶梁、栏板为C25。模板工程的质量是制约结构混凝土质量的重要因素，为保证工程质量、加快三大工具周转速度、减少其投入量、降低成本、缩短工期，编制本施工方案。三、模板结构设计的原则模板结构设计要有用、安全、经济。1、有用性要保证砼结构工程的质量。因此，模板的接缝要严密、不漏浆，各部分形状尺寸和相对位置要正确，构造要简单，装拆要方便，并便于钢筋绑扎和安装，以及砼浇筑和养护。2、安全性模板结构必须具有足够的承载力和刚度和稳固性，保证在施工过程中，在各类荷载作用下不破坏、不倒塌，变形在容许范畴之内，结构牢固稳固，同时要确保工人操作的安全。3、经济性结合工程的具体情形和我们单位的具体条件，进行技术经济比较，反复测算，再因地制宜，就地取材，择优选用模板方案。在确保工期，质量的前提下，尽量减少模板一次性投入，加快模板周转，减少模板支拆用工，减轻结构自重，并为后续装修施工制造条件，做到既节约模板费用，又实现文明施工。四、模板工程概述1、模板选用胶合模板。2、模板用胶合板拼装成定型模板，并用钢管扣件扣牢，以保证混凝土不漏浆。3、模板支架采纳扣件式钢管脚手架，能大大缩短了脚手架和模板的拆除时刻，减少钢管用量，提升三大工具的利用率，从而加快工程进度，降低成本。4、模板工程采纳18mm厚的胶合板和50×100的木枋配制模板，以Φ48*3.0钢管，扣件，Φ12、Φ14螺栓作为模板支撑和固定系统。框支梁下用钢管作为竖向支撑，中间设水平拉杆，板下搭设钢管排架。五、施工预备1、施工前认真地看图纸、施工组织设计及规范，向施工班组进行技术安全交底。2、按照图纸施工方案，预备好需要的模板、钢管、扣件及各种配件。模板在支设前必须先把表面的砂浆等附着物清理洁净，并涂刷脱模剂，在指定的地点堆放整齐。3、预备好各种施工机械及工具，如：电锯、电刨、扳手、锤子、手锯、线锤、施工线、墨斗、撬棍、靠尺、水平尺等，机械在使用前必须确定其运转正常并有漏电爱护措施，各种计量器具必须经鉴定认可后方可使用。4、做好测量放线工作（1）定位放线第一清理好现场，按照轴线操纵点用经纬仪定出轴线或操纵线，然后按照轴线或操纵线把柱边线及操纵线、梁中线弹出。（2）标高抄测把建设单位提供的标高按照实际情形，抄测到梁板下的脚手架上，用以支模时操纵梁、板模板的标高。还应把标高抄测到板上柱子的钢筋上，用来检查梁、板模板的标高及操纵混凝土的标高。5、模板支设前的有关要求（1）模板安装前要检查钢筋、预埋件、预留洞是否已做了隐藏验收，柱根是否清扫洁净，钢筋上的浮浆是否已刷洁净。（2）钢管支柱、脚手杆、斜撑下的支承面应平坦、结实，并有足够的受压面积。（3）柱模底部是否平坦，不平常应用砂浆找平。（4）柱模支完并验收合格后，方可支梁模板，梁底模应吊线检查是否在梁轴线上。（5）严禁在模板上随意打眼开洞，专门是用电气焊灼孔。（6）钢管采纳整根杆件，接头错开设置，搭接长度许多于300㎜。（7）模板内的杂物应清理洁净。由于现场模板支撑方案未按原方案搭设帮重新运算调整改方案。楼层板最厚为100mm，梁截面尺寸为400×1200、400×1160、350×1160、350×900、300×900、350×800、200×900、250×600等，现对400×1200、350×900梁进行验算，400×1160、350×1160等梁参照400×1200的梁进行搭设。300×900、350×800、200×900、250×600等梁参照350×900的梁进行搭设。支撑示意图见附图。构造做法：板厚100mm：模板支架搭设高度为5.4米，板部位立杆纵横间距0.9m，单扣件，立杆步距1.50m，木枋间距300mm;400×1200梁：模板支架搭设高度为5.4米，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=0.9米，立杆的步距h=1.50米，梁两侧立杆间距0.8米，梁底木枋为3根,梁底小横杆间距0.45米。梁底增加2道承重立杆。350×900梁：模板支架搭设高度为5.4米，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=0.9米，立杆的步距h=1.50米，梁两侧立杆间距0.8米，梁底木枋为3根,梁底小横杆间距0.45米。五、施工工艺1、基础模板基础工程模板安装，应先检查基坑壁边坡的稳固情形，发觉有塌方的危险，必须采取安全加固措施之后，才能开始作业。操作人员上下基坑要设扶梯。基槽（坑）上口边缘2m以内不承诺堆放模板构件和材料。向坑内运送模板如果不采纳塔吊，应使用溜槽或绳索，运送时要有专人指挥，上下呼应。模板支撑在土壁上，应在支点加垫板，以免支撑不牢或造成土壁坍塌。地基土上支立柱应垫通长垫板。采纳塔吊运模板等材料，要有专人指挥，被吊的模板构件和材料要捆牢，幸免散落伤人，重物下方的操作人员要躲开起重臂下方。分层分阶的柱基支模，要待下层模板校正并支撑牢固之后，再支上一层的模板。2、柱模板（1）柱子混凝土质量是阻碍结构质量的重要因素，因此，墙柱子模板采纳胶合板。（2）柱模安装顺序如下：搭设安装架子→四侧模板安装就位→检查对角线、垂直度和位置→安装柱箍→安装有梁口的定型模板→全面检查校正→群体固定。（3）柱模安装时，要注意以下事项：①柱模与梁模连接处的处理方法是：保证柱模的长度符合模数，尽可能从梁底和柱根部往中间排模，不符合模数部分放到中部，用50㎜厚木料补齐。②按照柱子墨线及标高，模板的位置、标高要准确。柱子四面均加设支撑。③柱模板部用水泥砂浆堆严，防止跑浆。④柱子模板必须在角模处包一层胶棉，防止漏浆。⑤柱模根部的清扫口在支模时一并考虑留出。浇筑砼前，模板内的杂物应清理洁净。⑥在保证墙柱子混凝土表面及棱角不受损坏时，柱模板方可拆除。（5）柱模板及支撑见图3、梁模板（1）梁模板采纳胶合板，具体做法为：搭设、调平梁模板支架，调整好水平杆标高后，再在横杆上铺梁底板，拉线找直，按照梁轴线校正梁底板位置，复核标高无误后，用扣件固定梁底模板。然后绑扎梁钢筋，安装并固定两侧模板。当梁跨度大于或等于4m时，按全跨长度的1‰—3‰起拱。复核检查梁模尺寸。（2）梁侧立杆间距为800㎜，梁底小横杆间距不大于300㎜。（3）梁模板安装，应注意以下事项：①梁的排模顺序为：梁长度方向上，从梁两端向中间排；梁高度方向上，从梁底和板底向梁中排。总之，尽可能保证梁柱节点及梁板节点处为整块模板，把因不符模数而配置的木料放在梁中部。②梁底模、侧模拼装方法见详图。③钢管脚手架的扣件要拧紧。④当梁底模板宽度与梁宽相同时，应把模板接头与角模接头相互错开，每块模板两端均应有水平钢管支撑，模板悬挑长度不大于150㎜。（4）梁模板及支撑见图剪刀撑设置：a.沿支架四周外立面应满设剪刀撑；b.中部可按照需要并依构架框格的大小，每个房间设置一道。本工程梁的尺寸有400×1200、400×1160、350×1160、350×900、300×900、350×800、200×900、250×600等梁。见示意图400×1200梁：模板支架搭设高度为5.4米，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=0.9米，立杆的步距h=1.50米，梁两侧立杆间距0.8米。50×100方木50×100方木400×1200梁支架图4、楼板及楼梯模板（1）楼板模板采纳胶合板。（2）在模板支撑纵横间距均为900㎜，水平支撑竖向间距为1500㎜，第一道离地面200㎜。支撑在土上的要分层夯实，底部垫设5公分厚大板或槽钢。（3）模板顺楼板长度方向排列，从四边向中间铺设，不符模数部分用木料补齐。相邻模板边铺设一道胶带，幸免漏浆。（4）楼梯模板现浇砼楼梯采纳木模板，钢管脚手架支撑与主体施工同步进行，为上下提供方便。施工前按照实际层高放样，先装平台梁及基础模板，再装楼梯斜梁或楼梯底模板，然后安装楼外帮侧板，外帮侧板应先在其内侧弹出楼梯底板厚度线，套画出踏步侧面位置线，钉好固定踏步侧板的挡木，在现场装钉侧板，并用对拉螺栓固定，对拉螺栓为每三个踏步设一个。（见附图）楼梯高度要平均一致，专门要注意粉刷厚度和饰面厚度，防止显现踏步高度不等。（5）楼板模板施工注意事项：①上下层支柱应在同一竖向中心线上。②在支柱高度方向每隔1.5m设一道双向水平拉杆。③在板的跨中加一道斜撑，增加脚手架的强度和刚度。④圆弧板要事先放样，然后再进行施工。5、拆模的安全技术一样要求：（1）拆模时对混凝土强度的要求。按照《混凝土结构工程施工质量验收规范》的规定，现浇混凝土结构模板及支架拆除时的混凝土强度，应符合设计要求；当设计无要求时，应符合下列要求：①不承重的侧模板，包括梁、柱、墙的侧模板，只要混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，即可拆除。一样墙体大模板在常温条件下，混凝土强度达到1.2N/㎜2可拆除。②承重模板，包括梁、板等水平结构构件的底模，应按照与结构同条件养护的试块强度达到表的规定，方可拆除。底模拆除时的混凝土强度要求项次结构类型结构跨度（m）按达到设计混凝土强度标准的百分率计（%）1板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥1002梁、拱、壳≤8≥75＞8≥1003悬臂结构≥100③在拆模过程中，如发觉实际结构混凝土强度并示达到要求，有阻碍结构安全的质量咨询题，应暂停拆模。经妥当处理，实际强度达到要求后，方可连续拆除。④已拆除模板及其支架的混凝土结构，应在混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才承诺承担全部设计的使用荷载。当承担施工荷载的效应比使用荷载更为不利时，必须通过核算，加设临时支撑。⑤拆除芯模或预留孔的内模，应在混凝土强度能保证不发生塌隐和裂缝时，方可拆除。（2）拆模之前必须有拆模申请，并按照同条件养护试块强度记录达到规定时，项目主管工程师和监理工程师批准方可拆模。（3）冬期施工模板的拆除应遵守冬期施工的有关规定，其中要紧是要考虑混凝土模板拆除后保温养护，如果不对其进行保温养护，必须暴露在大气中，要考虑混凝土受冻的临界强度。（4）各类模板拆除的顺序和方法，应按照模板设计的规定进行。如果模板设计无规定时，可按先支的后拆，后支的先拆顺序进行，先拆非承重的模板，后拆承重的模板及支架的顺序进行拆除。（5）拆除的模板必须随时清理，以免钉子扎脚、阻碍通行发生事故。（6）拆模时下方不能有人，拆模区应当设戒备线，以防有人误入被砸伤。（7）拆除的模板向下运转传递，一定要上下呼应，不能采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除。用塔吊运拆除的模板时，模板应堆码整齐并捆牢，才可吊装，否则在空中“天女散花”是专门危险的。（8）各类模板拆除的安全技术①基础拆模基坑内拆模，要注意基坑边坡的稳固，专门是拆模板支撑时，可能使边坡土发生震动而塌方。拆除的模板应及时运到离基坑较远的地点进行清理。②现浇楼盖及框架结构拆模一样现浇盖及框架结构的拆模顺序如下：拆柱模斜撑与柱箍→拆柱侧模→拆楼板底模→拆梁侧模→拆梁底模。楼板胶合板的拆除，应当设置供拆模人员站立的平台或架子，还必须将洞口和临边进行封闭后，才能开始工作。，用木锤或带胶皮垫的铁锤轻击竹胶板，把第一块板拆下，然后将胶合模逐块拆除。拆下的胶合板不准随意向下抛掷，要向下传递至地面。差不多活动的模板，必须一次连续拆除完方可中途停歇，以免落下伤人。模板立柱有多道水平拉杆，应先拆除上面的，按由上而下的顺序拆除，拆除最后一道连杆应与拆除立柱同时进行，以免立柱倾倒伤人。③现浇墙柱模板拆除墙柱模板拆除顺序如下：先拆除斜撑或拉杆（或钢拉条）→自上而下拆除柱箍或横楞→拆除竖楞并由上向下拆除模板连接件、模板面。6、模板制作安装及砼浇筑时注意事项①、模板排架主杆下均垫设通长木枋。②、现场安全技术人员应在模板支撑搭设和砼浇筑前向施工作业人员进行书面和口头的安全技术交底。③、柱、板模板支撑搭设应按方案进行，技术方案需经审批部门同意，任何人不得擅自修改。④、施工过程中随时查看支撑有无松动、沉降，复测模板的水平标高。对所有现场使用的材料进行检查，使用过的旧材料需进行检测，决不承诺不符合要求的材料显现在支撑体系中。⑤、提早确定砼的浇筑方向，防止支撑系统向一侧倾斜，造成模板系统失稳。为保证模板支撑系统的整体稳固性，建议柱砼必须提早浇筑。⑥、施工前做好防雨措施，现场预备许多于1000㎡的防雨布，以防降雨时混凝土遭受冲刷。在砼浇筑前听天气预报，尽量避天雨天施工。砼浇筑路线由南向北，再由东至西。7、后浇带入支模方法：待两侧砼浇筑两个月进行后浇带的施工。后浇带砼施工时在混凝土中加入UEA、且强度较两侧提升一个等级，梁板筋在后浇带处须连续，楼板处需加设加大筋，两侧砼用双层钢板网隔开，后浇带砼在主体封顶后浇筑。其间后浇带处暴露筋需涂刷素水泥浆（内掺107胶）进行防锈爱护。后浇带浇筑后赶忙覆盖一层塑料薄膜，上覆草袋进行潮湿养护，并指派专人随时浇水，保持一个潮湿养护，待砼达到强度后，再拆去后浇带的支架模板。后浇带所在的那块板的梁板模板与其他板不连，单独支撑。方便拆除其他模板。六、模板及支撑设计验算扣件钢管楼板模板支架运算书模板支架的运算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。模板支架搭设高度为5.4米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.90米，立杆的横距l=0.90米，立杆的步距h=1.50米。图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载运算单元采纳的钢管类型为48×3.0。一、模板面板运算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁运算。静荷载标准值q1=25.000×0.100×0.900+0.300×0.900=2.520kN/m活荷载标准值q2=(2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抗击矩W分不为:本算例中，截面惯性矩I和截面抗击矩W分不为:W=90.00×1.80×1.80/6=48.60cm3；I=90.00×1.80×1.80×1.80/12=43.74cm4；(1)抗弯强度运算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度运算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抗击矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经运算得到M=0.100×(1.2×2.520+1.4×2.700)×0.300×0.300=0.061kN.m经运算得到面板抗弯强度运算值f=0.061×1000×1000/48600=1.260N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪运算[能够不运算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.2×2.520+1.4×2.700)×0.300=1.225kN截面抗剪强度运算值T=3×1225.0/(2×900.000×18.000)=0.113N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度运算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度运算值v=0.677×2.520×3004/(100×6000×437400)=0.053mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的运算木方按照均布荷载下连续梁运算。1.荷载的运算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.000×0.100×0.300=0.750kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经运算得到，活荷载标准值q2=(1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m静荷载q1=1.2×0.750+1.2×0.090=1.008kN/m活荷载q2=1.4×0.900=1.260kN/m2.木方的运算按照三跨连续梁运算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的运算值最不利分配的弯矩和，运算公式如下:均布荷载q=2.041/0.900=2.268kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.27×0.90×0.90=0.184kN.m最大剪力Q=0.6×0.900×2.268=1.225kN最大支座力N=1.1×0.900×2.268=2.245kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抗击矩W分不为:W=4.50×9.00×9.00/6=60.75cm3；I=4.50×9.00×9.00×9.00/12=273.38cm4；(1)木方抗弯强度运算抗弯运算强度f=0.184×106/60750.0=3.02N/mm2木方的抗弯运算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪运算[能够不运算]最大剪力的运算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度运算值T=3×1225/(2×45×90)=0.454N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2木方的抗剪强度运算满足要求!(3)木方挠度运算最大变形v=0.677×0.840×900.04/(100×9500.00×2733750.0)=0.144mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、板底支撑钢管运算横向支撑钢管运算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁运算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管运算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)通过连续梁的运算得到最大弯矩Mmax=0.539kN.m最大变形vmax=1.411mm最大支座力Qmax=7.335kN抗弯运算强度f=0.539×106/4491.0=119.99N/mm2支撑钢管的抗弯运算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的运算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式运算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；运算中R取最大支座反力，R=7.34kN单扣件抗滑承载力的设计运算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.129×5.400=0.697kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×0.900×0.900=0.243kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.100×0.900×0.900=2.025kN经运算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=2.965kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经运算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.900×0.900=2.430kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值运算公式N=1.2NG+1.4NQ六、立杆的稳固性运算不考虑风荷载时,立杆的稳固性运算公式其中N——立杆的轴心压力设计值(kN)；N=6.96——轴心受压立杆的稳固系数,由长细比l0/i查表得到；i——运算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W——立杆净截面抗击矩(cm3)；W=4.49——钢管立杆抗压强度运算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——运算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)运算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——运算长度附加系数，取值为1.155；u——运算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；公式(1)的运算结果：=77.61N/mm2，立杆的稳固性运算<[f],满足要求!公式(2)的运算结果：=41.97N/mm2，立杆的稳固性运算<[f],满足要求!七、楼板强度的运算1.运算楼板强度讲明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承担的荷载按照线均布考虑。宽度范畴内配筋3级钢筋，配筋面积As=1350.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为b×h=4500mm×100mm，截面有效高度h0=80mm。按照楼板每5天浇筑一层，因此需要验算5天、10天、15天...的承载能力是否满足荷载要求，其运算简图如下：2.运算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求楼板运算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，楼板运算范畴内摆放6×6排脚手架，将其荷载转换为运算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承担的荷载为q=1×1.2×(0.30+25.00×0.10)+1×1.2×(0.70×6×6/4.50/4.50)+1.4×(2.00+1.00)=9.05kN/m2运算单元板带所承担均布荷载q=4.50×9.05=40.71kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板运算Mmax=0.0513×ql2=0.0513×40.71×4.502=42.29kN.m验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃，查温度、龄期对混凝土强度阻碍曲线得到5天后混凝土强度达到48.30%，C30.0混凝土强度近似等效为C14.5。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.20N/mm2则能够得到矩形截面相对受压区高度：ξ=Asfy/bh0fcm=1350.00×360.00/(4500.00×80.00×7.20)=0.19查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力运算系数为s=0.172此层楼板所能承担的最大弯矩为：M1=sbh02fcm=0.172×4500.000×80.0002×7.2×10-6=35.7kN.m结论：由于ΣMi=35.67=35.67<Mmax=42.29因此第5天以后的楼板楼板强度和不足以承担以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须储存。3.运算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求楼板运算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，楼板运算范畴内摆放6×6排脚手架，将其荷载转换为运算宽度内均布荷载。第3层楼板所需承担的荷载为q=1×1.2×(0.30+25.00×0.10)+1×1.2×(0.30+25.00×0.10)+2×1.2×(0.70×6×6/4.50/4.50)+1.4×(2.00+1.00)=13.89kN/m2运算单元板带所承担均布荷载q=4.50×13.89=62.52kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板运算Mmax=0.0513×ql2=0.0513×62.53×4.502=64.95kN.m验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃，查温度、龄期对混凝土强度阻碍曲线得到10天后混凝土强度达到69.10%，C30.0混凝土强度近似等效为C20.7。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.94N/mm2则能够得到矩形截面相对受压区高度：ξ=Asfy/bh0fcm=1350.00×360.00/(4500.00×80.00×9.94)=0.14查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力运算系数为s=0.130此层楼板所能承担的最大弯矩为：M2=sbh02fcm=0.130×4500.000×80.0002×9.9×10-6=37.2kN.m结论：由于ΣMi=35.67+37.20=72.87>Mmax=64.95因此第10天以后的各层楼板强度和足以承担以上楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑能够拆除。梁模板扣件钢管高支撑架运算书高支撑架的运算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，关于高支撑架的运算规范存在重要疏漏，使运算极容易显现不能完全确保安全的运算结果。本运算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。模板支架搭设高度为5.4米，差不多尺寸为：梁截面B×D=400mm×1200mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=0.80米，立杆的步距h=1.50米，梁底增加2道承重立杆。图1梁模板支撑架立面简图运算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.2×25.000×0.100×0.200×0.400=0.240kN。采纳的钢管类型为48×3.0。一、模板面板运算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁运算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的运算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.000×1.200×0.400=12.000kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.400×(2×1.200+0.400)/0.400=1.400kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经运算得到，活荷载标准值P1=(1.000+2.000)×0.400×0.400=0.480kN均布荷载q=1.2×12.000+1.2×1.400=16.080kN/m集中荷载P=1.4×0.480=0.672kN面板的截面惯性矩I和截面抗击矩W分不为:本算例中，截面惯性矩I和截面抗击矩W分不为:W=40.00×1.80×1.80/6=21.60cm3；I=40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm4；运算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形图(mm)通过运算得到从左到右各支座力分不为N1=1.206kNN2=4.692kNN3=1.206kN最大弯矩M=0.080kN.m最大变形V=0.1mm(1)抗弯强度运算经运算得到面板抗弯强度运算值f=0.080×1000×1000/21600=3.704N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪运算[能够不运算]截面抗剪强度运算值T=3×2010.0/(2×400.000×18.000)=0.419N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度运算面板最大挠度运算值v=0.116mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的运算（一）梁底木方运算按照三跨连续梁运算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的运算值最不利分配的弯矩和，运算公式如下:均布荷载q=4.692/0.400=11.730kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×11.73×0.40×0.40=0.188kN.m最大剪力Q=0.6×0.400×11.730=2.815kN最大支座力N=1.1×0.400×11.730=5.161kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抗击矩W分不为:W=4.50×9.00×9.00/6=60.75cm3；I=4.50×9.00×9.00×9.00/12=273.38cm4；(1)木方抗弯强度运算抗弯运算强度f=0.188×106/60750.0=3.09N/mm2木方的抗弯运算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪运算[能够不运算]最大剪力的运算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度运算值T=3×2815/(2×45×90)=1.043N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度运算满足要求!(3)木方挠度运算最大变形v=0.677×9.775×400.04/(100×9500.00×2733750.0)=0.065mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管运算(一)梁底支撑横向钢管运算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁运算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管运算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)通过连续梁的运算得到最大弯矩Mmax=0.086kN.m最大变形vmax=0.021mm最大支座力Qmax=3.433kN抗弯运算强度f=0.086×106/4491.0=19.24N/mm2支撑钢管的抗弯运算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于333.3/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管运算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁运算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管运算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)通过连续梁的运算得到最大弯矩Mmax=0.481kN.m最大变形vmax=0.916mm最大支座力Qmax=7.381kN抗弯运算强度f=0.481×106/4491.0=107.02N/mm2支撑钢管的抗弯运算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的运算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式运算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；运算中R取最大支座反力，R=7.38kN单扣件抗滑承载力的设计运算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。五、立杆的稳固性运算立杆的稳固性运算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=7.38kN(差不多包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重N2=1.2×0.129×5.400=0.837kNN=7.381+0.837=8.218kN——轴心受压立杆的稳固系数,由长细比l0/i查表得到；i——运算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W——立杆净截面抗击矩(cm3)；W=4.49——钢管立杆抗压强度运算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——运算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)运算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——运算长度附加系数，按照表1取值为1.185；u——运算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.00m；公式(1)的运算结果：=96.45N/mm2，立杆的稳固性运算<[f],满足要求!公式(2)的运算结果：=30.69N/mm2，立杆的稳固性运算<[f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)运算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——运算长度附加系数，按照表2取值为1.007；公式(3)的运算结果：=38.53N/mm2，立杆的稳固性运算<[f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。梁模板扣件钢管高支撑架运算书高支撑架的运算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，关于高支撑架的运算规范存在重要疏漏，使运算极容易显现不能完全确保安全的运算结果。本运算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。模板支架搭设高度为5.4米，差不多尺寸为：梁截面B×D=350mm×900mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=0.80米，立杆的步距h=1.50米，梁底增加0道承重立杆。图1梁模板支撑架立面简图运算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.2×25.000×0.100×0.230×0.400=0.276kN。采纳的钢管类型为48×3.0。一、模板面板运算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁运算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的运算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.000×0.900×0.400=9.000kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.400×(2×0.900+0.350)/0.350=1.229kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经运算得到，活荷载标准值P1=(1.000+2.000)×0.350×0.400=0.420kN均布荷载q=1.2×9.000+1.2×1.229=12.274kN/m集中荷载P=1.4×0.420=0.588kN面板的截面惯性矩I和截面抗击矩W分不为:本算例中，截面惯性矩I和截面抗击矩W分不为:W=40.00×1.80×1.80/6=21.60cm3；I=40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm4；运算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形图(mm)通过运算得到从左到右各支座力分不为N1=0.806kNN2=3.273kNN3=0.806kN最大弯矩M=0.046kN.m最大变形V=0.1mm(1)抗弯强度运算经运算得到面板抗弯强度运算值f=0.046×1000×1000/21600=2.130N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪运算[能够不运算]截面抗剪强度运算值T=3×1342.0/(2×400.000×18.000)=0.280N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度运算面板最大挠度运算值v=0.052mm面板的最大挠度小于175.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的运算（一）梁底木方运算按照三跨连续梁运算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的运算值最不利分配的弯矩和，运算公式如下:均布荷载q=3.273/0.400=8.183kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×8.18×0.40×0.40=0.131kN.m最大剪力Q=0.6×0.400×8.183=1.964kN最大支座力N=1.1×0.400×8.183=3.600kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抗击矩W分不为:W=4.50×9.00×9.00/6=60.75cm3；I=4.50×9.00×9.00×9.00/12=273.38cm4；(1)木方抗弯强度运算抗弯运算强度f=0.131×106/60750.0=2.16N/mm2木方的抗弯运算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪运算[能够不运算]最大剪力的运算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度运算值T=3×1964/(2×45×90)=0.727N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度运算满足要求!(3)木方挠度运算最大变形v=0.677×6.819×400.04/(100×9500.00×2733750.0)=0.046mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管运算(一)梁底支撑横向钢管运算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁运算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管运算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)通过连续梁的运算得到最大弯矩Mmax=0.883kN.m最大变形vmax=2.297mm最大支座力Qmax=2.718kN抗弯运算强度f=0.883×106/4491.0=196.56N/mm2支撑钢管的抗弯运算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管运算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁运算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管运算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)通过连续梁的运算得到最大弯矩Mmax=0.381kN.m最大变形vmax=0.725mm最大支座力Qmax=5.844kN抗弯运算强度f=0.381×106/4491.0=84.73N/mm2支撑钢管的抗弯运算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的运算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式运算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；运算中R取最大支座反力，R=5.84kN单扣件抗滑承载力的设计运算满足要求!