水平井增产技术研究

汇报提纲一、研究内容

汇报提纲汇报提纲汇报提纲四、工程完成情况及取得的成果四、工程完成情况及取得的成果四、工程完成情况及取得的成果四、工程完成情况及取得的成果四、工程完成情况及取得的成果四、工程完成情况及取得的成果四、工程完成情况及取得的成果四、工程完成情况及取得的成果四、工程完成情况及取得的成果喷枪扶正器丝堵外加厚油管2021年10月26日-28日，在牛东平2井进行了两段水力喷射分段压裂，最高砂比45%，两段分别参加陶粒18.1m3和17.8m3，压后合采，日产液24.0m3/d，日产油19.8t/d，含水2%。2021年在牛东7-9井实施取得突破，单层最大加砂量27m3，压后日增油9t/d。四、工程完成情况及取得的成果四、工程完成情况及取得的成果四、工程完成情况及取得的成果压裂方式技术特点主要指标/关键技术适应性备注化学隔离分段压裂技术1、施工安全性高；2、对所隔离的层段伤害大；3、施工繁杂，作业周期长。1、

液体胶塞是核心1、该技术主要用于套管井。1、该技术很少使用。限流法分段压裂技术1、分段的针对性相对较差；2、设计限流裂缝数多、隔层薄、层间差异大，导致压不开，支撑剂进入不均衡。1、利用孔眼摩阻调节使每个段破裂压力基本接近1、该技术主要用于套管井；2、压前没用射孔。1、该技术很少使用。机械封隔分段压裂技术双封隔器单卡1、一次性射开所有待改造层段；2、采用上提的方式，一趟管柱完成各层的压裂。1、封隔器耐温90℃，耐压50MPa；2、一趟管柱可压裂5层单趟管柱加砂102m31、该技术主要用于套管井；1、该技术主要在浅井使用。2、工具的可靠性差。机械桥塞+封隔器1、分段的针对性相对较强；2、水平井任意层段压裂1、耐温120℃，耐压差70MPa工作套管5½“和7”2、一趟管柱可压裂8层单趟管柱加砂102m31、该技术主要用于套管井；1、该技术主要在浅井使用。2、施工时间15-30天。环空封隔器1、只能分2段压裂；1、适应51/2和7”套管，耐压差70MPa，150℃1、该技术主要用于套管井；1、该技术主要在浅井使用。裸眼管外封隔器滑套式1、水平井任意层段压裂2、不用固井，降低储层伤害3、不用射孔，节约投资4、效率高，节省完井及投产时间1、管柱耐温160℃，耐压70MPa；1、该技术主要用于裸眼井；2、施工结束后，管柱永久留在井里。1、该技术是目前流行的技术。2、费用高水力喷砂压裂技术1、不用封隔器与桥塞等隔离工具，实现自动封隔2、施工安全性高；1、管柱耐温120℃，耐压50MPa；2、一趟管柱可压裂4段1、可以在裸眼、筛管完井、套变井、套管井上进行施工1、受到环空压力的限制。2、工具的性能需提高。连续油管水平井分段压裂技术1、施工安全性高，快速；2、万能作业1、井底工具组合是关键。1、可以在裸眼、筛管完井、套变井、套管井上进行施工1、在国内还处于实验阶段四、工程完成情况及取得的成果四、工程完成情况及取得的成果水平井酸化与直井酸化相比有显著不同的。水平井酸化处理作业更为复杂和困难，因为水平井酸化时，酸液分布受到了更长井筒的影响。水平井酸化的难点：水平段浸泡时间长，污染程度深，酸化施工规模大、时间长、残酸返排困难，容易造成二次伤害。酸液在整个层段均匀置放难度大。1)水平井酸化酸液体系的调研化学转向酸化液在水平井中利用暂堵剂是为了在不进行机械封隔情况下，有效地沿处理区段的井筒布酸。主要转向剂材料：①细粒惰性有机树脂；②固体有机酸；③可变形固体；④蜡的混合物；⑥油溶性聚合物；⑦遇酸膨胀聚合物；⑧含有水溶性聚合物的岩盐等。如苯〔甲〕酸、岩盐、蜡球、油溶性树脂、泡沫等。主要性质：①材料在浓酸中应根本上是不溶解的；②应在岩层外表形成低渗透致密滤饼，而不会穿入地层；③密度不要太高以防发生沉降；④生产期间易于消除等。四、工程完成情况及取得的成果1〕水平井酸化酸液体系的调研四、工程完成情况及取得的成果盐酸配方针对碳酸盐岩储层，采用高浓度盐酸，酸液中添加有机缓速酸，延缓酸岩反响速度。由于水平井处理用酸量较大，一般选用一种不昂贵的无机酸〔如HC1等〕。对于碳酸盐岩来说，更应选用HCl，因为碳酸盐岩在HC1中极易溶解〔+98%〕。当钻井泥浆浸入非碳酸盐胶结砂岩的基质时，采用一种土酸〔HCl-HF〕作处理液。对微粒运移严重的，推荐用氟硼酸处理液。复合解堵酸水平井钻井液中含有聚合物势必会对储层造成有机伤害，采用氧化剂+酸液的复合解堵液，解除水平段存在的有机和无机伤害，考虑氧化剂的强腐蚀性用量在0.1-0.2%，酸液为潜在复合酸，具有强的缓速能力，保证酸液解堵深度。胜利油田滨古14-侧平井钻井伤害投产无油气显示，采用复合酸液解堵后初期产量产液30m3/d，产油21t/d，含水30%；桩2-2侧平1井采用复合解堵酸施工，酸后增产产液46.9m3/d，产油12.0t/d，含水73.5%，解堵效果显著。1〕水平井酸化酸液体系的调研四、工程完成情况及取得的成果缓速酸针对超深水平井的储层污染伤害优选泡沫缓速酸和深穿透缓速酸，延缓酸岩反响速度，酸液解堵能力强，解除有机和无机伤害，且泡沫酸具有增能返排的能力，二次伤害小。塔里木油田超深水平井井深5000m左右，采用筛管完井，采用泡沫酸和深穿透缓速酸施工，酸液腐蚀速率1.0g/m2·h,酸液破乳能力100%，60min残酸的PH值≤2.0，岩芯流动实验解堵效果渗透率的恢复率110%，用酸强度在3/m,酸后采取气举或连续油管排液，现场用用13井次，酸后累计增油15×104t。四、工程完成情况及取得的成果四、工程完成情况及取得的成果四、工程完成情况及取得的成果四、工程完成情况及取得的成果四、工程完成情况及取得的成果3〕排液工艺方式优选的调研类型下泵抽汲液氮水力泵与酸化联作气举及时程度不及时不及时及时及时及时排液程度彻底彻底不彻底彻底彻底排液强度弱强强强强四、工程完成情况及取得的成果四、工程完成情况及取得的成果酸液优点缺点化学转向酸液能够实现转向酸化，施工简单。酸后转向剂降解不彻底会对储层造成二次伤害。盐酸配方成本低，配置简便。只适用于碳酸盐岩储层的酸化解堵。复合解堵酸液能够有效解除有机和无机伤害。氧化液对管柱的腐蚀能力较强，长时间施工对造成井下管柱断脱的危害。缓速酸酸液缓速性强，处理半径大，适合低渗砂岩储层水平井的酸化，酸后残酸返排率高，泡沫酸也可实现储层内的化学转向。多数发泡剂和稳泡剂不耐酸，泡沫酸配方筛选工作量大。四、工程完成情况及取得的成果工艺优点缺点笼统酸化工艺简单，施工风险小。酸液不能均匀置放，无法实现水平段均匀酸化，酸后残酸返排困难。机械转向技术使用膨胀式封隔器，分段均匀布酸效果好，采用油管注入，注入排量0.5m3/min以上，施工时间短，酸化采用液氮排液，排液彻底，施工简单，效果好。只适合管外有封隔器的水平井，裸眼井井眼变形工具起下遇阻，施工风险大。化学微粒暂堵剂分流酸化技术施工简单，安全。施工结束后化学暂堵剂降解不彻底会对储层造成严重的二次伤害。水平井连续油管注酸技术分段均匀布酸效果好，施工简单，安全。施工摩阻大，限制施工排量，施工周期长，对缓蚀剂性能要求高，需要使用缓速酸，油管的使用寿命短。裸眼水力喷射酸化工艺用动态流体能量传送流体到选定的造缝点以开启裂缝或通过井下高压混合形成高强度注酸所用的泡沫。从费用上讲，更为经济，适合于裸眼井，可用于酸压施工。四、工程完成情况及取得的成果1)在酸液方面上,围绕处理半径大、伤害小、返排快、腐蚀小、能转向开展配方研究。2)在布酸工艺上,立足吐哈油田现有的连续油管进行研究。3)在水力喷射分段压裂工具成功的根底上,试验水力喷射分段酸化。1)水平井压裂增产机理研究沿最小主应力方位布井形成横向裂缝示意图

沿最大主应力方位布井形成纵向裂缝示意图

四、工程完成情况及取得的成果假设井身不在这两个主要应力方向的一个方向上，那么将出现几种情况，这取决于井身与应力方向之间的夹角以及射孔孔眼的分布和密度。应力方向、井筒方向与形成裂缝形态的关系

1)水平井压裂增产机理研究四、工程完成情况及取得的成果①在一定物性条件下，水平井的产量效果好于直井压裂的产量效果。模拟计算结果说明，渗透率越高，水平井相对直井压裂效果越好，当储层有效渗透率大于0.5×10-3μm2时，水平井的产量效果好于直井压裂的产量效果，而当储层有效渗透率小于0.1×10-3μm2时，水平井生产效果不如直井压裂的效果。四、工程完成情况及取得的成果②压后形成横向裂缝的产量效果好于形成纵向裂缝的产量效果。四、工程完成情况及取得的成果③当形成横向裂缝时，压后产量随支撑裂缝长度的增加而增加。优化裂缝支撑长度100.0m。四、工程完成情况及取得的成果④当形成纵向裂缝时，压后产量随裂缝长度的增加，但增加的幅度均不大，根据水平井段的长度，优化裂缝支撑长度。四、工程完成情况及取得的成果2)裂缝条数、形态对增产量影响①水平井方位：考虑到地应力的方向问题，一般有2种布井方式，即水平井水平段平行于最大主应力方向和水平井水平段垂直于最大主应力方向，对水平井的压裂也存在这2种不同情形。研究说明，压后形成横向裂缝的产量效果好于形成纵向裂缝的产量效果，建议水平井方位沿最小主应力方向。四、工程完成情况及取得的成果②裂缝的条数和间距：数值模拟结果说明:随着裂缝条数的增加，压裂水平井的产量总体上逐渐增加，但产量增幅随着裂缝条数的进一步增加逐渐减小，裂缝的最正确条数为3～5条。当水平井筒根部和端部的裂缝间距小、内部的缝间距大时产量最高,反之产量最低,裂缝间距均匀分布时产量居中，为防止生产过程中裂缝间的相互干扰，合理裂缝间距为100-150m左右。2)裂缝条数、形态对增产量影响四、工程完成情况及取得的成果(1)水力喷砂压裂机理①喷嘴射出固液相混合流体，固体颗粒高速切割套管、水泥环产生孔道；②高速流体进入孔道，动能转化为压力势能，大幅度增大孔道内压力，地层裂缝开启；③返回的流体在套管壁面孔眼处起到了“水力密封环〞的作用，裂缝得以延伸；④油管、套管同时注液增压，喷射位置孔眼内裂缝最先起裂、扩展，支撑剂此时将沿着起裂的裂缝进入地层；⑤控制环空压力低于地层起裂压力，实现地层中的裂缝仅在水力喷射形成的孔眼位置破裂、扩展，形成单一缝。四、工程完成情况及取得的成果四、工程完成情况及取得的成果(2)喷嘴的结构设计与选择喷嘴的几何形状是圆锥带圆柱出口段喷嘴，是在圆锥收敛型喷嘴的根底上开展起来的。增加圆柱出口段长度能够提高其流量系数，是目前最常用的一种连续水射流喷嘴。由于需要较高的水射流来完成井下水力喷射射孔，圆锥收敛型喷嘴显然不能满足要求。由于受井下工作条件影响，喷嘴的直径不能太大，假设选择曲线型喷嘴那么加工难以实现,综合考虑之后，选择圆锥带圆柱出口段喷嘴做为水力喷射工具本体的喷嘴。四、工程完成情况及取得的成果(2)喷嘴的结构设计与选择冲击时间：5分钟的倍数；压力：112MPa-126MPa；总测量时间超过40小时；水质过滤到25微米。各种材料喷嘴的体积冲蚀磨损率喷嘴材料种类冲蚀磨损率(10-3m3/g)Al2O3/(W，Ti)C陶瓷3.35YG8硬质合金3.63YT15硬质合金3.90铸铁(HT15233)48.1245淬火钢59.97聚氨脂塑料135.3〔3〕水力喷砂工具研究喷射管柱：由喷枪、喷嘴、单向阀、扶正器以及导向头等结构组成

喷枪：管柱的主体部件，固定、保护喷嘴喷嘴：喷射压裂核心部件，聚集高压能量转化为动能，获得冲击力单向阀：大排量时封闭，小排量时开启，到达既能控制流体向下流动，又能实现反洗的目的扶正器：使喷枪位于中心位置，确保施工顺利滤管：下部进液通道导向头：为喷射管柱入井导向，确保顺利到达目的层四、工程完成情况及取得的成果〔4〕水力喷砂工具的性能实验①水力喷砂射穿套管试验；②水力喷砂用喷嘴耐磨性试验。高压泵组磨料射流实验装置磨料加砂系统喷嘴岩样四、工程完成情况及取得的成果〔4〕水力喷砂工具的性能实验水力喷砂射穿套管试验两组，均在1分钟内射穿管。从实验结果可以看出，只要有足够的喷嘴压力，设计的喷射工具可以将套管射传。水力喷砂用喷嘴耐磨性共进行了三组试验：第一组试验用时10分钟，射穿套管16个孔眼，装嘴体上冲蚀深度2mm〔最深处〕；第二组试验用时10分钟，射穿套管17个孔眼，装嘴体上冲蚀深度5mm〔最深处〕；第三组试验用时10分钟〔分两次进行〕，射穿套管19个孔眼，装嘴体的护台被射穿，孔眼尺寸约4×6mm，且喷枪体冲蚀深度约10mm。喷嘴直径未测出变化。从试验结果看，套管一旦被射穿，返溅流体对喷射工具的冲蚀就大大减弱了，保守说该喷枪在现场使用时至少可以喷射15个孔眼以上,有效喷射时间7小时。四、工程完成情况及取得的成果压力影响排量影响磨料类型影响磨料粒度影响四、工程完成情况及取得的成果〔4〕水力喷砂工具的性能实验磨料浓度影响喷射时间影响岩性影响围压影响四、工程完成情况及取得的成果〔4〕水力喷砂工具的性能实验四、工程完成情况及取得的成果〔5〕水力喷砂分段工具研究①滑套喷枪工作原理投球直径：Ф28、Ф35、Ф45、Ф55mm。根据施工设计完成多层段压裂施工滑套关闭滑套开启四、工程完成情况及取得的成果〔5〕水力喷砂分段工具研究②目前水力喷砂分段工具的配套情况7in套管完井、筛管完井、裸眼完井的水平井最多可以进行7段水力喷射压裂；51/2in套管完井、筛管完井、裸眼完井的水平井最多可以进行5段水力喷射压裂；5in套管完井、筛管完井、裸眼完井的水平井最多可以进行3段水力喷射压裂；41/2in套管完井、筛管完井、裸眼完井的水平井最多可以进行2段水力喷射压裂；四、工程完成情况及取得的成果〔6〕水力喷砂分段压裂施工工艺研究①喷嘴压降与排量的关系喷嘴压降和排量是水力喷射压裂工艺中重要的水力参数。只有首先确定了喷嘴直径、数量和喷嘴压降等参数，才能进行施工排量、地面压力等其他工艺参数的计算。〔6〕水力喷砂分段压裂施工工艺研究②压裂流体管内流动压耗计算

四、工程完成情况及取得的成果

不同管径管内压降与工作排量关系曲线

不同直径油管管内压降与深度关系曲线

〔6〕水力喷砂分段压裂施工工艺研究②压裂流体管内流动压耗计算

四、工程完成情况及取得的成果

不同管径管内压降与工作液粘度关系不同直径油管管内压降与工作液密度关系四、工程完成情况及取得的成果〔6〕水力喷砂分段压裂施工工艺研究②压裂流体管内流动压耗计算

四、工程完成情况及取得的成果〔6〕水力喷砂分段压裂施工工艺研究③地面泵压预测

水力喷砂射孔阶段地面油压预测：水力喷砂射孔阶段，开启油套环空，通过油管注入射孔液，射孔液经喷射工具喷出射入地层形成孔眼，随后射孔液从孔眼流出，经油套环空返回地面。—地面油管压力，MPa；—地面环空压力，MPa；—喷射工具喷嘴压降，MPa；—油管压裂液摩阻，MPa；—环空压裂液摩阻，MPa。四、工程完成情况及取得的成果〔6〕水力喷砂分段压裂施工工艺研究③地面泵压预测

水力喷射压裂阶段地面油压及套压预测

—静液柱压力，MPa；—射孔孔眼内增压值，MPa；—地层破裂压力，MPa—地面环空压力，MPa；—地面油管压力，MPa；—环空压裂液摩阻，MPa。四、工程完成情况及取得的成果〔6〕水力喷砂分段压裂施工工艺研究④喷嘴参数优化

优选原那么有三：①保证水力射孔穿深的情况下喷嘴压降最低，实践证明，保持射流速度在200～250m/s范围内才能到达良好的射孔效果；②保证油管要求的施工排量；③满足加砂规模，降低单只喷嘴的磨损率。四、工程完成情况及取得的成果〔6〕水力喷砂分段压裂施工工艺研究⑤喷砂射孔参数

喷砂射孔参数包括磨料类型、射孔砂浓度、喷嘴压降、喷砂射孔时间等。射孔液一般选择基液，磨料可选20～40目天然石英砂或陶粒，磨料最正确浓度值〔体积浓度〕范围为6%～8%，喷砂射孔时间控制在15～20min为宜。根据油管排量和喷砂射孔时间就可以得出所需的射孔液量，然后确定磨料体积浓度，即可计算得到所需的磨料体积。四、工程完成情况及取得的成果〔6〕水力喷砂分段压裂施工工艺研究⑥水力喷砂压裂工艺参数设计实例

压裂井根本情况套管类别钢级套管直径mm下深m壁厚mm管外水泥返至井深m表层套管J55339.7350.009.65地面技术套管P110244.52000.0011.99地面油管P110139.52500.009.17未返至地面筛管P110139.53000.009.17未固井喷嘴参数选择根据要求的施工排量和加砂规模，计算可得喷嘴排量、喷嘴个数和喷嘴压降之前的关系。根据射流速度要求和地面泵压控制，优选喷嘴直径为6.0mm，喷嘴个数为6个。方案方案1方案2方案3喷嘴直径（mm）656喷嘴个数566喷嘴压降（MPa）497134射流速度（m/s）294353245四、工程完成情况及取得的成果⑥水力喷砂压裂工艺参数设计实例

四、工程完成情况及取得的成果⑥水力喷砂压裂工艺参数设计实例

管内流动压耗计算在确定了油管排量、套管排量、压裂管柱类型、压裂液流变参数和井身结构后，就可以进行管内流动压耗计算了。清水摩阻压耗，雷诺数及流态判别：判断流态为紊流。压裂液在油管内的流动压耗环空内流动压耗四、工程完成情况及取得的成果⑥水力喷砂压裂工艺参数设计实例

地面套压预测地面油压预测优选喷砂射孔参数选定压裂液基液作为水力喷砂射孔液，磨料选用20～40目天然石英砂，磨料浓度控制在7%左右，射孔时间不低于15min，要求射孔时地面泵压保持稳定，不能出现中途停车或降排量等情况。根据油管排量可计算得到需要射孔液37.5m3，天然石英砂2.5m3。四、工程完成情况及取得的成果〔6〕水力喷砂分段压裂施工工艺研究⑦水力喷砂压裂设计软件

四、工程完成情况及取得的成果〔6〕水力喷砂分段压裂施工工艺研究⑧不动管柱式水力喷射分段压裂工艺流程

压裂前准备工作：通井，洗井下压裂管柱及井下工具，定点误差不大于0.5m环空敞开，油管按设计排量泵注混有石英砂的基液，进行水力喷砂射孔降低油管排量至1.0m3/min，缓慢关闭套管阀门，环空按设计排量开始持续泵注基液提高油管排量至设计排量，油管加交联剂，泵注前置液阶梯式加砂，泵注携砂液加砂完毕，泵注顶替液停泵，等带裂缝闭合（60min）套管放喷，测压降，油管内投球，待套管压力降至10MPa以下，油管开始低替基液送球入座打开滑套，压裂下一层段，重复第3～7步四、工程完成情况及取得的成果不动管柱式水力喷射分段压裂工艺流程图

四、工程完成情况及取得的成果〔7〕水力喷砂分段压裂现场应用情况截止目前,水平井分段压裂施工4口井，分3段压裂1口井，分2段压裂3口井，最高砂比到达40%,单段最大加砂量27.8m3,施工一次成功。井号压裂方式层段m施工压力MPa施工排量m3/min平均砂比%最高砂比%入井总

砂量m3喷枪成功

加砂量m3喷嘴状况哈2平1滑套分3段306061-49.82.4-2.520.62826.524.7正常293360-64.52.4-2.019.52818.918.9正常286270-62.82.417.52215.915.9正常牛平16-12滑套分2段1757-175948.8-47.42.4-2.525.33617.517.5正常1722-172438-282.3-2.621.23011.211.2正常牛平17-14滑套分2段1882.0-1884.052-592.5771.51.5损坏1651.0-1653.035-412.124.3352020正常米平2滑套分2段2858-286046.1-54.72.5-2.824.74022.121.1正常2895-289757.9-70.32.6-2.724.34027.827.8正常四、工程完成情况及取得的成果〔7〕水力喷砂分段压裂现场应用情况井号压前压后对比产液m3/d产油/气t/d含水%产液m3/d产油/气t/d含水%产液m3/d产油/气t/d含水%哈2平1////400/144000牛平16-120.330.256.0611.49.25.611.078.95-0.5牛平17-140.320.265.718.11.381.27.781.0475.5米平2///1512015120水平井分段压裂施工4口井，哈2平1井是探井,压前无气,压后平均日产起400m3/d;牛东区块2口井,压后平均日增油5.25t/d,米平2井压后日增液15m3/d，日增油12t/d，含水0%。①完成哈2平1井悬挂5英寸筛管完井，滑套不动管柱三段水力喷射压裂井的施工。三段合计加砂61.3m3，最高砂比28%。〔7〕水力喷砂分段压裂现场应用情况四、工程完成情况及取得的成果四、工程完成情况及取得的成果②牛平16-12井滑套不动管柱二段水力喷射压裂井的施工。二段合计加砂28.7m3，最高砂比36%。压裂措施后日产液11.6m3，日产油9.7吨，不含水，比措施前日增油9.2吨。四、工程完成情况及取得的成果四、工程完成情况及取得的成果四、工程完成情况及取得的成果靶点A垂深1863m靶点B垂深1868m进一步认识马50块二叠系芦草沟组地层的含油规模，通过水平井解决芦草沟组单井产量问题，实现勘探突破与储量资源的有效动用。四、工程完成情况及取得的成果确定将压裂井段分为以下四段〔从上到下〕：第四级：封隔器MD：1962-2030米，压裂端口1995米；第三级封隔器MD：2030-2115米，压裂端口2075米第二级：封隔器MD：2115-2230米，压裂端口2150米；第一级封隔器MD：2230-2360米，压裂端口2325米造斜点1610mФ216mm钻头×1895.35mФ177.8mm套管×1895.35m

BФ114.3完井管柱（1550-2367.13m）水泥返高1400mФ152.4mm钻头×2367.13m地层分层井深（垂深）（m）Q+R+K1J3qJ2xJ2tT2+3

P2l94011451380155017302545AC2k2015完井管柱悬挂点1550m四、工程完成情况及取得的成果阶段前置液总液量100目粉陶30/50目陶粒20/40目陶粒支撑剂总量m3m3tttt测试压裂

80

第一级902001.226.79.636.3第二级1352851.229.72150.7第三级1352851.229.72150.7第四级150325.41.232.429.461.8总计5101175.44.8118.581199.5四、工程完成情况及取得的成果使用YF100LG体系。该体系是一种硼酸交联，快速胶联的压裂液体系。通过调节延迟剂加量，交联时间可以延迟到最多12分钟〔取决于温度〕。这将极大的降低管柱中的摩阻。层位层段前置液携砂液顶替液砂比%入井总砂量入井总液量m3液量m3泵压MPa排量m3/min液量m3泵压MPa排量m3/min液量m3泵压MPa排量m3/min平均最高m3P2l2230-236010132-354.9-5.0101.235-395.0-4.81839-354.8-1.020.426.619.4220.22115-2230114.939.3-37.54.9157.837.5-40.44.91740.4-424.9-1.02133.330.6289.72030-2115125.939.5-42.84.9152.842.8-404.91840-38.74.9-2.021.833.330.6296.71962-203014045-46.84.920246.8-44.84.910.444.8-374.9-4.223.333.342.5352.4

481.8

613.8

63.4

123.11159四、工程完成情况及取得的成果四、工程完成情况及取得的成果压裂后稳定日产油3.6m3/d，日产水10m3/d。四、工程完成情况及取得的成果1〕水平井污染机理研究与直井相比，水平井在油层内的井段较长，钻井液和完井液对储层的伤害程度较大，尤其对于低渗透性储层，考虑污染系数的水平井的稳态产能公式如下：1〕水平井污染机理研究四、工程完成情况及取得的成果水平井伤害特点：和直井不同，水平井的流动更可能是近井区为径向流，远井区为线性流，此外，渗透率各向异性对流动也有很大影响。由于伤害和渗流场直接相关，从而导致水平井伤害的位置和形状也同直井存在显著差异：①由于油藏各向异性，水平井水平段上水平渗透率和垂直渗透率大小不同，导致与井身垂直的伤害区横截面为椭圆形，而椭圆的形状取决于垂直渗透率与水平渗透率之比；②在水平井钻、完井过程中，由于地层接触长度较长，工作液对水平段不同位置的浸泡时间不同，导致水平段起始端比末端伤害严重。造成的伤害带呈不均匀分布，其形状为一个大头端靠近垂直井段的椭圆锥台体。①定压阀酸化：弹簧式单流阀，酸化过程中连接多级定压阀，管内压力超过2.75MPa阀自动翻开，形成酸流通道，实现酸液在水平段的多段注入、均匀置放，泵酸排量不受酸液粘度和摩阻的限制。适用酸液：低伤害缓速酸、泡沫。适用范围：水平段较长、污染伤害严重、深井。分布位置：考虑储层物性好、污染伤害严重的井段。三级定压阀位置2862m二级定压阀位置2933m一级定压阀位置3060m水力循环凡尔3070m投球滑套2535m四、工程完成情况及取得的成果酸化目的层连续油管酸化上提频率：30-50m适用范围：水平段较短、钻井液伤害较轻、用酸规模小。四、工程完成情况及取得的成果外径(mm)内径(mm)最小屈服强度(KN/m)抗内挤压力(Mpa)试验压力(Mpa)容量（m）防喷器压力（Mpa)31.7527.33137.463.351.1450068连续油管摩阻计算酸液粘度（mPa.s）泵酸排量（l/min）连续油管摩阻（MPa）1.010012.71.015025.81.020042.71.025063.11.030086.9目前使用的连续油管采用低伤害缓速酸施工，最大压力50MPa，排量200l/min。四、工程完成情况及取得的成果3)酸液体系配套与完善①低伤害强缓速酸缓速能力强，能够维持低的PH值，解堵半径超过2.5m。②泡沫酸体系性能稳定、携砂性能好、低伤害，泡沫质量超过80%，半衰期达15.5min、外表张力小(小于30mN/m)。四、工程完成情况及取得的成果低伤害强缓速酸酸液综合性能评价项目技术指标外观均匀液体、无分层、无沉淀腐蚀速度，60℃，常压静态12h4.09g/m2.h；表面张力，mN/m，≤29破乳率，70℃，1h，%100酸液防膨能力，≥85酸液稳铁能力，mg/l，≥2000缓速能力V低伤害/V土酸≥8同地层和地层流体配伍性良好残酸防膨、防运移能力优于粘土稳定剂四、工程完成情况及取得的成果岩芯编号浸泡流体干岩样Kg/μm2浸泡后启动压力/MPa浸泡后Kg/μm2渗透率相对变化倍数25-3地层水5.15×10-68.493.46×10-8125-1土酸4.50×10-66.454.09×10-711.825-4低伤害酸A3.93×10-64.993.01×10-687.0岩芯编号流体干岩样Kg/×105μm2浸泡后启动压力/MPa浸泡后Kg/μm2渗透率相对变化倍数离心后突破压力/MPa离心后Kg/μm2渗透率相对变化倍数20-16地层水6.445.646.52×10-812.104.55×10-7120-17前置酸5.655.486.78×10-710.41.573.40×10-67.520-18低伤害酸A7.305.321.01×10-515.50.892.91×10-564.0①低伤害强缓速酸酸液处理后岩芯启动压力明显降低，渗透率增大的倍数优于土酸配方。②低伤害酸液段塞注入，岩芯的启动压力逐段下降，渗透率逐渐增大，解堵效果显著，该酸液配方适合致密气藏的酸化解堵。四、工程完成情况及取得的成果4〕其它解堵液体系配套与完善。HRS-30HRS-60HRS-90HRS复合解堵剂采用间接生成二氧化氯的方法，解决了氧化剂平安施工的难题，能够使钻井液完全破乳，滤饼氧化降解破碎从滤纸上剥离，优于常规的酸液，对于有机和无机的伤害均有解堵能力,目前研发适用不同储层条件的三个系列。酸液酸液酸液四、工程完成情况及取得的成果HRS复合解堵剂作为压裂液破胶剂使用，不影响压裂液性能，破胶液粘度＜3mPas，残渣含量低，二次伤害小。序号类型空桶质量g空桶+残渣质量g残渣质量g残渣含量mg/L1APS21.280821.33000.04929842APS21.141321.18960.04839663APS+HRS21.225921.26430.03847684APS+HRS21.226721.26640.03977945HRS21.061921.10950.04769526HRS21.057821.09330.0415830四、工程完成情况及取得的成果液体腐蚀速率（g/m2·h）HRS(30℃)3.3HRS(60℃)5.1HRS(90℃)4.10