《电机及拖动基础》第二版第八章-异步电动机的各种运行方式分析

第八章异步电动机的各种运行方式分析第一节三相异步电动机的启动第二节高启动转矩的三相笼型异步电动机第三节绕线式异步电动机的启动

第四节三相异步电动机的制动第五节三相异步电动机的调速本章小结异步电动机接电源起动瞬间开路第一节三相异步电动机的启动开路等效电路(8.1)

变大分子变小第一节三相异步电动机的启动起动电流

一般异步电动机启动转矩倍数。笼型式异步电动机直接启动时，启动电流很大，而启动转矩并不大。这是为什么呢？

第一节三相异步电动机的启动

原因如下：启动瞬间，转速，转差率，电阻，使得转子回路功率因数很低，由于故

,。

，启动转矩为变小

异步电动机在启动时：要求启动电流尽可能小；启动转矩尽可能大。

启动电流大的影响：一方面使电源电压在启动时下降，导致电动机启动转矩下降，影响其它用电设备；另一方面会在线路和电机内部产生损耗而引起发热。第一节三相异步电动机的启动一．三相异步电动机的直接启动

直接启动就是把三相异步电动机的定子绕组直接接到电网上，通电启动。启动时，电动机的电磁转矩和启动电流等要求需要同时得到满足。优点：不需要专用的启动设备，造价低。三相异步电动机直接启动时固有机械特性与电流特性曲线如图8.1所示。从图中可以看出，启动电流很大。第一节三相异步电动机的启动第一节三相异步电动机的启动图8.1直接启动机械特性

通常异步电动机的功率小于7.5kW时允许直接启动，对于更大容量的电动机能否直接启动，要根据配电变压器容量和电网管理部门的规定。二．三相异步电动机降压启动

常用的方法有三种：定子串电抗(或电阻)降压启动，Y-△启动和自耦变压器启动。

为了减小三相异步电动机启动时对电网的冲击，要减小启动电流。可采用降压启动的方法。

第一节三相异步电动机的启动1．定子串电抗启动

三相异步电动机定子边串入电抗X

启动时，等效电路如图8.2所示。图8.2定子串电抗启动的等效电路第一节三相异步电动机的启动可以得出启动时的电压平衡方程式：直接启动串联电抗启动

由于电动机的短路阻抗中，故，可以近似认为电抗性质。，第一节三相异步电动机的启动

设串电抗时电动机定子电压与直接启动时电压比值为k，则

可见，定子串联电抗启动，虽然降低了启动电流，但启动转矩损失得更多。因此，定子串联电抗启动，只适用于空载和轻载。第一节三相异步电动机的启动(8.2)第一节三相异步电动机的启动

若在定子回路中串联电阻启动，也属于降压启动，能够降低启动电流。与串电抗启动相比，串电阻启动时定子边功率因数高，在同样的启动电流下，其启动转矩较大；但串电阻启动能耗较大，运行不经济。

2．Y-△启动

运行时定子绕组接成△形且三相绕组首尾六个端点全部引出来的三相异步电动机才能采用Y-△启动。其接线图如图8.3所示。第一节三相异步电动机的启动图8.3Y-△启动接线图第一节三相异步电动机的启动(a)直接启动(b)Y-△启动图8.4Y-△启动电路原理图第一节三相异步电动机的启动由图8.4得：所以第一节三相异步电动机的启动(8.3)

直接启动时启动转矩为，Y-△启动时启动转矩为，则

Y-△启动时，启动电流降低为直接启动的

1/3，启动转矩也是直接启动的1/3。与定子串电抗启动相比，Y-△启动的启动转矩是它的3倍。第一节三相异步电动机的启动(8.4)

Y-△启动方法简单，只需一个Y-△启动器，价格低廉，在轻载启动条件下，适合采用。第一节三相异步电动机的启动

需要注意的是，当电机开关K2从Y接法断开时，变为△运行的瞬间，定子中没有电流，但转子电流的衰减需要一定的过程，因此在衰减过程中转子电流起到了励磁电流的作用，在电机气隙中产生磁通，旋转的电机，会在定子绕组中感应电动势，称为残压。残压的大小、频率和相位都在发生变化。当开关K2闭合为△接法时，电源的额定电压也会接在定子绕组上，两种电压的相互作用可能会产生很大的电流冲击，严重时会把开关K2的触点融化。

3．自耦变压器启动第一节三相异步电动机的启动图8.5用自耦变压器启动接线图图8.6 自耦变压器启动等效电路

第一节三相异步电动机的启动

自耦变压器二次侧的启动电流为，与直接启动时的启动电流之间关系为

而自耦变压器一次侧和二次侧的启动电流与之间关系为

因此，降压启动与直接启动相比，电网提供的启动电流的关系为(8.5)

第一节三相异步电动机的启动

自耦变压器降压启动时电机的启动转矩为，直接启动时启动转矩为，两者之间的关系为

以上两式表明，采用自耦变压器降压启动时，与直接启动相比较，电压降低到倍，启动电流与启动转矩均降到倍。第一节三相异步电动机的启动(8.6)各种降压启动方法的特点及性能比较列于表8.1中。表8.1各种降压启动方法比较启动方法启动设备串电抗较贵Y−Δ启动1/31/3价格低廉，仅限于定子Δ接的电机自耦变压器体积大，价格高1/

第一节三相异步电动机的启动例8.1

一台笼型式三相异步电动机，△接，PN=50kW，UN=380V，IN=100A，n=1455r/min，启动电流倍数KI=6

，启动转矩倍数KT=1.0

，最大允许冲击电流为

350A，负载要求启动转矩不小于

150N·m

，试计算在采用下列启动方法时的启动电流和启动转矩：(1)直接启动；(2)定子串电抗器启动；(3)采用Y-△启动；(4)采用自耦变压器(抽头分别为64%，73%)启动，并判断哪一种启动方法能满足要求。第一节三相异步电动机的启动解

额定转矩(1)直接启动超出了线路能承受能力，不宜采用。(2)

定子串电抗启动。设启动电流Is=350A

，则第一节三相异步电动机的启动(3)用Y－△启动虽然启动电流满足要求，但启动转矩小于负载转矩。(4)采用自耦变压器启动。①采用64%档第一节三相异步电动机的启动启动电流满足要求，启动转矩仍小于负载转矩。②采用73%档第一节三相异步电动机的启动第一节三相异步电动机的启动启动电流、启动转矩均满足要求。因此只能采用自耦变压器(73%档)启动。

本节所介绍的几种笼型异步电动机降压启动方法，启动电流都得以减小，但同时又都不同程度地降低了启动转矩，因此只适合空载或轻载启动。对于重载启动，则需要启动转矩较大的异步电动机。第二节高启动转矩的三相笼型异步电动机

当异步电机的转子电阻较大时，启动转矩和最大转矩也较大，但同时额定转差率也增大了，运行时机械特性较软，这类电机称为高转差电动机。

浇注式的笼型绕组一般都采用铝材，但是有些笼型绕组由合金铝（如锰铝或硅铝）浇注而成，或者同时还采用了转子小槽，减小了导条的横截面积，其转子电阻比一般笼型绕组的电阻都要大，因此其启动转矩较大。一．高转差笼型异步电动机第二节高启动转矩的三相笼型异步电动机

焊接式的笼型异步电动机绕组一般采用紫铜，但也有选用黄铜作为电机绕组材料，与紫铜绕组相比，增加了电机的启动转矩。

上述高转差笼型异步电机，通过增加绕组电阻的方式增加了启动转矩，但同时也降低了电动机运行的效率，增加了电动机的成本。第二节高启动转矩的三相笼型异步电动机二．深槽式笼型异步电动机图8.7 深槽式异步电机转子导条中电流的集肤效应漏磁通少漏电抗小漏磁通多漏电抗大越接近槽口电流密度越大

电动机启动时：转子电流频率高，集肤效应明显，流过电流的导体有效截面减小了，转子电阻变大，获得了较大的启动转矩。随着电机转速的升高：转子电流频率逐渐降低，电流分布渐趋均匀，转子电阻自动减小。第二节高启动转矩的三相笼型异步电动机

深槽式异步电动机，启动时转子电阻变大，运行时回归到正常值，既增加了电动机的启动转矩，又能在正常运行时转差率不大。图8.8深槽式异步电动机机械特性第二节高启动转矩的三相笼型异步电动机

深槽式异步电动机转子槽漏抗较大，其功率因数和最大转矩较普通笼型式异步电动机稍小。普通笼型深槽式三．双笼型异步电动机第二节高启动转矩的三相笼型异步电动机(a)转子笼型与槽漏磁通图8.9双笼型异步电动机启动笼，截面积小，黄铜或铝青铜制成，电阻大，漏抗小，主要流启动电流，提高启动转矩。运行笼，截面积大，紫铜制成，电阻小，漏抗大，主要流运行电流。

双笼型异步电动机的机械特性由启动笼和运行笼的机械特性的叠加而成，如图8.9(b)所示。第二节高启动转矩的三相笼型异步电动机启动笼运行笼启动笼+运行笼(b)机械特性图8.9双笼型异步电动机213

双笼型异步电动机具有较大的启动转矩，一般可带额定负载启动，同时在额定负载下运行转差率也较小，性能较好。还可以通过调整外笼和内笼的参数，灵活地得到不同形状的机械特性，以满足不同的负载要求。第二节高启动转矩的三相笼型异步电动机第三节绕线式异步电动机的启动

大中型电动机带较重负载启动，启动电流对电网的冲击较大；同时，要求电机提供较大的启动转矩，绕线式异步电动机就显示出明显的优势。只要转子回路串入合适的电阻，既可减少启动电流，而且由于转子功率因数和转子电流有功分量的增大又可增加启动转矩。绕线式异步电动机转子串电阻时的机械特性如图8.10所示。图8.10绕线式异步电动机的机械特性

第三节绕线式异步电动机的启动123电磁转矩的实用表达式

串入不同的电阻进行分级启动时，每条机械特性都工作在0<s<sm区间。由于，故上式可简化为转子回路串电阻时，最大电磁转矩不变，而临界转差率第三节绕线式异步电动机的启动(8.7)

(8.8)

表明，电机在拖动恒转矩负载时，转差率s

与转子回路总电阻成正比。图8.11表示转子回路串电阻分级启动的接线图和机械特性曲线。因此

当电磁转矩为恒转矩时，由式有其中为转子回路总电阻。或者可以写为第三节绕线式异步电动机的启动(8.9)

(8.10)

图8.11绕线式异步电动机分级启动时的接线图和机械特性曲线第三节绕线式异步电动机的启动设负载转矩为TL

，启动转矩一般取为切换点转矩一般取为在图中三个切换点a、c、e，，由式(8.10)有第三节绕线式异步电动机的启动(8.11)

第三节绕线式异步电动机的启动

串电阻启动的优点是：可以得到最大的启动转矩，启动过程中功率因数较高。但是要求启动过程中启动转矩尽量大，则启动级数就要多，特别是容量大的电动机，这将需要较多的设备，使得设备庞大，维修不太方便，而且启动过程中能耗大，不够经济。第四节三相异步电动机的制动

三相异步电动机的制动方法与直流电动机类似，常用的制动方法有反接制动、能耗制动和回馈制动等。一．反接制动

正常运行的三相绕线式异步电动机，将三相电源线中的两相任意对调，就改变了通电的相序，电动机便进入了反接制动过程。(a)接线图；(b)机械特性图8.12三相绕线式异步电动机的反接制动第四节三相异步电动机的制动

反接制动过程中，电动机电源相序相反，旋转磁场也反转，但由于转子惯性，转向仍然不变，转速，相应的转差率。反接后，电磁转矩也反向，与转子转向相反，处于制动状态。反接制动时的机械功率表明电动机从负载吸收机械功率。第四节三相异步电动机的制动电磁功率转子铜耗为

上式说明，反接制动过程中，定子传递到转子的电磁功率和转子吸收的机械功率都转化为转子回路的铜损耗。为了抑制反接制动过程中的转子电流，转子回路必须串入较大的电阻，以消耗大部分转子回路铜损耗，保护电动机不致由于过热而损坏。第四节三相异步电动机的制动

笼型异步电动机转子回路无法串电阻，因此为保护电机，最好不要频繁采用反接制动。如果电动机拖动较小的反抗性恒转矩负载或位能性恒转矩负载运行，进行反接制动停车，必须在转速降到零时切断电源并停车，否则电动机将会反向启动，反接制动的机械特性如图8.13所示。第四节三相异步电动机的制动1—固有机械特性；2—反接制动机械特性图8.13三相绕线式异步电动机反接制动机械特性第四节三相异步电动机的制动切断电源1—固有机械特性；2—反接制动机械特性图8.13三相绕线式异步电动机反接制动机械特性第四节三相异步电动机的制动否则反转反接制动的优点是制动迅速，但能量损失较大。二．能耗制动图8.14能耗制动原理图

K1

断开，K2

闭合，定子绕组流过直流电流，转子切割定子恒定磁场。实际上是一台发电机。轴上的机械能转化成电能，全部消耗于电枢回路的电阻上，所以称为能耗制动。第四节三相异步电动机的制动

其机械特性如图8.15所示，电动机在电动状态下工作于E点，当电动机进入能耗制动时，工作点变为F。由于机械惯性，转速不能突变，，再沿着新的机械特性工作点由点到达原点。该机械特性相当于异步电动机的机械特性。第四节三相异步电动机的制动第四节三相异步电动机的制动图8.15能耗制动特性1——固有机械特性；2——能耗制动机械特性

若电动机拖动位能性恒转矩负载，进行能耗制动，则电动机先减速到n=0

后，接着反转，如图8.15所示，电动机工作点从，最后稳定运行于第

Ⅳ象限的工作点G，为能耗制动运行。这种情况下，电动机电磁转矩与转速方向相反。笼型异步电动机采用能耗制动时，必须增大直流励磁电流；对于绕线式异步电动机，则采用转子串电阻的方法增大制动转矩。优点：制动力强，制动较平稳；缺点：需要专门的直流电源供制动用。第四节三相异步电动机的制动三．回馈制动运行

当电动机拖动恒转矩负载运行时，原来运行于定子绕组YY

接方式，工作点为E；突然把定子绕组接线方式改为△后，电动机的机械特性发生了变化，运行点从E

点经F

点和G点到达H

点。在这个降速过程中，电动机运行在第

Ⅱ象限F点至G点这一段机械特性上时，转速n>0，且有，大于同步转速，电磁转矩T<0，处于制动运行状态，称为正向回馈制动过程。回馈制动能将转子机械能反馈给电网，经济性好。第四节三相异步电动机的制动图8.16三相异步电动机正向回馈制动的机械特性第四节三相异步电动机的制动制动运行状态，发电

回馈制动过程中，电动机的转速，转差。电动机输出的机械功率为电磁功率为第四节三相异步电动机的制动第四节三相异步电动机的制动

由此可知，系统减少了动能而向电动机送入机械功率，除去转子回路铜损耗后，以电磁功率的形式从转子传递给定子，除去定子绕组铜损耗外，其余的回馈给电网了，电机工作在发电状态。回馈制动能将转子机械能反馈给电网，经济性好。

当三相异步电动机拖动位能性恒转矩负载，电源相序相反时，电动机运行于第Ⅳ

象限的F点，如图8.17所示，电磁转矩T>0

，转速n<0，称为反向回馈制动运行。

若电源相序相反的同时，转子回路串入电阻，电动机运行于第

Ⅳ象限的G点，处于反向回馈制动运行，如图8.17所示。第四节三相异步电动机的制动图8.17三相异步电动机反向回馈制动运行——固有机械特性——电源反接的机械特性——电源反接，转子回路串电阻的机械特性第四节三相异步电动机的制动第四节三相异步电动机的制动例8.2

某绕线式三相异步电动机，kW，r/min，

V，，转子绕组Y接，最大转矩倍数。如果拖动额定负载运行时，采用反接制动，要求制动开始时最大制动转矩为，计算转子每相串入的制动电阻大小。解额定转差率第四节三相异步电动机的制动转子每相电阻制动瞬间的转差率过制动开始点(s=1.975，)的反接制动机械特性的临界转差率为第四节三相异步电动机的制动固有机械特性的为由式可知第四节三相异步电动机的制动所以转子串入反接制动电阻为第四节三相异步电动机的制动例8.3

某三相异步电动机拖动起重机，kW，V，Y接，r/min，，转子V,，Y接。升降某重物，忽略，计算：(1)电动机转速；(2)转子回路串入电阻时转子转速；(3)转速为-500r/min时转子回路每相串入的电阻值。第四节三相异步电动机的制动解(1)电动机转速额定转差率临界转差率根据机械特性的实用公式第四节三相异步电动机的制动求解可得：

(不合理，舍去)r/min第四节三相异步电动机的制动(2)转子每相电阻根据式（8.11）可得r/min第四节三相异步电动机的制动(3)转差率转子每相串入电阻值为，则第五节三相异步电动机的调速根据异步电动机的转速公式

异步电动机的转速取决于极对数、通电频率和转差率。相对应的调速方式就有三种：(1)变极调速；(2)变频调速；(3)改变转差率s调速。一．变极调速1．变极原理

图8.18(a)

是一个四极电机的A相绕组示意图，在图示的电流方向下，它产生的磁动势的极数。

异步电动机旋转磁场的同步转速与电机极对数成反比。通过改变绕组的联接方式而得到不同极对数的磁动势，就可以改变同步转速，以实现变极调速。第五节三相异步电动机的调速图8.18

变极原理图第五节三相异步电动机的调速第五节三相异步电动机的调速图8.18

变极原理图

如果定子绕组按图8.18(b)改接，即A1与X2联接作为首端，X1与A2相联接，作为尾端X

，则它产生的磁动势极数，这样就实现了绕组变极。

可以看出，把每相绕组中一半线圈的电流改变方向，即半相绕组反向，电动机的极对数便成倍变化。因此，同步转速也成倍变化，电动机运行的转速也接近成倍改变。第五节三相异步电动机的调速2.Y-YY（双Y）变极接法

Y-YY

接法如图8.19所示。Y接法时，每相中的两个半相绕组正向串联，极对数为，同步转速为。YY

接法时，每相中的两个半相绕组反向并联，极对数为，同步转速为。

第五节三相异步电动机的调速(a)Y接(b)YY接图8.19Y/YY变极接法第五节三相异步电动机的调速

在分析时，假定每半相绕组的参数都相等。Y接法时，每相绕组参数为、、及；YY接法时，每相绕组为两个半相绕组并联，参数为、、及。则电动机临界转差率和最大转矩为：Y接时第五节三相异步电动机的调速YY接时第五节三相异步电动机的调速启动转矩：Y接时YY接时第五节三相异步电动机的调速

根据以上结果，可以得到Y-YY变极调速时异步电动机的机械特性，如图8.20所示。若拖动恒转矩负载运行时，从Y向YY变极调速，转速几乎增加了一倍。图8.20Y-YY变极调速的机械特性第五节三相异步电动机的调速3.△-YY(双Y)接法△-YY接法如图8.21所示。△接法时，每相中的两个半相绕组正向串联，极对数为，同步转速为。YY接法时，每相中的两个半相绕组反向并联，极对数为，同步转速为。第五节三相异步电动机的调速图8.21△/YY变极接法(a)△接(b)YY接第五节三相异步电动机的调速电动机临界转差率和最大转矩为：△接时YY接时第五节三相异步电动机的调速启动转矩：△接时YY接时第五节三相异步电动机的调速△-YY变极调速时的机械特性如图8.22所示。若拖动恒转矩负载运行，△-YY变极调速使转速基本上相差一倍。图8.22△-YY变极调速机械特性

第五节三相异步电动机的调速变极调速法设备简单而经济，运行可靠，机械特性较硬。缺点是转速不能平滑调节，只能成倍变化，属于有级调速。第五节三相异步电动机的调速二．变频调速

根据三相异步电动机的转速

，变三相异步电动机的电源频率，就可以改变旋转磁场的同步转速，达到调速的目的。

额定频率称为基频，变频可以从基频向上调节，也可以从基频向下调节。1.从基频向下变频调速三相异步电动机每相电压

如果保持电源电压为额定值，随着电源频率的降低，气隙每极磁通就会增加，导致磁路过饱和，励磁电流急剧增加，这是不允许的。因此，降低电源频率时，必须同时降低电源电压。同时降低频率和降低电源电压，有以下两种方法。第五节三相异步电动机的调速（1）.

保持常数

降低频率的同时，降低，并保持常数，则变频调速过程中，电动机的电磁转矩第五节三相异步电动机的调速常数。(8.12)

上式是保持为常数条件下的变频调速机械特性。下面分析临界转差率及最大电磁转矩。最大转矩时，，可求出对应的转差率为把式8.13代入式8.12，得出最大电磁转矩为

式中，为转子静止时转子一相绕组漏电感系数折合值，。第五节三相异步电动机的调速(8.13)

(8.14)

最大转矩处的转速相对于同步转速的转速差为

从以上两式可以看出，当变频调速时，若保持为常数，最大转矩为常数，与频率无关，并且最大转矩对应的转速降落相等，即不同频率下的各条机械特性是平行的。第五节三相异步电动机的调速(8.15)

第五节三相异步电动机的调速

保持为常数即恒磁通变频调速的机械特性如图8.23所示。这种调速方法与他励直流电动机降低电源电压调速相似，机械特性较硬，，调速范围宽，而且稳定性好。

由于频率可以连续调节，因此变频调速属于无级调速，平滑性好。图8.23常数时的变频调速机械特性恒磁通变频调速属于恒转矩调速方式第五节三相异步电动机的调速（2）.保持常数

当降低电源频率时，同时降低，并保持常数，则气隙每极磁通基本为常数。电动机的电磁转矩为最大转矩为第五节三相异步电动机的调速(8.16)

(8.17)

由上式可以看出，当减小时，最大转矩不等于常数。由于与成正比，因此，当在额定频率附近时，，随着的减小，基本不变。但是，当较低时，比较小，相对变大了。这样，随着的降低，就减小了。

保持常数，降低频率调速时的机械特性如图8.24所示。其中虚线部分是恒磁通调速的机械特性。第五节三相异步电动机的调速保持常数降低频率调速近似为恒转矩调速方式

显然保持常数时的机械特性与常数时的机械特性相比，最大转矩和启动转矩有所降低，特别在低频低速时。图8.24保持常数的变频调速机械特性第五节三相异步电动机的调速2.从基频向上变频调速

考虑到电机的绝缘强度和耐压，升高电源电压是不允许的，因此升高频率向上调速时，只能保持电压为不变，频率越高，磁通越低，是一种降低磁通升速的方法。此时，电动机的电磁转矩为第五节三相异步电动机的调速(8.18)

由于较高，比、及都小很多，R1可忽略，得

因此，频率越高时，越小，也减小，最大转矩处的转速相对于同步转速的转速差为常数第五节三相异步电动机的调速(8.19)

(8.20)

升高电源频率的机械特性如图8.25所示，其运行段近似平行。升高频率保持不变时，近似为恒功率调速方式。图8.25保持不变升频调速的机械特性第五节三相异步电动机的调速

异步电动机的变频调速具有优越的性能，有以下特点：（1）从基频向下调速，保持E1/f1不变，为恒转矩调速方式；从基频向上调速，保持U1/f1不变，近似为恒功率调速方式。可以适应不同的负载要求；（2）调速范围宽广；（3）频率f1可以连续调节，为无级调速。第五节三相异步电动机的调速三．转子回路串电阻调速该种调速方式仅适合绕线式异步电动机图8.26绕线式异步电动机转子串电阻调速特性第五节三相异步电动机的调速转子回路不串电阻、带额定负载时，有当转子回路串电阻时，转子电流为保持电机转子电流为额定值，，则有第五节三相异步电动机的调速(8.21)

转子串电阻前后功率因数为电磁转矩为

因此，在串电阻前后电磁转矩相等，这种调速方式属于恒转矩调速。第五节三相异步电动机的调速图8.26中，当负载转矩时，根据式则有

式中、、分别是转子串入不同的电阻、、后的转差率。

这种调速方法的调速范围不大，一般为3:1。调速的平滑性不够好，属于有级调速。第五节三相异步电动机的调速

三相异步电动机的电磁功率、机械功率和转子回路铜损耗，三者之间的关系为

采用串电阻调速时，要扩大调速范围，必须增大转差率S。这将使转子回路铜损耗增大，降低了电机的效率。

这种调速方式简单、可靠、价格便宜，其缺点是效率低。第五节三相异步电动机的调速四．降低定子端电压调速

这种调速方式也属于改变转差率调速。三相异步电动机在降低定子端电压时，同步转速不变，不变，拖动恒转矩负载的机械特性如图8.27所示。图中A、B、C三点依次为电压逐步降低后的工作点。转速调节范围很窄，几乎没有实用价值。，。第五节三相异步电动机的调速图8.27降低定子端电压调速的机械特性

第五节三相异步电动机的调速

图中工作点C′的转速小于，但它们仍然能够稳定工作。这种调速方式在转速低、转差率s较大时，电动效率较低，温升较高。

而对于风机型负载，其调速范围较大，图中A′、B′、C′三点依次为电压逐步降低后的工作点。

第五节三相异步电动机的调速第五节三相异步电动机的调速例8.4

一台绕线式三相异步电动机，kW，r/min，

V，A，，V，A。拖动恒转矩负载，欲使电动机运行在r/min，若(1)采用转子回路串电阻，每相需要串入的电阻值；(2)采用变