中建施工升降机基础专项施工方案

房建工程总包项目升降机基础专项施工方案版本：（格式最终版）2023年3月12日目录TOC\o"1-2"\h\u1编制依据 32工程概况 32.1基本概况 32.2设计概况 43施工计划 63.1进度计划 63.2材料与构配件计划 64升降机基础施工工艺技术 64.1技术参数 64.2工艺流程 74.3施工方法 74.4检查要求 145施工安全保证措施 145.1组织保障措施 145.2技术保障措施 155.3监测监控措施 156施工管理及作业人员配备及分工 157验收要求 167.1验收标准与内容 167.2验收程序及验收人员 178应急处置措施 188.1应急措施 188.2应急预案 188.3生产安全事故应急救援 188.4工人人身意外伤害事故应急预案 209附件一 2210附件二 371编制依据本施工方案编制依据见表1.1-1。表1.1-1编制依据序号文件名称编号类别1《钢结构设计标准》GB50017-2017国家规范2《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（2015年版）3《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-20134《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016版）5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20116《建筑结构荷载规范》GB50009-20127《混凝土结构设计规范》GB50010-20108《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20169《建筑施工安全检查标准》JGJ59-201111《建筑施工手册》第五版设计手册12《钢结构连接节点设计手册》第四版18本工程设计图纸按最新版图纸施工其他2工程概况2.1基本概况国际会议中心项目位于江苏省南京市浦口区顶山街道，滨江大道东、定向河以南，长江以西，广西埂大街以北。项目场地长约360m，宽约165m，项目主要建设国际会议中心、办公中心、配套酒店、地下车库、室外道路、广场及绿化等。项目占地面积约8.7万m2，总建筑面积18.63万m2，建筑高度157m。建筑功能为会展中心及配套酒店。地上分为会展区、会议宴会区、办公区、酒店共四部分。其中单层会展厅高24m，两层（局部三层）会议宴会区高36m，建筑面积6.89万m2；酒店共33层，5.6万m2，高度约为149.4m；办公区共6层，屋面高度约为40.1m。整个建筑设置一层地下室且连为一体，建筑面积5.51万m2。地下设一层连体地下室，建筑功能为车库、功能机房及人防等。本工程各参建单位见表2.1-1。表2.1-1本工程参建单位信息一览表序号项目单位名称1建设单位项管单位2监理单位3设计单位4勘察单位5施工单位中国建筑第八工程局有限公司2.2设计概况根据施工需要，需在现场安装两台施工升降机，施工升降机配置情况见表2.2-1：表2.2-1施工升降机配置情况1#(13、14轴之间）2#（19、20轴之间）型号SC200/200GSSC200/200GS额定载重量kg2000/20002000/2000安装高度m153153运行速度m/min0-630-63防坠安全器SAJ50-1.4SAJ50-1.4吊笼尺寸（长×宽×高）m3.2x1.5x2.53.2x1.5x2.5电机功率kw2x3x112x3x11标准节规格mm650x650x1500650x650x1500标准节数量102102供电方式电缆滑车（压缩式）电缆滑车（压缩式）附墙架数量1717整机自重kg2448024480驾驶室有有施工升降机现场安装位置见图2.2-1，电梯立柱、底部钢框与电梯基础位置关系见图2.2-2：图2.2-1施工升降机现场安装位置图2.2-2电梯立柱、底部钢框与电梯基础位置关系施工升降机的基础应满足施工方案的要求，且应满足当地相关安全法规规定。（1）施工升降机总自重G计算：G=吊笼重（kg）+外笼重（kg）+导轨架总重（kg）+载重量（kg）（2）基础承载力P计算：P＝G×2（kg）∵1kg＝9.8N＝0.0098kN∴P=G×2×0.0098kN＝G×0.0196kN即P=G×0.02KNSC200/200GS型升降机，架设高度为153m，Ⅱ型附墙架吊笼重（双笼）：2×2000kg外笼重：1480kg（本项目不需要外笼）导轨架总重（共需102节，厚度为4.5mm的标准节每节重150kg）：93×150kg+9×170kg+=15480kg载重量（双笼）：2×2000kg.注：1、吊笼重已包括传动机构重量。总重G=4000+15480+4000+1480=24960kg根据P=G×0.02kN=24960×0.02=499.2kN,所以基础承载大于499.2KN即可满足升降机的使用要求。考虑冲击系数3，基础面积为6m*4m=24m2，单位面积活荷载为499.2*3/(4*6)=62.4KN/m2，取65KN/m2。3施工计划3.1进度计划施工升降机的基础施工进度跟随酒店区钢结构吊装的进度而定，计划2023年4月30号开始，2023年5月8号结束。3.2材料与构配件计划本工程升降机基础尺寸为6000*4000，短边方向需悬挑出酒店区外墙边1.6m，通过在升降机基础和外墙埋设20厚锚板埋件，埋件之间通过H型钢支撑和连杆相连，达到增强基础承载力的目的。沿升降机基础长边方向等间距布置3根H型钢支撑，用以与钢梁和埋件连接，同时顶板平面上锚件之间通过连杆连接。进一步，在基础长边中部位置设置连杆，与H型钢支撑通过锚栓连接，对升降机基础形成可靠的支撑体系。悬臂端基础浇筑时采用扣件式钢管架支撑。本工程所采用的锚板埋件、H型钢支撑、圆管连杆、扣件式钢管架等钢材材料的材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700）中的要求，表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢材要有出厂合格证,方可在施工中使用。本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合GB15831－2006《钢管脚手架扣件》的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴合面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N·m时不得破坏。以上材料在施工前按需进场，生产负责人、安全员、质检员、材料员对进场材料进行检查验收，不合格的产品不得使用。经验收合格的构配件应按照品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。4升降机基础施工工艺技术4.1技术参数4.1.1扣件式钢管架搭设参数表4.1-1扣件式钢管架搭设主要技术参数1名称施工升降机基础2板厚300mm3模架支撑高度3m4扣件式脚手架Φ48×3.0mm，立杆Q235B，横杆Q235B，纵横间距900mm5木模板1830×915×15mm6水平杆步距下部步距1200mm，顶层一步横杆步距不超过1000mm7主龙骨Φ48×3.0mm钢管，间距900mm8次龙骨90×40木方，间距400mm9剪刀撑6m设置一道10扫地杆离地300mm，纵横向连续设置11立杆基础混凝土基础4.1.2升降机基础支撑搭设参数表4.1-2升降机基础支撑主要技术参数序号构件名称规格型号材质1ZC1（H型钢支撑）HM250×125×6×9Q345B2GL1（H型钢支撑）HM250×125×6×9Q345B3LG1（连杆）Φ159×10圆管Q235B4LG2（连杆）10Q235B5MJ1（埋件）555×400×206MJ2（埋件）680×280×207MJ3（埋件）285×260×204.2工艺流程工艺流程：地基基础整平加固→悬臂支撑体系搭设（墙体与基础板埋件预埋、埋件与支撑焊接、钢梁与支撑连接、连杆与支撑连接）→扣件式钢管架搭设→模板搭设→钢筋植筋与钢筋铺设→升降机基础混凝土浇筑→后续施工4.3施工方法4.3.1悬臂支撑体系施工方法施工升降机基础尺寸为6000*4000*300，其中短边方向有1.6m悬挑于外墙边线外。以基础1为例，说明悬臂支撑体系的施工方法。基础2的悬臂支撑体系的施工方法类似。图4.3.1-1基础1悬臂支撑体系俯视图图4.3.1-2悬臂支撑体系侧视图图4.3.1-3A-A剖面图在外墙上距离地下室顶板顶面1.4m处埋设3个锚板（埋件MJ1），中间1个锚板MJ1布置在升降机基础长边中间位置，其余两个锚板MJ1对称布置在左右各2.8m位置处。锚板MJ1通过10扩孔型化学锚栓8.8级-M16与外墙连接，锚固深度130mm。锚板MJ1大样图如图4.3.1-4。图4.3.1-4锚件MJ1大样图在升降机基础悬挑长边边缘埋设3处锚板（埋件MJ2），中间1处锚板MJ2布置在升降机基础长边中间位置，其余2处锚板MJ2对称布置在左右各2.8m位置处。每处锚板由2块截面尺寸为680*280的锚板组成，2块锚板之间通过12根20钢筋焊接连接，高度为300，浇筑于升降机基础中。3处锚板MJ2与钢梁GL1分别通过支撑（ZC1）与锚板MJ1连接，增强基础的承载力与整体性（锚板MJ1、MJ2与支撑ZC1采用焊接连接，角焊缝尺寸为5mm）。在中间位置处锚板MJ1设置2根连杆LG1，通过支撑（ZC1）与边缘拐角2处锚板MJ2连接。锚板MJ2大样见图4.3.1-5，支撑ZC1与钢梁GL1的连接大样见图4.3.1-6，支撑ZC1与连杆LG1的连接大样见图4.3.1-7。图4.3.1-5锚件MJ2大样图图4.3.1-6支撑ZC1与钢梁GL1的连接大样图4.3.1-7支撑ZC1与连杆LG1的连接大样进一步，考虑到支撑体系在安装过程中自身的稳定性问题，在距外墙边120mm处埋设3处锚板MJ3，位置与MJ2一一对应。锚板MJ3通过4扩孔型化学锚栓8.8级-M16与顶板连接，锚固深度130mm。锚板MJ2和锚板MJ3通过10号槽钢LG2焊接连接成一整体，LG2与MJ2和MJ3采用双面角焊缝焊接连接，角焊缝尺寸为5mm，焊缝长度150mm。MJ3大样图如图4.3.1-8所示。图4.3.1-8锚件MJ3大样图基础2短边和长边均悬挑出外墙边线1.6m，其悬臂支撑施工方法与基础1类似。基础2悬臂支撑体系俯视图如图4.3.1-9所示。图4.3.1-9基础2悬臂支撑体系俯视图图4.3.1-10基础1悬臂支撑构造图图4.3.1-12基础2悬臂支撑构造图4.3.2扣件式钢管架施工方法扣件式钢管架用于升降机基础悬挑部位混凝土的浇筑支撑。1）搭设前，先在混凝土基础上弹出扣件式架立杆的位置线。对于混凝土基础不平整的部位，采用可调底座调整水平度。支撑体系下部结构混凝土强度不低于1.2MPa方可允许搭设。2）支架立杆间距严格按照方案搭设，支架安装时每搭完一步架后，应立即检查并调整其直线度、水平度与垂直度，以及立杆的步距。控制立杆垂直度偏差不大于3H/1000，且不得大于30mmm，H为立杆搭设高度。3）扣件式支撑架每隔不超过6m设置纵横向连续式竖向剪刀撑，支撑架外围设置连续式竖向剪刀撑，剪刀撑的两头应靠近支撑顶部和基础板面。剪刀撑与水平杆的夹角为45°～60°。4）剪刀撑必须与扣件式架体立杆、水平横杆同步搭设。剪刀撑并用扣件与支撑架立杆连牢，每根剪刀撑与立杆连接不少于4个点，严禁锁在水平杆上。5）连接钢管立杆的扣件规格应与所连钢管外径相匹配。连接扣件必须处于锁紧状态，扣件螺栓紧扭力矩不大于为65N·m，并不得小于40N·m。各杆件端头伸出扣件边缘长度不小于100mm。6）立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度不能大于0.65m，若超出0.65m，在立杆顶端纵横向用钢管水平拉结，形成整体。7）立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3，可调顶托直径不小于32mm，外露丝牙长度不大于300mm。做法如图4.3.2-1所示。图4.3.2-1带可调托撑的立杆伸出顶层水平杆的悬臂长度(mm)1—托座；2—螺杆；3—调节螺母；4—立杆；5—水平杆；6—扣件式插销节点4.3.3升降机基础施工方法升降机基础与地下室顶板叠合部分在浇筑前需在顶板上植筋，植筋标准为12@500，钢筋植入顶板深度和露出高度均为180mm，最外侧钢筋距离外墙侧边距离为200mm。整个基础内顶部配双向钢筋14@100，底部配双向钢筋12@150，混凝土等级采用C30。基础植筋剖面图见图4.3.3-1。图4.3.3-1基础植筋配筋图此外，偏于安全考虑，现场对电梯立柱下方的地下室顶板区域采取面积扩大回顶措施，回顶区域面积为6m*6m=36m2。为加快施工进度，现场拟采用盘扣式钢管架加扣件件式钢管架交错布置来搭设回顶架，即：盘扣式架采用标准杆件900×900布置立杆间距，再于盘扣架内采用扣件式钢管架加满至450×450间距，步距取1200，每隔6m设置竖向剪刀撑。盘扣钢管架架材质为：Φ48×3.2mm，立杆Q345B，横杆Q235B；扣件式钢管架材质为：Φ48×3.0mm，立杆Q235B，横杆Q235B。顶部采用可调顶托，主龙骨采用Φ48×3.0mm钢管，次龙骨采用40*40方管。4.4检查要求1、扣件式钢管架搭设和电焊作业必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；2、扣件式钢管架和钢结构支撑进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；3、施工升降机基础植筋深度和配筋必须按设计图纸和方案要求进行，若不符合要求应立即整改。5施工安全保证措施5.1组织保障措施为确保本升降机基础施工的顺利、安全进行，特拟定组织架构如图5.1-1：图5.1-1项目管理组织架构图职务姓名主要职责项目经理陈刚全面管理该项目质量、进度、成本控制、安全文明施工和项目内、外部协调工作执行经理邢澄协助项目经理管理该项目质量、进度、成本控制、安全文明施工和项目内、外部协调工作生产经理国宏雪协助项目经理管理该项目质量、进度、成本控制、安全文明施工和项目内、外部协调工作项目总工成龙施工技术选择、实施及协助做好项目部质量、进度、成本控制、安全文明施工商务经理杨锦商务管理安全总监任治兵现场安全的全面控制、监督、检查资料室李晓娟工程资料的整理、收集，文件归档、存放、报监、报业主资料的发放、来往函件的收发物资经理吴鹏材料管理5.2技术保障措施组织项目部管理成员学习升降机基础专项施工方案，针对基础结构形式、布置位置、支撑材料及方法，表述明确具体的方案、人力及材料配备，以及安全管理措施。施工前对施工班组进行详细交底，确定施工的方法，加强对施工人员安全教育、提高安全生产自觉性。架体施工前应检查地基承载力是否符合要求，另应设专人对基础支撑进行检查和保修。架体和基础支撑体系交付使用后严禁擅自拆改。5.3监测监控措施1、建立长期有效监控制度，根据公司安全负责人及专、兼安全员和项目劳务经理轮回巡查，一经发现重点部位和环节出现隐患，及时向工地管理人员反映，并组织人力、物力进行整改和抢修，消除隐患。2、发挥班组长的作用，对易发事故位置进行自检，自纠，遇较大难题，报公司协助解决。3、注意天气预报，抢在大风、大雨前面及时通知班组对所属工地扣件式钢管架和基础支撑进行加固处理。4、建立扣件式钢管架和基础支撑班前作业检查制度，认真检查支撑连接位置和其他重要部位有无被拆除的情况，一旦发现、立即整改，加固之后方可开展当天作业。5、升降机基础的施工要求必须按施工方案进行，保证质量，四周要留排水沟，四角要有集水井，必要时配备排水泵。6施工管理及作业人员配备及分工升降机基础施工管理人员和专职安全生产管理人员名单及分工如下，全面领导升降机基础的施工工作。陈刚：负责升降机基础的全面管理工作。邢澄：负责升降机基础现场施工安排工作。成龙：负责升降机基础工程技术管理工作及方案、纠正措施的审批。国宏雪、陈明：负责现场升降机基础工程管理工作。任治兵：负责升降机基础工程安全监督管理。升降机基础工程施工中的架子工和电焊工必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的操作人员。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。《建筑安装工人安全技术操作规程》规定，进入施工现场必须戴安全帽，禁止穿拖鞋或光脚。在没有防护设施的高空、悬崖和陡坡施工，必须系安全带。正确使用个人安全防护用品。施工前劳动力准备如下：序号工种数量1架子工3人2电焊工2人3普工（钢筋工、砼工、木工）5人其中，电焊工和架子工人员具体信息如下：工种姓名性别操作者编号电焊工张延雷男赣A072023000932高赞武男赣A072023000900架子工马国会男苏F022019003920赵桂献男苏F022019003919赵金峰男苏F0220190039217验收要求7.1验收标准与内容升降机基础的悬挑支撑体系验收应严格参照《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（2015年版）和《钢结构设计标准》GB50017-2017中相关规定和施工方案进行。定位焊应牢固可靠，定位焊不得有裂纹、气孔、夹渣等缺陷。对气孔、夹渣、焊瘤、余高过大之缺陷，应用砂轮打磨、铲凿、钻等方法去除；对焊缝尺寸不足、局部缺陷、咬边、弧坑不满等应进行补焊。升降机基础扣件式钢管架分段验收应严格参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第八节及JGJ59-2011中"落地式外脚手架检查评分表"，和《悬挑式脚手架安全技术规程》DG/TJ08-2002-2006(P19)附录A“悬挑式脚手架安装质量检验项目、要求和方法”中所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员签证，方能交付使用。现场焊缝验收措施：1)检查时机：外观检查必须在焊缝冷却到环境温度后进行。对于Q345B级别钢材的焊缝，必须在焊接完成24小时后进行外观检查。2)焊缝表面不得有裂纹、焊瘤等缺陷。焊缝不得有表面气孔、夹渣、弧坑裂纹、电弧擦伤、接头不良等缺陷，且焊缝不得有咬边、未焊满、根部收缩等缺陷。检验方法：观察检查或使用放大镜、焊缝量规和钢尺检查，当存在疑义时，采用渗透或磁粉探伤检查。焊缝表面质量不符合质量检验标准时，对气孔、夹渣、焊瘤、余高过大、焊缝尺寸不足、咬边、弧坑未填满等缺陷采用砂轮打磨等方法去除，然后进行补焊。重点检查以下内容：悬挑支撑体系支撑构件、连接杆件、预埋件和钢梁的构造是否符合专项方案的要求。2）支撑构件与钢梁、预埋件和连接杆件之间的铰接和刚接（尤其是焊接连接）是否符合设计图纸和专项方案的要求。3）扣件式钢管架可调托座及可调底座伸出水平杆的悬臂长度必须符合要求。4）扣件式钢管架水平杆扣接头应销紧。5）扣件式钢管架立杆垫板符合方案要求，立杆与基础间无松动或悬空现象。6）扣件式钢管架扣件、连接件是否松动。7.2验收程序及验收人员验收程序：扣件式钢管架搭设→悬臂支撑体系搭设→分包单位自检报验→总包单位项目部自检→总包单位安全部、技术质量部联合验收→报公司安全部验收→监理单位验收（合格后）→后续施工总包参加验收人员：总承包单位授权委托的技术人员：程建军分包单位技术负责人：司金龙项目负责人：陈刚执行经理：邢澄项目技术负责人：成龙生产经理：国宏雪安全总监：任治兵专项施工方案编制人员：杨阳项目专职安全生产管理人员：张成监理人员验收：总监理工程师：郭长征专业监理工程师：靖树俊、谢晓杰勘察人员验收：项目技术负责人：梅军设计人员验收：项目技术负责人：胡杨监测人员验收：项目技术负责人：董志高8应急处置措施根据《中华人民共和国安全生产法》、《国务院关于特大安全事故行政责任追究的规定》、《江苏省安全生产条例》、《南京市建筑工程特大安全事故应急救援预案》，切实保护我公司作业人员在生产经营活动中的身体健康和生命安全，保护企业在出现生产安全事故中，能够快速、及时、妥善进行应急救援，最大限度地降低生产安全事故造成的损失，同时确保在发生质量安全事故时应急救援工作有条不紊的开展，我公司结合实际情况，特制定本预案。8.1应急措施1、常备器材：钢管、扣件、起重索具、钢丝绳、轧头、千斤顶，手拉葫芦等。2、常用方法：1）钢丝绳卸荷；2）校正、加固；3）增设刚性连墙件。3、根据不同情况增设抛撑、或者增设横向斜撑、剪刀撑，副立杆等。4、大风、大雨前加固脚手架薄弱部位。5、如基础承载力不足，可采用千斤顶将脚手架局部顶起，重新夯实，浇筑C20砼厚150-200mm，并在其立杆下加垫板和底座。8.2应急预案1、建立健全安全技术应急预案小组，由公司总经理、安全技术部门技术科长参加对直接影响到脚手架的安全问题及时反映和决策，找出解决办法，重大的问题做出专项方案请专家审批。2、公司建立一支技术骨干队伍，具有排除较大安全危险的能力。3、准备充足的器材和工具、运输车辆，做到对重点部位和环节随时进行加固，必要时进行拆除重新搭设。8.3生产安全事故应急救援（1）应急救援措施：A、成立应急救援小组：陈刚、邢澄、国宏雪、成龙、任治兵组长：陈刚副组长：邢澄、国宏雪、成龙等组员：陈明、王新秋、张治华、滕洋、张成、刘志坚、王思齐、杨阳、刘方圆等。B、职责分工：组长：负责应急指挥，决定上报时间，做好资金、人员、物资保障，及时向主管部门、公安部门、总工会等有关单位上报。副组长：负责事故调查，事故资料整理，准备书面上报资料，救治医院的联系和安排。组员：负责组织人员送受伤者到医院抢救和治疗。C、人员安排：1、施工单位和医院保持协调联系。2、公司派员去医院办理应急救援治疗手续。3、班组长护送受伤者去医院救治。4、班组其他人员协助保护现场。D、应急救援器材：1、为班组配置药品箱和常用外用药品（如创可贴、酒精、红汞、纱布、医用胶布、云南白药）等。2、抬运受伤人员担架。以上药品器材由班组派专人管理。（2）应急响应流程图8.3-1应急准备和响应流程（3）现场保护：1、派专人在现场进行保护，此时不得有人继续在其间作业，待事故原因调查清楚，现场拍摄完毕，危险迹象已经排除，经领导同意后，方可离开现场。2、对与事故发生的相关区域，也属现场保护范围，同时加以隔离保护。对目睹事故现场的有关人员，应大力协助，没经允许不要离开现场，随时接受咨询调查。3、内部联系：要求手机24小时开机保持联系。4、上报程序：（1）生产安全事故发生后，由班组长或受伤者立即向公司总经理报告。（2）公司总经理接到重伤、死亡、重大伤亡事故后，应在1小时内电话报警给市建筑安全生产监督站、市、区公安及派出所、市总工会、保险公司等。（3）公司总经理电话向上级主管部门报告的同时，既派安全、技术负责人去现场调查了解事故情况，掌握第一手资料，并在24小时内书面向上级有关部门报告。5、应急求救电话：火警：119急救中心：120交警122防暴急救中心110。8.4工人人身意外伤害事故应急预案施工过程中，如发生人员重伤、死亡等重大安全事故，应按下列要求进行救援和处理。1、项目施工过程中、如突发因工重伤、死亡事故，项目部必须立即组织抢救伤员，保护现场，并以最快方式直接向领导和公司安全部门报告简要情况。2、如事件发生在夜晚，傍晚值班人员应立即紧急报项目经理和现场负责人等有关人员。3、项目部在保护好事故现场的同时，应立即抢救受伤人员，指导现场急救或专门医院抢救，并组织人员救险，防止险情扩大。4、救援路线9附件一板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称升降机基础新浇混凝土楼板板厚(mm)300模板支架高度H(m)3模板支架纵向长度L(m)6模板支架横向长度B(m)1.6支架外侧模板高度Hm（mm）300二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份江苏0.25ωk=ω0μzμst=0.02地区南京市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.157整体模板支架μstw0.307ωfk=ω0μzμstw=0.039支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.166三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.3)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×2.5]×1=12.751kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.3))×1＝7.63kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝q1l2/8＝12.751×0.32/8＝0.143kN·mσ＝Mmax/W＝0.143×106/37500＝3.825N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×7.63×3004/(384×10000×281250)=0.286mmν＝0.286mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨连续梁q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.3)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.3=3.906kN/m因此，q1静＝1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.3)×0.3=3.171kN/mq1活＝1×1.4×0.7×Q1k×b=1×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.735kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×3.171×0.92+0.125×0.735×0.92＝0.395kN·mM2＝q1L12/2=3.906×0.152/2＝0.044kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.395，0.044]＝0.395kN·mσ=Mmax/W=0.395×106/42667=9.269N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×3.171×0.9+0.625×0.735×0.9＝2.197kNV2＝q1L1＝3.906×0.15＝0.586kNVmax＝max[V1，V2]＝max[2.197，0.586]＝2.197kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.197×1000/(2×40×80)＝1.03N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.3))×0.3＝2.349kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.349×9004/(100×9350×170.667×104)＝0.503mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.349×1504/(8×9350×170.667×104)＝0.009mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48.3×3.0主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝3.987kN/mq1静＝1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)×0.3＝3.252kN/mq1活＝1×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.735kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.3))×0.3＝2.409kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×3.987×0.9＝4.486kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×3.252+0.437×0.735)×0.9+3.987×0.15＝1.985kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝2.691kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.409×0.9＝2.71kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×2.409×0.9+2.409×0.15＝1.174kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.626kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.771×106/4490=171.724N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2Vmax/A=2×4.944×1000/424＝23.32N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=1.108mm≤[ν]=900/250=3.6mm悬挑段νmax＝0.458mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=5.82kN，R2=8.431kN，R3=9.029kN，R4=3.629kN图二支座反力依次为R1=4.665kN，R2=8.79kN，R3=8.79kN，R4=4.665kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝9.029/0.6=15.049kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755立杆钢管截面类型(mm)Φ48.3×3.0立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立杆段：l0=kμ2h=1×1.755×1200=2106mmλ=max[l01，l0]/i=2633/15.9=165.597≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3042mm非顶部立杆段：l0=kμ2h=1.155×1.755×1200=2432mmλ=max[l01，l0]/i=3042/15.9=191.321查表得，φ1=0.197Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.02×0.9×1.22/10)=0.002kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[5.82,8.79,9.029,4.665]/0.6+1×1.35×0.15×3=15.656kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝15.656×103/(0.197×424)+0.002×106/4490=187.919N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3/1.6=1.875≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.039=0.035kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la×Hm×ωmk=0.9×0.3×0.166=0.045kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×32×0.035+3×0.045=0.292kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=1.62×0.9×[0.15×3/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×1.6/2=4.032kN.m≥3γ0Mok=3×1×0.292=0.877kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C15混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)4.176混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.528立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200F1=N=15.656kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.528N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.528+0.25×0)×1×1200×100/1000=44.352kN≥F1=15.656kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=4.176N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×4.176×40000/1000=676.512kN≥F1=15.656kN满足要求！10附件二目录基础活荷载计算书电梯基础1构件截面简图电梯基础1楼板荷载简图电梯基础1钢构件应力比简图电梯基础1梁截面设计剪力包络图电梯基础1梁截面设计弯矩包络图电梯基础1板计算钢筋面积图电梯基础2构件截面简图电梯基础2楼板荷载简图电梯基础2钢构件应力比简图电梯基础2梁截面设计剪力包络图电梯基础2梁截面设计弯矩包络图电梯基础2板计算钢筋面积图电梯基础1临时固定构件截面简图电梯基础1临时固定楼板荷载简图电梯基础1临时固定钢构件应力比简图电梯基础2临时固定构件截面简图电梯基础2临时固定楼板荷载简图电梯基础2临时固定钢构件应力比简图后锚固件计算书（MJ1）预埋件计算书（MJ2）后锚固件计算书（MJ3）“梁H柱弱轴悬臂段全焊刚接”节点计算书板的冲切承载力验算（ZC1对地下室外墙冲切验算）LB-1矩形板计算（按悬挑板计算电梯基础上部钢筋）基础活荷载计算书1.总自重计算：吊笼重（kg）+外笼重(kg)+导轨架总重(kg)+载重量（kg）G＝2.基础承载P计算P＝G×2（kg）∵1kg＝9.8N＝0.0098kN∴P=G×2×0.0098kN＝G×0.0196kN即P=G×0.02KNSC200/200GS型升降机，架设高度为153m，Ⅱ型附墙架吊笼重（双笼）：2×2000kg外笼重：1480kg（本项目不需要外笼）导轨架总重（共需102节，厚度为4.5mm的标准节每节重150kg）：93×150kg+9×170kg+=15480kg载重量（双笼）：2×2000kg.注：1、吊笼重已包括传动机构重量。总重G=4000+15480+4000+1480=24960kg根据P=G×0.02kN=24960×0.02=499.2kN,所以基础承载大于499.2KN即可满足升降机的使用要求考虑冲击系数3，基础面积为6m*4m=24㎡，单位面积活荷载为499.2*3/(4*6)=62.4KN/㎡，取电梯基础活荷载为65KN/㎡。

电梯基础1构件截面简图电梯基础1楼板荷载简图电梯基础1钢构件应力比简图电梯基础1梁截面设计剪力包络图电梯基础1梁截面设计弯矩包络图电梯基础1板计算钢筋面积图电梯基础2构件截面简图电梯基础2楼板荷载简图电梯基础2钢构件应力比简图电梯基础2梁截面设计剪力包络图电梯基础2梁截面设计弯矩包络图电梯基础2板计算钢筋面积图电梯基础1临时固定构件截面简图电梯基础1临时固定楼板荷载简图电梯基础1临时固定构件应力比简图电梯基础2临时固定构件截面简图电梯基础2临时固定楼板荷载简图电梯基础2临时固定构件应力比简图后锚固件计算书（MJ1）====================================================================计算软件： TSZ结构设计系列软件TS-MTS2019Ver6.6.0.0计算时间： 2023年04月27日09:50:59====================================================================一.后锚固件基本资料设计依据：《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（2015年版）《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013采用化学锚栓：扩孔型锚栓库_8.8级-M16排列为(环形布置)：4行；行间距135mm；3列；列间距140mm；锚板选用：SB20_Q235锚板尺寸：L*B=400mm×555mm，T=20基材混凝土：C40基材厚度：400mm锚筋布置平面图如下：二.后锚固件验算：1化学锚栓群抗拉承载力计算轴向压力为：N=(-200)kN绕X轴弯矩：Mx=10kN·m绕Y轴弯矩：My=10kN·m锚栓群沿环形布置，锚栓总个数为：n=10个按轴向拉力与绕X、Y轴双向弯矩共同作用下计算：由N/n-My*x1/Σxi2-Mx*y1/Σyi2=(-200)×103/10-10×106×140/156800-10×106×202.5/346275=(-34776.525)<0故最大化学锚栓拉力值为：Nh=(My+N*l)*x1'/Σxi2+(Mx+N*l)*y1'/Σyi2=(10×106-200×103×140)×280/352800+(10×106-200×103×202.5)×405/674325=(-32604.033)=(-32.604)kN故有：Nh<0，由于这里只计算锚栓拉力作用，压力作用由锚板及混凝土来传递，故取：Nh=0kN所选化学锚栓抗拉承载力为(锚栓库默认值)：Nc=33.6kN这里要考虑抗震组合工况：γRE=0.75故有允许抗拉承载力值为：Nc=33.6/γRE=44.8kN故有：0<44.8kN，满足2化学锚栓群抗剪承载力计算X方向剪力：Vx=10kNY方向剪力：Vy=200kN扭矩：T=10kN·mX方向受剪锚栓个数：nx=10个Y方向受剪锚栓个数：ny=10个剪切荷载通过受剪化学锚栓群形心时，受剪化学锚栓的受力应按下式确定：VixV=Vx/nx=10000/10=1000×10-3=1kNViyV=Vy/ny=200000/10=20000×10-3=20kN化学锚栓群在扭矩T作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下列公式确定：VixT=T*yi/(Σxi2+Σyi2)ViyT=T*xi/(Σxi2+Σyi2)化学锚栓群在剪力和扭矩的共同作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下式确定：Viδ=[(VixV+VixT)2+(ViyV+ViyT)2]0.5结合上面已经求出的剪力作用下的单个化学锚栓剪力值及上面在扭矩作用下的单个锚栓剪力值公式分别对化学锚栓群中（边角）锚栓进行合成后的剪力进行计算（边角锚栓存在最大合成剪力）：取4个边角化学锚栓中合剪力最大者为：Viδ=[(1000+991.068)2+(20000+685.183)2]0.5=20.781kN所选化学锚栓抗剪承载力为(锚栓库默认值)：Vc=50.4kN根据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-20134.3.5，考虑地震组合，取承载力抗震调整系数γRE=1故有允许抗剪承载力值为：Vc=67200/1=67.2kN故有：Viδ=20.781kN<67.2kN，满足3化学锚栓群在拉剪共同作用下计算当化学锚栓连接承受拉力和剪力复合作用时，混凝土承载力应符合下列公式：(βN)2+(βV)2≤1式中：βN=Nh/Nc=0/44.8=0βV=Viδ/Vc=20.781/67.2=0.309故有：(βN)2+(βV)2=02+0.3092=0.0956≤1，满足三.后锚固件构造验算：锚固长度限值计算：实际锚固长度130，最小限值为130，满足！锚板厚度限值计算：根据《混凝土结构后锚固件技术规程》JGJ145-2013.5.1.4锚板厚度不宜小于锚栓直径的0.6倍，受拉和受弯后锚固件的锚板厚度尚宜大于锚栓间距的1/8锚栓间距b取列间距，b=140mm锚板厚度限值：T=max(0.6×d,b/8)=max(0.6×16,140/8)=max(9.6,17.5)=17.5mm实际锚板厚度20，最小限值为17.5，满足！行间距为135，最小限值为96，满足！列边距为140，最小限值为48，满足！行边距为75，最小限值为32，满足！列边距为60，最小限值为32，满足！预埋件计算书（MJ2）====================================================================计算软件： TSZ结构设计系列软件TS-MTS2019Ver6.6.0.0计算时间： 2023年04月23日16:55:17====================================================================一.预埋件基本资料设计依据：《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（2015年版）采用锚筋：焊接直锚筋库_HRB400-Ф20排列为(环形布置)：4行；行间距120mm；3列；列间距80mm；锚板选用：SB20_Q235锚板尺寸：L*B=280mm×600mm，T=20基材混凝土：C30基材厚度：300mm锚筋布置平面图如下：二.预埋件验算：轴力：N=200kNY向剪力：Vy=200kN锚板上锚筋总个数为10个锚筋总面积：A=10×π×(0.5×20)^2/100=31.416cm^2根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（2015年版）,锚筋的抗拉强度设计值fy不应大于300N/mm2锚筋抗拉强度设计值：fy=300N/mm2X方向锚筋排数的影响系数：αrx=0.9Y方向锚筋排数的影响系数：αry=0.85锚筋的受剪承载力系数αv=(4.0-0.08*d)*(fc/fy)0.5=(4.0-0.08×20)×(14.3/300)^0.5=0.524锚板的弯曲变形折减系数αb=0.6+0.25×20/20=0.85沿X向最外层锚筋中心间距Zx=160mm沿Y向最外层锚筋中心间距Zy=360mm按《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（2015年版）公式9.7.2-1计算：A1min=Vy/(αry*αv*fy)+N/(0.8*αb*fy)=200/(0.85×0.524×300)×10+200/(0.8×0.85×300)×10=24.772cm^2按《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（2015年版）公式9.7.2-2计算：A2min=N/(0.8*αb*fy)=200/(0.8×0.85×300)×10=9.804cm^2根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（2015年版）11.1.9条，考虑地震作用的预埋件，锚筋截面面积增大25%故取锚筋截面面积为：As=1.25*max(A1min，A2min)=30.965cm^2则截面承载力为：F=As*fy=30.965×10^2×300=928956.617N=928.957kN根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（2015年版）表11.1.6注释，考虑地震组合，取承载力抗震调整系数γRE=1实际允许承载力值为：Fu=A*fy=31.416×102×300=942.478×10^3N=942.478kN则有：F<Fu，满足！三.预埋件构造验算：锚固长度限值计算：根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（2015年版）8.3.1钢筋的外形系数：α=0.14钢筋的抗拉强度设计值：fy=360N/mm2钢筋的公称直径d=20mm混凝土轴心抗拉强度设计值：ft=1.43N/mm2基本锚固长度：lab=α*fy/ft*d=0.14×360/1.43×20=704.895mm根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（2015年版）8.3.1、8.3.2、8.3.3，对锚固长度进行修正当前锚固条件无需修正锚固长度：la=lab=704.895mm根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（2015年版）11.1.9条，考虑地震作用的后锚固件，锚筋锚固长度应增加10%故取锚筋锚固长度la=1.1×704.895=775.385mm实际锚固长度300，最小限值为775.385，不满足！（采用对拉锚板满足要求）锚板厚度限值计算：根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010(2015年版)9.7.1锚板厚度不宜小于锚筋直径的0.6倍，受拉和受弯预埋件的锚板厚度尚宜大于锚筋间距的1/8锚筋间距b取列间距，b=80mm锚板厚度限值：T=max(0.6×d,b/8)=max(0.6×20,80/8)=max(12,10)=12mm实际锚板厚度20，最小限值为12，满足！行间距为120，最小限值为120，满足！列边距为80，最小限值为60，满足！行边距为120，最小限值为40，满足！列边距为60，最小限值为40，满足！后锚固件计算书（MJ3）====================================================================计算软件： TSZ结构设计系列软件TS-MTS2019Ver6.6.0.0计算时间： 2023年04月27日09:59:36====================================================================一.后锚固件基本资料设计依据：《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（2015年版）《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013采用化学锚栓：扩孔型锚栓库_8.8级-M16排列为(环形布置)：2行；行间距135mm；2列；列间距140mm；锚板选用：SB20_Q235锚板尺寸：L*B=260mm×285mm，T=20基材混凝土：C30基材厚度：300mm锚筋布置平面图如下：二.后锚固件验算：1化学锚栓群抗拉承载力计算轴向拉力为：N=20kN锚栓群沿环形布置，锚栓总个数为：n=4个按轴向拉力单独作用下计算：Nh=N/n=20/4=5kN所选化学锚栓抗拉承载力为(锚栓库默认值)：Nc=33.6kN这里要考虑抗震组合工况：γRE=0.75故有允许抗拉承载力值为：Nc=33.6/γRE=44.8kN故有：5<44.8kN，满足2化学锚栓群抗剪承载力计算Y方向剪力：Vy=50kNX方向受剪锚栓个数：nx=4个Y方向受剪锚栓个数：ny=4个剪切荷载通过受剪化学锚栓群形心时，受剪化学锚栓的受力应按下式确定：VixV=Vx/nx=0/4=0×10-3=0kNViyV=Vy/ny=50000/4=12500×10-3=12.5kN化学锚栓群在扭矩T作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下列公式确定：VixT=T*yi/(Σxi2+Σyi2)ViyT=T*xi/(Σxi2+Σyi2)化学锚栓群在剪力和扭矩的共同作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下式确定：Viδ=[(VixV+VixT)2+(ViyV+ViyT)2]0.5结合上面已经求出的剪力作用下的单个化学锚栓剪力值及上面在扭矩作用下的单个锚栓剪力值公式分别对化学锚栓群中（边角）锚栓进行合成后的剪力进行计算（边角锚栓存在最大合成剪力）：取4个边角化学锚栓中合剪力最大者为：Viδ=[(0+0)2+(12500+0)2]0.5=12.5kN所选化学锚栓抗剪承载力为(锚栓库默认值)：Vc=50.4kN根据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-20134.3.5，考虑地震组合，取承载力抗震调整系数γRE=1故有允许抗剪承载力值为：Vc=67200/1=67.2kN故有：Viδ=12.5kN<67.2kN，满足3化学锚栓群在拉剪共同作用下计算当化学锚栓连接承受拉力和剪力复合作用时，混凝土承载力应符合下列公式：(βN)2+(βV)2≤1式中：βN=Nh/Nc=5/44.8=0.112βV=Viδ/Vc=12.5/67.2=0.186故有：(βN)2+(βV)2=0.1122+0.1862=0.0471≤1，满足三.后锚固件构造验算：锚固长度限值计算：实际锚固长度130，最小限值为130，满足！锚板厚度限值计算：根据《混凝土结构后锚固件技术规程》JGJ145-2013.5.1.4锚板厚度不宜小于锚栓直径的0.6倍，受拉和受弯后锚固件的锚板厚度尚宜大于锚栓间距的1/8锚栓间距b取列间距，b=140mm锚板厚度限值：T=max(0.6×d,b/8)=max(0.6×16,140/8)=max(9.6,17.5)=17.5mm实际锚板厚度20，最小限值为17.5，满足！行间距为135，最小限值为96，满足！列边距为140，最小限值为48，满足！行边距为75，最小限值为32，满足！列边距为60，最小限值为32，满足！“梁H柱弱轴悬臂段全焊刚接”节点计算书====================================================================计算软件： TSZ结构设计系列软件TS-MTS2019Ver6.6.0.0计算时间： 2023年04月26日09:34:53====================================================================一.节点基本资料设计依据：《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016版）《钢结构连接节点设计手册》（第四版）节点类型为：梁H柱弱轴悬臂段全焊刚接柱边节点内力采用：梁端节点力柱边节点采用设计方法为：常用设计梁梁节点内力采用：等强内力梁梁节点采用设计方法为：常用设计梁截面：H-250×125×6×9，材料：Q345柱截面：H-250×125×6×9，材料：Q345腹板螺栓群：4.8级-M20螺栓群并列布置：2行；行间距90mm；1列；螺栓群列边距：30mm，行边距35mm腹板连接板：160mm×60mm，厚：10mm外伸长度为：L=50cm节点前视图如下：节点下视图如下：二.内力信息1.梁柱节点设计内力：组合工况内力设计值工况Nx(kN)Vz(kN)My(kN·m)抗震组合工况10.0120.065.0否组合工况20.0120.065.0是2.梁梁节点设计内力：等强内力三.验算结果一览验算项数值限值结果焊缝应力(MPa)68.0最大200满足焊脚高度(mm)6最小3满足最大拉应力(MPa)等强内力满足最大拉应力(MPa)等强内力满足最小拉应力(MPa)等强内力满足框架梁下翼缘稳定验算--1满足四.梁柱角焊缝验算1角焊缝受力计算控制工况：组合工况1，Nx=0kN；Vz=120kN；My=65kN·m；采用常用设计方法，翼缘承担全部截面弯矩腹板承担弯矩：Mw=0kN·m2梁柱角焊缝承载力计算焊缝受力：N=0kN；V=120kN；M=0kN·m焊脚高度：hf=6mm角焊缝有效焊脚高度：he=0.7×6=4.2mm双侧焊缝，单根计算长度：lf=222-2×6=210mm强度设计值：f=200N/mm2A=2*lf*he=2×210×4.2=1764mm2τ=V/A=120/17.64×10=68.027N/mm2综合应力：σ=τ=68.027N/mm2≤200N/mm2，满足3角焊缝构造检查角焊缝连接板最大厚度：Tmax=6mm构造要求最小焊脚高度：hfmin=3mm≤6mm，满足！五.梁梁腹板对接焊缝验算等强设计，不再进行腹板对接焊缝承载力验算。六.梁梁翼缘对接焊缝验算等强设计，不再进行翼缘对接焊缝承载力验算。七.框架梁下翼缘稳定验算以下计算将节点内力换算至梁截面坐标系绕梁截面主轴弯矩Mx=65kN·m；根据《钢结构设计标准》GB50017-20176.2.7条l=2800/2=1400mmhw=250-9-9=232mmγ=b1/tw×[(b1×t1)/(hw×tw)]0.5=125/6×[(125×9)/(232×6)]0.5=18.729ψ1=0.5×[(5.436×γ×hw2/l2)+l2/(5.436×γ×hw2)]=0.5×[(5.436×18.729×2322/14002)+14002/(5.436×18.729×2322)]=1.577σcr=[3.46b1×t13+hw×tw3×(7.27γ+3.3)×ψ1]×E/[hw2×(12b1×t1+1.78hw×tw)]=[3.46×125×93+232×63×(7.27×18.729+3.3)×1.577]×206000/[2322×(12×125×9+1.78×232×6)]=2715.098N/mm2λn,b=(fy/σcr)0.5=(345/2715.098)0.5=0.356≤0.45,可不验算框架梁下翼缘稳定性。板的冲切承载力验算（ZC1对地下室外墙冲切验算）项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号:B-1二、依据规范:《混凝土结构设计规范》GB50010-2010(2015年版)三、计算参数1.几何参数:柱的长边尺寸:a=555mm柱的短边尺寸:b=400mm板的截面高度:h=300mm板的截面有效高度:ho=210mm2.材料信息: