全隐框玻璃幕墙

全隐框玻璃幕墙设计计算书名目TOC\o“1-2“\h\z\u\l“_TOC_250062“一、计算引用的标准、标准及资料 1\l“_TOC_250061“幕墙设计标准： 1\l“_TOC_250060“建筑设计标准： 1\l“_TOC_250059“铝材标准： 2\l“_TOC_250058“金属板及石材标准： 2\l“_TOC_250057“玻璃标准： 2\l“_TOC_250056“钢材标准： 3\l“_TOC_250055“胶类及密封材料标准： 3\l“_TOC_250054“门窗及五金件标准： 3\l“_TOC_250053“《建筑构造静力计算手册》 (其次版) 4\l“_TOC_250052“土建图纸： 4\l“_TOC_250051“二、根本参数 4\l“_TOC_250050“幕墙所在地区： 4\l“_TOC_250049“地区粗糙度分类等级： 4\l“_TOC_250048“抗震烈度： 4\l“_TOC_250047“三、幕墙承受荷载计算 4\l“_TOC_250046“风荷载标准值计算： 4\l“_TOC_250045“垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值： 5\l“_TOC_250044“作用效应组合： 5\l“_TOC_250043“四、幕墙立柱计算 6\l“_TOC_250042“立柱型材选材计算： 6\l“_TOC_250041“确定材料的截面参数： 8\l“_TOC_250040“选用立柱型材的截面特性： 8\l“_TOC_250039“立柱的抗弯强度计算： 8\l“_TOC_250038“立柱的挠度计算： 9\l“_TOC_250037“立柱的抗剪计算： 9\l“_TOC_250036“五、幕墙横梁计算 10\l“_TOC_250035“横梁型材选材计算： 11\l“_TOC_250034“确定材料的截面参数： 12\l“_TOC_250033“选用横梁型材的截面特性： 13\l“_TOC_250032“幕墙横梁的抗弯强度计算： 14\l“_TOC_250031“横梁的挠度计算： 14\l“_TOC_250030“横梁的抗剪计算：(三角荷载作用下) 14\l“_TOC_250029“六、幕墙玻璃的选用与校核 15\l“_TOC_250028“1玻璃板块荷载计算： 16\l“_TOC_250027“玻璃的强度计算： 17\l“_TOC_250026“玻璃最大挠度校核： 18\l“_TOC_250025“七、连接件计算 19\l“_TOC_250024“横梁与角码间连接： 19\l“_TOC_250023“角码与立柱连接： 20\l“_TOC_250022“立柱与主构造连接 22\l“_TOC_250021“八、幕墙埋件计算(土建预埋) 23\l“_TOC_250020“荷载标准值计算： 24\l“_TOC_250019“埋件计算： 24\l“_TOC_250018“锚板总面积校核： 25\l“_TOC_250017“锚筋长度计算： 25\l“_TOC_250016“九、幕墙焊缝计算 26\l“_TOC_250015“受力分析： 26\l“_TOC_250014“焊缝特性参数计算： 26\l“_TOC_250013“焊缝校核计算： 27\l“_TOC_250012“十、隐框玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算 27\l“_TOC_250011“抗震设计下构造硅酮密封胶的宽度计算： 27\l“_TOC_250010“构造硅酮密封胶粘接厚度的计算： 28\l“_TOC_250009“构造胶设计总结： 28\l“_TOC_250008“立柱连接伸缩缝计算： 28\l“_TOC_250007“耐侯胶胶缝计算： 29\l“_TOC_250006“十一、幕墙板块压板计算 29\l“_TOC_250005“压板的弯矩设计值计算： 29\l“_TOC_250004“压板的应力计算： 30\l“_TOC_250003“螺栓抗拉强度验算： 30\l“_TOC_250002“十二、幕墙保温与结露计算 30\l“_TOC_250001“幕墙的保温设计： 30\l“_TOC_250000“室内外表结露计算： 31YY国际华城·全隐框玻璃幕墙设计计算书YY国际华城·全隐框玻璃幕墙设计计算书常州XX铝业10全隐框玻璃幕墙设计计算书一、计算引用的标准、标准及资料幕墙设计标准：《建筑幕墙》 JG3035-1996《玻璃幕墙工程技术标准》 JGJ102-2023《金属与石材幕墙工程技术标准》 JGJ133-2023《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS127-2023《全玻璃幕墙工程技术规程》 DBJ/CT014-2023《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2023《建筑幕墙物理性能分级》 GB/T15225-94《建筑幕墙空气渗透性能测试方法》 GB/T15226-94《建筑幕墙风压变形性能测试方法》 GB/T15227-94《建筑幕墙雨水渗透性能测试方法》 GB/T15228-94《建筑幕墙保温性能测试方法》 GB8484《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》

GB/T18250-2023GB/T18575-2023《点支式玻璃幕墙支承装置》 JG138-2023《吊挂式玻璃幕墙支承装置》 JG139-2023建筑设计标准：《建筑构造荷载标准》 GB50009-2023《钢构造设计标准》 GB50017-2023《冷弯薄壁型钢构造设计标准》 GB50018-2023《高层民用钢构造技术规程》 JGJ99-98《建筑设计防火标准》 GBJ16-2023《高层民用建筑设计防火标准》 GB50045-2023《建筑物防雷设计标准》 GB50057-2023《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-95《中国地震烈度表》 GB/T17742-1999《建筑抗震设计标准》 GB50011-2023《建筑抗震设防分类标准》 GB50223-1995《中国地震惊参数区划图》 GB18306-2023《采暖通风与空气调整设计标准》 GBJ19-87《高层建筑混凝土构造技术规程》 JGJ3-2023《混凝土构造设计标准》 GB50010-2023《民用建筑热工设计标准》 GB50176-93《民用建筑隔声设计标准》 GBJ118-88《建筑构造牢靠度设计统一标准》 GB50068-2023《建筑装饰工程施工质量验收标准》 GB50210-2023《建筑钢构造焊接规程》 GB/T8162《钢构造防火涂料》 GB14907-2023《碳钢焊条》 GB/T5117-1995《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》YS/T437-2023铝材标准：《铝幕墙板 板基》 YS/T429.1-2023《铝幕墙板 氟碳喷漆铝单板》 YS/T429.2-2023《铝及铝合金彩色涂层板、带材》 YS/T431-2023《铝塑复合板用铝带》 YS/T432-2023《铝合金建筑型材》 GB/T5237-2023《建筑铝型材 基材》 GB/T5237.1-2023《建筑铝型材 阳极氧化、着色型材》 GB/T5237.2-2023《建筑铝型材 电泳涂漆型材》 GB/T5237.3-2023《建筑铝型材 粉末喷涂型材》 GB/T5237.4-2023《建筑铝型材 氟碳漆喷涂型材》 GB/T5237.5-2023《变形铝及铝合金化学成份》 GB/T3190-1996《铝及铝合金阳极氧化-阳极氧化膜的总标准》GB8013-1987《铝及铝合金轧制板材》 GB/T3880-1997《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JC133-2023金属板及石材标准：《自然花岗石荒料》 JC/T204-2023《自然大理石荒料》 JC/T202-2023《自然板石》 GB/T18600-2023《自然花岗石建筑板材》 GB/T18601-2023《自然大理石建筑板材》 JC/T79-2023《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》 JC/T887-2023《自然饰面石材术语》 GB/T13890-92《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2023《干挂自然花岗岩，建筑板材及其不锈钢配件》JC830-1998《铝塑复合板》 GB/T17748-1999《建筑瓷板装饰工程技术标准》 CECS101：98《建筑装饰用微晶玻璃》 JC/T872-2023玻璃标准：《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2023《一般平板玻璃》 GB4871-1995《浮法玻璃》 GB11614－1999《钢化玻璃》 GB/T9963-1998《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB/T17841-1999《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB15763.1-2023《中空玻璃》 GB/T11944-2023《夹层玻璃》 GB9962-1999《镀膜玻璃第一局部阳光把握镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2023《镀膜玻璃其次局部低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2023《热反射玻璃》 JC693-1998《热弯玻璃》 JC/T915-2023钢材标准：《不锈钢棒》 GB/T1220-1992《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226《不锈钢冷扎钢板》 GB/T3280《不锈钢热扎钢板》 GB/T4237-92《不锈钢热扎钢带》 GB/T5090《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2023《碳素构造钢》 GB/T700-1988《优质碳素构造钢》 GB/T699《合金构造钢》 GB/T3077《不锈钢和耐热钢冷扎带钢》 GB/T4239《高耐候构造钢》 GB/T4171-2023《焊接构造用耐候钢》 GB/T4172-2023《低合金高强度构造钢》 GB/T1591-1994

GB/T912GB/T3274《构造用无缝钢管》 JBJ102《金属掩盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-1992胶类及密封材料标准：《混凝土接缝用密封胶》 JC/T881-2023《硅酮建筑密封胶》 GB/14683-2023《建筑用硅酮构造密封胶》 GB16776-2023《聚硫建筑密封胶》 JC483-1992《中空玻璃用弹性密封剂》 JC486-2023《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2023《石材幕墙接缝用密封胶》 JC/T883-2023《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-2023《彩色钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2023《工业用橡胶板》 GB/T5574-1994《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-98《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2023《建筑外表用有机硅防水剂》 JC/T902-2023《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2023门窗及五金件标准：《铝合金门》 GB/T8478《铝合金窗》 GB/T8479-2023《建筑外窗抗风压性能分级及检测方法》 GB/T7106-2023《建筑外窗气密性能分级及检测方法》 GB/T7107-2023《建筑外窗水密性能分级及检测方法》 GB/T7108-2023《建筑外窗空气隔声性能分级及检测方法》 GB/T8485-2023《铝合金门窗工程设计、施工及验收标准》 DBJ15-30-2023《建筑外窗采光性能分级及检测方法》 GB/T11976-2023《地弹簧》 GB/T9296《平开铝合金窗执手》 GB/T9298《铝合金窗不锈钢滑撑》GB/T9300《铝合金门插销》GB/T9297《铝合金窗撑挡》GB/T9299《铝合金门窗拉手》GB/T9301《铝合金窗锁》GB/T9302《铝合金门锁》GB/T9303《闭门器》GB/T9305《推拉铝合金门窗用滑轮》GB/T9304《紧固件螺栓和螺钉》GB/T5277《十字槽盘头螺钉》GB/T818《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB3098.1-2023《紧固件机械性能螺母 粗牙螺纹》GB3098.2-2023《紧固件机械性能螺母 细牙螺纹》GB3098.4-2023《紧固件机械性能自攻螺钉》GB3098.5-2023《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》GB3098.6-2023《紧固件机械性能不锈钢 螺母》GB3098.15-2023《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T16823.1-1997《建筑构造静力计算手册》 (其次版)土建图纸：二、根本参数幕墙所在地区：北京地区；地区粗糙度分类等级：(GB50009-2023)ACC抗震烈度：(GB50011-2023)80.2g，水平地震影响系数最大值为：α=0.16。max三、幕墙承受荷载计算风荷载标准值计算：幕墙属于薄壁外围护构件，按建筑构造荷载标准(GB50009-2023)计算：w=β μμw

……7.1.1-2[GB50009-2023]k gz z s0上式中：w(MPa)；kZ：计算点标高：100m；β ：瞬时风压的阵风系数；gz依据不同场地类型,按以下公式计算:β =K(1+2μ)gz f

为脉动系数f

=0.92×(1+2μgz=0.89×(1+2μgz=0.85×(1+2μgz=0.80×(1+2μgz

) f) f) f) f

=0.387×(Z/10)-0.12f=0.5(Z/10)-0.16f=0.734(Z/10)-0.22f=1.2248(Z/10)-0.3f对于C类地区，100m高度处瞬时风压的阵风系数：β =0.85×(1+2×(0.734(Z/10)-0.22))=1.602gzμ：风压高度变化系数；z依据不同场地类型,按以下公式计算:

=1.379×(Z/10)0.24zZ>300mZ=300m，Z<5mZ=5m；

=(Z/10)0.32zZ>350mZ=350m，Z<10mZ=10m；

=0.616×(Z/10)0.44zZ>400mZ=400m，Z<15mZ=15m；

=0.318×(Z/10)0.60zZ>450mZ=450m，Z<30mZ=30m；对于C类地区，100m高度处风压高度变化系数：μ=0.616×(Z/10)0.44=1.697zμ1.2；sw(MPa)，依据现行<<建筑构造荷载标准>>GB50009-2023附表0D.4(500.00045MPa；w=β μμwk gz z s0=1.602×1.697×1.2×0.00045=0.001468MPa垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值：q=βα G/A ……5.3.4[JGJ102-2023]EAk E maxkq：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；EAkβ5.0；Eα 0.16；maxG(N)；kA：幕墙构件的面积(mm2)；作用效应组合：荷载和作用效应按下式进展组合：S=γ

S+ψγ

S+ψγ

……5.4.1[JGJ102-2023]GGk上式中：

w wwk

E EEkS：作用效应组合的设计值；S：重力荷载作为永久荷载产生的效应标准值；GkS、S：分别为风荷载，地震作用作为可变荷载产生的效应标准值；wk Ekγ 、γ

：各效应的分项系数；G w Eψ、ψw

：分别为风荷载，地震作用效应的组合系数。E下：

、γ G w

、5.4.4[JGJ102-2023]规定如E进展幕墙构件强度、连接件和预埋件承载力计算时：γ

：1.2；G：1.4；w：1.3；E进展位移及挠度计算时；γ

：1.0；G：1.0；w：1.0；E

1.0；w四、幕墙立柱计算

0.5；E根本参数：1：计算点标高：100m；2：力学模型：单跨简支梁；3：立柱跨度：L=3000mm；4：立柱左分格宽：1100mm；立柱右分格宽：1100mm；5：立柱计算间距〔指立柱左右分格平均宽度：B=1100mm；6：6+6mm；7：立柱材质：6063-T5；8：安装方式：偏心受拉；本处幕墙立柱按单跨简支梁力学模型进展设计计算，受力模型如下：立柱型材选材计算：风荷载作用的线荷载集度(按矩形分布)：q：风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm)；wkw(MPa)；kB：幕墙立柱计算间距(mm)；q=wBwk k=0.001468×1100=1.615N/mmq(N/mm)；wq=1.4qw wk=1.4×1.615=2.261N/mm水平地震作用线荷载集度(按矩形分布)：q：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；EAkβ5.0；Eα 0.16；maxG(N)，(含面板和框架)；kA：幕墙构件的面积(mm2)；q=βα G/A ……5.3.4[JGJ102-2023]EAk E maxk=5.0×0.16×0.0005=0.0004MPaq：水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)；EkB：幕墙立柱计算间距(mm)；q=qBEk EAk=0.0004×1100=0.44N/mmq(N/mm)；Eq=1.3qE Ek=1.3×0.44=0.572N/mm幕墙受荷载集度组合：

设计值组合：……5.4.1[JGJ102-2023]w Eq=q+0.5qw E=2.261+0.5×0.572=2.547N/mm

标准值组合：……5.4.1[JGJ102-2023]

w E+0.5qk wk Ek=1.615+0.5×0.44=1.835N/mmM(N·mm)；xM(N·mm)；wM(N·mm)；EL：立柱跨度(mm)；S+0.5Sw EM=qL2/8wM=qL2/8E EM=M+0.5Mw E=qL2/8=2.547×30002/8=2865375N·mm确定材料的截面参数：立柱抵抗矩预选值计算：W：立柱净截面抵抗矩预选值(mm3)；nxM：弯矩组合设计值(N·mm)；xγ1.05；f(MPa)，6063-T585.5MPa；aW=M/γfnx x a=2865375/1.05/85.5=31917.293mm3立柱惯性矩预选值计算：q(N/mm)；kE：型材的弹性模量(MPa)，6063-T570000MPa；I X(mm4)；xminL：计算跨度(mm)；d：按标准要求，立柱的挠度限值(mm)；f,limd=5qL4/384EIf,lim k xminL/180=3000/180=16.667mm取：d=16.667mmf,limI =5qL4/384Edxmin k f,lim=5×1.835×30004/384/70000/16.667=1658839.591mm4选用立柱型材的截面特性：型材的抗弯强度设计值：f=85.5MPaa型材的抗剪强度设计值：η

=49.6MPaa型材弹性模量：E=70000MPaXI=1532970mm4xYI=598440mm4yXW=29510mm3nx1XW=31843mm3nx2型材净截面面积：A=1111.5mm2n

=0.031122N/mmg型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：t=6mm型材受力面对中性轴的静矩：S=18846mm3x塑性进展系数：γ=1.05立柱的抗弯强度计算：立柱轴向拉力设计值：N(N)；kq：幕墙单位面积的自重标准值(N)；GAkA：立柱单元的面积(mm2)；(mm)；L：立柱跨度(mm)；N=qAk GAk=qBLGAk=0.0005×1100×3000=1650N(N)；N=1.2Nk=1.2×1650=1980N抗弯强度校核：按单跨简支梁(受拉)立柱抗弯强度公式,应满足：N/A+M/γW≤f

……6.3.7[JGJ102-2023]n x上式中：

nx aN：立柱轴力设计值(N)；M(N·mm)；xA(mm2)；nW：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)；nxγ1.05；f85.5MPa；a则：N/A+M/γW=1980/1111.5+2865375/1.05/29510n x

=94.256MPa>85.5MPa立柱抗弯强度不满足要求。立柱的挠度计算：选值，挠度就满足要求：实际选用的型材惯性矩为：I=1532970mm4x预选值为：I=1658839.591mm4xmin所以，立柱挠度不满足标准要求。立柱的抗剪计算：校核依据：η max

=49.6MPa(立柱的抗剪强度设计值)aV：风荷载作用下剪力标准值(N)：wkV=wBL/2wk k=0.001468×1100×3000/2=2422.2NV(N)：wV=1.4Vw wk=1.4×2422.2=3391.08NV：地震作用下剪力标准值(N)：EkV=q

BL/2Ek EAk=0.0004×1100×3000/2=660NV(N)：EV=1.3VE Ek=1.3×660=858NV：立柱所受剪力设计值组合：V+0.5Vw EV=V+0.5Vw E=3391.08+0.5×858=3820.08N立柱剪应力校核：η ：立柱最大剪应力(N)；maxV：立柱所受剪力(N)；S(mm3)；xI(mm4)；xt：X(mm)；η =VS/Itmax x x=3820.08×18846/1532970/6=7.827MPa7.827MPa≤49.6MPa立柱抗剪强度满足要求!五、幕墙横梁计算根本参数：1：计算点标高：100m；2：横梁跨度：B=1100mm；3：横梁上分格高：1380mm；横梁下分格高：1380mm；4：横梁间距〔指横梁上下分格平均高度：H=1380mm；5：力学模型：三角荷载简支梁；6：板块配置：中空玻璃6+6mm；7：横梁材质：6063-T5；模型如下：横梁型材选材计算：横梁在风荷载作用下的线荷载集度(按三角形分布)：q：风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm)；wkw(MPa)；kB：横梁跨度(mm)；q=wBwk k=0.001468×1100=1.615N/mmq(N/mm)；wq=1.4qw wk=1.4×1.615=2.261N/mm垂直于幕墙平面的分布水平地震作用的线荷载集度(按三角形分布)：q：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(MPa)；EAkβ5.0；Eα 0.16；maxG(N)，(主要指面板组件)；kA：幕墙平面面积(mm2)；q=βα G/A ……5.3.4[JGJ102-2023]EAk E maxk=5.0×0.16×0.0004=0.00032MPaq：横梁受水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)；EkB：横梁跨度(mm)；q=qBEk EAk=0.00032×1100=0.352N/mmq(N/mm)；Eq=1.3qE Ek=1.3×0.352=0.458N/mm

设计值组合：……5.4.1[JGJ102-2023]w Eq=q+0.5qw E=2.261+0.5×0.458=2.49N/mm

标准值组合：……5.4.1[JGJ102-2023]

w E+0.5qk wk Ek=1.615+0.5×0.352=1.791N/mm横梁在风荷载及地震组合作用下的弯矩值(按三角形分布)：M(N·mm)；yM(N·mm)；wM(N·mm)；EB：横梁跨度(mm)；M=qB2/12wM=qB2/12E ES+0.5Sw EM=M+0.5My w E=qB2/12=2.49×11002/12=251075N·mm横梁在自重荷载作用下的弯矩值(按矩形分布)：G(N)；kH：横梁间距(mm)；G=0.0004×Hk=0.0004×1380=0.552N/mm(N)；G=1.2Gk=1.2×0.552=0.662N/mmM(N·mm)；xB：横梁跨度(mm)；M=GB2/8x=0.662×11002/8=100127.5N·mm确定材料的截面参数：横梁抵抗矩预选：WX(mm3)；nxWY(mm3)；nyM(N·mm)；xM(N·mm)；yγ1.05；f(MPa)，6063-T585.5；a按下面公式计算：W=M/γfnx x a=100127.5/1.05/85.5=1115.316mm3W=M/γfny y a=251075/1.05/85.5=2796.714mm3横梁惯性矩预选：d：按标准要求，横梁的挠度限值(mm)；f,limB：横梁跨度(mm)；B/180=1100/180=6.111mm取：d=6.111mmf,limq(N/mm)；kE：型材的弹性模量(MPa)，6063-T570000MPa；I Y(mm4)；yminB：横梁跨度(mm)；d=qB4/120EI ……(受风荷载与地震作用的挠度计算)f,lim k yminI =qB4/120Edymin k f,lim=1.791×11004/120/70000/6.111=51082.807mm4I X(mm4)；xminG：横梁自重线荷载设计值(N)；d=5GB4/384EI ……(自重作用下产生的挠度计算)f,lim xminI =5GB4/384Edxmin

f,lim=5×0.662×11004/384/70000/6.111=29502.389mm4选用横梁型材的截面特性：选用型材号：40/6085.5MPa49.6MPa型材弹性模量：E=70000MPaXI=115810mm4xYI=123650mm4yXW=4100mm3nx1XW=3662mm3nx2YW

=5763mm3ny1YW=6639mm3ny2型材净截面面积：A=449.3mm2n

=0.01258N/mmg横梁与立柱连接时角片与横梁连接处横梁壁厚：t=3mm横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：t=5mmx横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度：t=3mmy型材受力面对中性轴的静矩(绕X轴)：S=2994mm3x型材受力面对中性轴的静矩(绕Y轴)：S=3546mm3y塑性进展系数：γ=1.05幕墙横梁的抗弯强度计算：按横梁抗弯强度计算公式,应满足：M/γW+M/γW≤f

……6.2.4[JGJ102-2023]nx y上式中：

ny aMX(N·mm)；xMY(N·mm)；yWX(mm3)；nxW：横梁绕Y(mm3)；nyγ1.05；f85.5MPa。aS+S+0.5S组合,则：G w E

=100127.5/1.05/3662+251075/1.05/5763x nx

ny=67.532MPa≤85.5MPa横梁抗弯强度满足要求。横梁的挠度计算：选值，挠度就满足要求：实际选用的型材惯性矩为：I=115810mm4xI=123650mm4y预选值为：I =29502.389mm4xminI =51082.807mm4ymin所以，横梁挠度满足标准要求。横梁的抗剪计算：(三角荷载作用下)校核依据：η max

=49.6MPa(型材的抗剪强度设计值)aV：风荷载作用下剪力标准值(N)：wkV=q

B/4wk wk=1.615×1100/4=444.125NV(N)：wV=1.4Vwk(3)V

=1.4×444.125=621.775N：地震作用下剪力标准值(N)：EkV=q

B/4Ek Ek=0.352×1100/4=96.8NV(N)：EV=1.3VE Ek=1.3×96.8=125.84NV(N)；xV(N)：xV+0.5Vw EV=V+0.5Vw E=621.775+0.5×125.84=684.695NV(N)：yV=1.2×0.0004×BH/2y=1.2×0.0004×1100×1380/2=364.32N横梁剪应力校核：η ：横梁水平方向剪应力(N)；xV(N)；xS(mm3YyI(mm4)；ytY(mm)；yη =VS/It

……6.2.5[JGJ102-2023]xy yy=684.695×3546/123650/3=6.545MPa6.545MPa≤49.6MPaη ：横梁垂直方向剪应力(N)；yV(N)；yS(mm3XxI(mm4)；xtX(mm)；xη =VS/It

……6.2.5[JGJ102-2023]yx xx=364.32×2994/115810/5=1.884MPa1.884MPa≤49.6MPa横梁抗剪强度能满足!六、幕墙玻璃的选用与校核根本参数：1：计算点标高：100m；2：玻璃板尺寸：宽×高=B×H=1100mm×1380mm；6mm,6mm；模型简图为：1玻璃板块荷载计算：外片玻璃荷载计算：t：外片玻璃厚度(mm)；1t：内片玻璃厚度(mm)；2w(MPa)；kG：外片玻璃单位面积自重标准值(仅指玻璃)(MPa)；Ak1q

：外片玻璃地震作用标准值(MPa)；EAk1γ ：外片玻璃的体积密度(N/mm3)；g1w：安排到外片上的风荷载作用标准值(MPa)；k1q：安排到外片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；k1q(MPa)；1G=γ tAk1 g11=0.0000256×6=0.000154MPaq =βα GEAk1

E

Ak1=5×0.16×0.000154=0.000123MPaw=1.1wt3/(t3+t3)k1 k1 1 2=1.1×0.001468×63/(63+63)=0.000807MPaq=w+0.5qk1 k1 EAk1=0.000807+0.5×0.000123=0.000868MPaq=1.4w+0.5×1.3qk1 EAk1=1.4×0.000807+0.5×1.3×0.000123=0.00121MPa内片玻璃荷载计算：t：外片玻璃厚度(mm)；1t(mm)；2w(MPa)；kG：内片玻璃单位面积自重标准值(仅指玻璃)(MPa)Ak2q

：内片玻璃地震作用标准值(MPa)EAk2γ ：内片玻璃的体积密度(N/mm3)；g2w：安排到内片上的风荷载作用标准值(MPa)；k2q：安排到内片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；k2q(MPa)；2G=γ tAk2 g22=0.0000256×6=0.000154MPaq =βα GEAk2

E

Ak2=5×0.16×0.000154=0.000123MPaw=wt3/(t3+t3)k2 k2 1 2=0.001468×63/(63+63)=0.000734MPaq=w+0.5qk2 k2 EAk2=0.000734+0.5×0.000123=0.000796MPaq=1.4w+0.5×1.3qk2 EAk2=1.4×0.000734+0.5×1.3×0.000123=0.001108MPa玻璃板块整体荷载组合计算：S+0.5S设计值组合：……5.4.1[JGJ102-2023]wq=1.4w+0.5×1.3(q

E+q )k EAk1 EAk2=1.4×0.001468+0.5×1.3×(0.000123+0.000123)=0.002215MPaS+0.5S标准值组合：……5.4.1[JGJ102-2023]

w E+q )k k EAk1 EAk2=0.001468+0.5×(0.000123+0.000123)=0.001591MPa玻璃的强度计算：校核依据：ζ≤[fg外片校核：θ：外片玻璃的计算参数；1η：外片玻璃的折减系数；1q：作用在外片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；k1a：分格短边长度(mm)；(MPa)；t(mm)；1θ=qa4/Et4 ……6.1.2-3[JGJ102-2023]1 k1 1=0.000868×11004/72023/64=13.619

1

=0.946；1ζ：外片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)；1q(MPa)；1a：玻璃短边边长(mm)；b：玻璃长边边长(mm)；1m：外片玻璃弯矩系数,按边长比a/b查表6.1.2-1[JGJ102-2023]1m=0.0631；1ζ=6mqa2η/t2 ……6.1.2[JGJ102-2023]1 11 1 1=6×0.0631×0.00121×11002×0.946/62=14.566MPa14.566MPa≤f=84MPa(钢化玻璃)g外片玻璃的强度满足要求!内片校核：θ：内片玻璃的计算参数；2η：内片玻璃的折减系数；2q：作用在内片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；k2a：分格短边长度(mm)；(MPa)；t(mm)；2θ=qa4/Et4 ……6.1.2-3[JGJ102-2023]2 k2 2=0.000796×11004/72023/64=12.49

2

=0.952ζ：内片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)；2q(MPa)；2a：玻璃短边边长(mm)；b：玻璃长边边长(mm)；2m：内片玻璃弯矩系数,按边长比a/b查表6.1.2-1[JGJ102-2023]2m=0.0631；2ζ=6mqa2η/t2 ……6.1.2[JGJ102-2023]2 22 2 2=6×0.0631×0.001108×11002×0.95/62=13.395MPa13.395MPa≤f=28MPa(浮法玻璃)g内片玻璃的强度满足要求!玻璃最大挠度校核：校核依据：d=ημqa4/D≤d

……6.1.3-2[JGJ102-2023]f k f,lim上面公式中：d(mm)；fη：玻璃挠度的折减系数；6.1.3[JGJ102-2023]得μ=0.00606；q(MPa)ka：玻璃板块短边尺寸(mm)；(N·mm)；d1/60，18.333mm；f,lim其中：D=Et3/(12(1-υ2)) ……6.1.3-1[JGJ102-2023]e上式中：(MPa)；t(mm)；eυ0.2；t=0.95×(t3+t3)1/3 ……6.1.5-3[JGJ102-2023]e 1 2=0.95×(63+63)1/3=7.182mme

2))=72023×7.1823/(12×(1-0.22))=2315347.704N·mmθ：玻璃板块的计算参数；θ=qa4/Et4

……6.1.2-3[JGJ102-2023]k e=0.001591×11004/72023/7.1824=12.16按参数θ6.1.2-2[JGJ102-2023]，η=0.951d=ημqa4/Df k=0.951×0.00606×0.001591×11004/2315347.704=5.798mm5.798mm≤d=18.333mm(中空玻璃)f,lim玻璃挠度能满足要求!七、连接件计算根本参数：1：计算点标高：100m；2：立柱计算间距〔指立柱左右分格平均宽度：B=1100；13：横梁计算分格尺寸：宽×高=B×H=1100mm×1380mm；4：幕墙立柱跨度：L=3000mm；5：板块配置：中空玻璃；6：龙骨材质：立柱为：6063-T5；横梁为：6063-T5；7：立柱与主体连接钢角码壁厚：6mm；8：立柱与主体连接螺栓公称直径：12mm；9：立柱与横梁连接处铝角码厚度：5mm；10：横梁与角码连接螺栓公称直径：6mm；11：立柱与角码连接螺栓公称直径：6mm；12：立柱连接形式：单跨简支；由于B≤H，所以本处幕墙横梁按三角形荷载模型进展设计计算：横梁与角码间连接：风荷载作用下横梁剪力设计值(按三角形分布)：V=1.4wB2/4w k=1.4×0.001468×11002/4=621.698N地震作用下横梁剪力标准值(按三角形分布)：V=βαEk E

G/A×B2/4maxk=5.0×0.16×0.0004×11002/4=96.8NV=1.3VE Ek=1.3×96.8=125.84NN1S+0.5Sw EN=V+0.5V1 w E=621.698+0.5×125.84=684.618N连接螺栓计算：Nb：螺栓受剪承载力气设计值(N)；v1n1；v1d：螺栓公称直径：6mm；fb：螺栓连接的抗剪强度设计值，对奥氏体不锈钢〔C50〕175MPa；v1Nb=nπd2f

b/4 ……7.2.1-1[GB50017-2023]v1 v1 v1=1×3.14×62×175/4=4945.5NN ：螺栓个数：num1N =N/Nbnum1 1 v1=684.618/4945.5=0.138个 实际取2个连接部位横梁型材壁抗承压力气计算：N：连接部位幕墙横梁型材壁抗承压力气设计值(N)；c1N ：横梁与角码连接螺栓数量：2num1d：螺栓公称直径：6mm；t3mm；1f6063-T5120MPa；c1N=N dtf

……7.2.1-3[GB50017-2023]c1 num1 1c1=2×6×3×120=4320N4320N≥684.618N强度可以满足!角码与立柱连接：自重荷载计算：G(N/m)；kH：受荷单元平均分格高(mm)；G=0.0004×Hk=0.0004×1380=0.552N/mm(N/m)；G=1.2Gk=1.2×0.552=0.662N/mmN(N)：2B：横梁宽度(mm)；N=GB/22=0.662×1100/2=364.1N连接处组合荷载N：S+S+0.5SG w EN=(N2+N2)0.51 2=(684.6182+364.12)0.5=775.416N连接处螺栓强度计算：Nb：螺栓受剪承载力气设计值(N)；v2n1；v2d：螺栓公称直径：6mm；fb：螺栓连接的抗剪强度设计值，对奥氏体不锈钢〔C50〕175MPa；v2Nb=nπd2f

b/4 ……7.2.1-1[GB50017-2023]v2 v2 v2=1×3.14×62×175/4=4945.5NN ：螺栓个数：num2N =N/Nbnum2

v2=775.416/4945.5=0.157个 实际取2个连接部位立柱型材壁抗承压力气计算：N：连接部位幕墙立柱型材壁抗承压力气设计值(N)；c2N ：连接处螺栓个数；num2d：螺栓公称直径：6mm；t3mm；2f6063-T5120MPa；c2N=N dtf

……7.2.1[GB50017-2023]c2 num2 2c2=2×6×3×120=4320N4320N≥775.416N强度可以满足!连接部位铝角码壁抗承压力气计算：N：连接部位铝角码壁抗承压力气设计值(N)；c3N ：连接处螺栓个数；num2d：螺栓公称直径：6mm；t5mm；3f6063-T5120MPa；c3N=N dtf

……7.2.1[GB50017-2023]c3 num2 3c3=2×6×5×120=7200N7200N≥775.416N强度可以满足!立柱与主构造连接连接处风荷载设计值计算：N：连接处风荷载标准值(N)：wkB(mm)；1L：立柱跨度(mm)；N=wBLwk k1=0.001468×1100×3000=4844.4NN(N)：wN=1.4Nw wk=1.4×4844.4=6782.16N连接处地震作用设计值：N：连接处地震作用标准值(N)：EkB(mm)；1L：立柱跨度(mm)；N=βαEk E

G/A×BLmaxk 1=5×0.16×0.0005×1100×3000=1320NN(N)：EN=1.3NE Ek=1.3×1320=1716N连接处水平剪切总力：N：连接处水平总力(N)：1S+0.5Sw EN=N+0.5N1 w E=6782.16+0.5×1716=7640.16N连接处重力总力：N：连接处自重总值标准值(N)：GkB(mm)；1L：立柱跨度(mm)；N=0.0005×BLGk 1=0.0005×1100×3000=1650NN(N)：GN=1.2NG Gk=1.2×1650=1980N连接处总剪力：(N)：N=(N2+N2)0.51 G=(7640.162+19802)0.5=7892.556N螺栓承载力计算：Nb：螺栓受剪承载力气设计值(N)；v3n2；v3d：螺栓公称直径：12mm；fb：螺栓连接的抗剪强度设计值，对奥氏体不锈钢〔C50〕175MPa；v3Nb=nπd2f

b/4 ……7.2.1-1[GB50017-2023]v3 v3 v3=2×3.14×122×175/4=39564NN ：螺栓个数：num3N =N/Nbnum3 v3=7892.556/39564=0.199个 (7)立柱型材壁抗承压力气计算：N：立柱型材壁抗承压力气(N)：c4N ：连接处螺栓个数；num3d：螺栓公称直径：12mm；t3mm；2f6063-T5120MPa；c4N=2×N dtf

……7.2.1-3[GB50017-2023]c4 num3 2c4=2×2×12×3×120=17280N17280N≥7892.556N强度可以满足要求!(8)钢角码型材壁抗承压力气计算：N：钢角码型材壁抗承压力气(N)：c5N ：连接处螺栓个数；num3d：12mm；t6mm；4fQ235305MPa；c5N=2×N dtf

……7.2.1-3[GB50017-2023]c5 num3 4c5=2×2×12×6×305=87840N87840N≥7892.556N强度可以满足要求!八、幕墙埋件计算(土建预埋)根本参数：1：计算点标高：100m；2：立柱跨度：L=3000mm；3：立柱计算间距〔指立柱左右分格平均宽度：B=1100mm；4：立柱力学模型：单跨简支；5：埋件位置：侧埋；6：板块配置：中空玻璃；7：混凝土强度等级：C25；荷载标准值计算：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用：q=βαEk E

G/Amaxk=5.0×0.16×0.0005=0.0004MPa幕墙受水平荷载设计值组合：承受S+0.5S组合： ……5.4.1[JGJ102-2023]w Eq=1.4w+0.5×1.3qk Ek=1.4×0.001468+0.5×1.3×0.0004=0.002315MPaG=0.0005×BLk=0.0005×1100×3000=1650NV：剪力(N)；N：轴向拉力(N)；e(mm)；0V=1.2Gk=1.2×1650=1980NN=qBL=0.002315×1100×3000=7639.5NM=eV0=100×1980=198000N·mm埋件计算：校核依据，同时满足以下两个条件：a：A≥V/aaf+N/0.8af+M/1.3aafz C.0.1-1[JGJ102-2023]S rvy by rbyb：A≥N/0.8af+M/0.4aafz C.0.1-2[JGJ102-2023]S其中：

by rbyA(mm2)；SV：剪力设计值(N)；a1.0，0.9，0.85；ra0.7；vf(MPa)，按[GB50010]300MPa；yN：法向拉力设计值(N)；abM：弯矩设计值(N·mm)；沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离(mm)；另外：(mm)；(mm)；f(MPa)，按[GB50010]选取；ca=(4.0-0.08d)×(f/f)0.5 C.0.1-5[JGJ102-2023]v c y=(4.0-0.08×12)×(11.9/210)0.5=0.724 a>0.7,0.7va=0.6+0.25t/d C.0.1-6[JGJ102-2023]b=0.6+0.25×8/12=0.767A=nπd2/4S=4×3.14×122/4=452.16mm2V/aaf+N/0.8af+M/1.3aafzrvy by rby=1980/1/0.7/210+7639.5/0.8/0.767/210+198000/1.3/1/0.767/210/110=81.353mm2≤A=452.16mm2SN/0.8af＋M/0.4aafzby rby=7639.5/0.8/0.767/210+198000/0.4/1/0.767/210/110=87.225mm2≤A=452.16mm2S所以，预埋件锚筋总截面积可以满足承载力要求。锚板总面积校核：A：锚板总面积(mm2)；f(MPa)，按[GB50010]选取；c0.5fA=0.5×11.9×60000c=357000NN=7639.5N≤0.5fAc埋板面积满足要求。锚筋长度计算：计算依据：l=1.1×α×(f/f)×d C.0.5[JGJ102-2023]a y t在上面的公式中：l〔mm；af(MPa)，按[GB50010]选取，当混凝土强度高tC40C40f(MPa)，按[GB50010]选取；yd：锚筋公称直径〔mm；0.14；l=1.1×α×(f/f)×da y t=1.1×0.16×(210/1.27)×12=349.228mmC.0.5315180mm；所以，可以满足标准要求！九、幕墙焊缝计算根本参数：1：焊缝形式：L2：其它参数同埋件局部；受力分析：V：剪力(N)N：轴向拉力(N)M：弯矩(N·mm)V=1980NN=7639.5NM=198000N·mm焊缝特性参数计算：焊缝有效厚度：h(mm)；eh(mm)；fh=0.717he f=0.717×6=4.302mm焊缝总面积A：焊缝总面积(mm2)；L：竖向焊缝长度(mm)；vL：横向焊缝长度(mm)；hh：焊缝有效厚度(mm)；eA=h((L-10)+(L-10))e v h=4.302×((100-10)+(50-10))=559.26mm2I：截面惯性矩(mm4)；h：焊缝有效厚度(mm)；eL：竖向焊缝长度(mm)；vL：横向焊缝长度(mm)；hW：截面抵抗距(mm3)；d：三角焊缝中性轴位置(水平焊缝到中性轴距离)(mm)；2+h(L-10))/((L-10)-h+(L-10)))v=32.831mm

e e h

h e vI=h(L-10)3/12+(L-10)h3/12+h(L-10)(d-h/2)2+h(L-10)((L-10)/2-d)2e v h e e h e e h v=449066.718mm4v=449066.718/((100-10)/2+32.831)=5769.767mm3焊缝校核计算：校核依据：((/βf

)2+ηf

2)0.5≤fw 7.1.3-3[GB50017-2023]f f上式中：：按焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度方向的应力(MPa)；fβ1.22；fη ：按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力(MPa)；ffw：角焊缝的强度设计值(MPa)；f((/βf

)2+ηf

2)0.5f=((N/1.22A+M/1.22W)2+(V/A)2)0.5=((7639.5/1.22/559.26+198000/1.22/5769.767)2+(1980/559.26)2)0.5=39.484MPaf焊缝可以满足要求。十、隐框玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算根本参数：1：计算点标高：100m；2：玻璃分格尺寸：宽×高=B×H=1100mm×1380mm；3：幕墙类型：全隐框玻璃幕墙4：年温温差：68.1℃；抗震设计下构造硅酮密封胶的宽度计算：水平力作用下构造胶粘结宽度：C：风荷载和地震作用下构造胶粘结宽度最小值(mm)；s1w(MPa)；kq：地震作用标准值(MPa)，对于不等片合片的中空玻璃，取外片重量，其EAk它状况，取组成板块的玻璃总重量，按公式5.3.4[JGJ102-2023]计算；a：矩形分格短边长度(mm)；f0.2MPa；1C=(1.4×w+0.5×1.3×q)×a/2f

……5.6.3-2[JGJ102-2023]s1 k EAk 1=(1.4×0.001468+0.5×1.3×0.000295)×1100/2/0.2=6.179mm自重效应(永久荷载)作用下胶缝宽度的计算：C：自重效应下构造胶粘结宽度最小值(mm)；s2q(MPa)；Ga：分格短边长(mm)；b：分格长边长(mm)；f0.01MPa；2C=qab/2(a+b)f ……5.6.3-3[JGJ102-2023]s2 G 2=0.0003072×1100×1380/2/(1100+1380)/0.01=9.402mm实际胶缝宽度取8mm.构造硅酮密封胶粘接厚度的计算：温度作用下构造胶粘结厚度：u：在年温差作用下玻璃与玻璃附框型材相对位移量(mm)；s1b：玻璃板块最大边(mm)；Δt：年温差：68.1℃a2.35×10-5；1a1×10-5；2u=bΔt(a-a)s1 1 2=1380×68.1×(2.35-1)×10-5=1.269mmt：温度作用下构造胶粘结厚度计算值(mm)；s1δ：温度作用下构造硅酮密封胶的变位承受力气：10%1T=u

/(δ

(2+δ

))0.5s1 s1 1 1=1.269/(0.1×(2+0.1))0.5=2.769mm地震作用下构造胶粘结厚度：u：在地震作用下玻璃与玻璃附框型材相对位移量(mm)；s2θ：主体构造层间位移角限值(rad)；(4.1[JGJ102-2023])h(mm)；gu=3×θh

……5.6.5-2[JGJ102-2023]s2 g=3×1/550×1380=7.527mmt：地震作用下构造胶粘结厚度计算值(mm)；s2δ：地震作用下构造硅酮密封胶的变位承受力气：40%2T=u

/(δ

(2+δ

))0.5 ……5.6.5[JGJ102-2023]s2 s2 2 2=7.527/(0.4×(2+0.4))0.5=7.682mm实际胶缝厚度取6m