油气井工程科技进展总结

第一章复杂井钻井设计控制基础研究——高德利复杂结构及其科技问题：我国剩余的油气资源大多为低渗透、非常规及深层、深海等其科技问题难动用储量，对复杂油气井工程提出了重大需求：①低渗透、非常规等油气资源的高效开发，对复杂结构井优化设计与定向钻完井技术提出了重大需求，急需科学理论指导；②深层油气资源（5千米8千米）的勘探开发依赖深井、超深井，势必遭遇复杂地层（如盐膏层、腐蚀环境等）的挑战，急需理论创新与技术突破；③海洋深水区（5百米3千米）油气资源的勘探开发，面临“下海、入地”的双重挑战，急需深水钻完井理论与技术装备的支撑。①直井复杂地层：浅井（<3千米）；中深井（<4.5千米）；盐下油气井高温高压井（井底10010℃）酸性；100MPa、150℃）；气井；深井（4.5千米-6千米）、超深井（>6千米）②斜井大位移：定向井、水平井、丛式井；大位移井（水平位移>3千米，水垂比≧2），高水垂比（>3）大位移井，超大位移井，等③复杂结构井：双水平井、多层或同层多分支井、鱼骨形多分支井；U形井、多功能组合井，等④海洋深水：近海、浅海；次深水（0.3千米-0.5千米）；深水（0.5千米-1.5千米）；超深水（>1.5千米）。复杂深井：酸性气井、盐下钻探、山前构造等。地层：具有多孔介质高温高压、岩性复杂、油层堵塞及高地应力等特点。管柱：井眼约束长管柱拉、压、弯、扭等受力和变形复杂，摩擦磨损和失稳失效严重；流体：井底淹没射流偏心环空多相流、多功能流体性能调控等复杂。井眼稳定保安全，轨迹控制中靶眼，高效破岩提钻速，储层保护效益见；复杂井型设计难，固井完井不简单，高端技术涉及多，智能控制当为先。大位移钻井设计控制：大位移井（ERW），是挑战钻井极限的前沿技术，其水平位移超过3千米甚至上万米，其主要用途如下：①在海上，基于同一平台钻大位移井，可以高效开发卫星型油田，使原来无法动用的海洋油气资源得以高效开发；②在滩海或湖泊等区域，可用大位移井实现“水下油气陆地钻采”，既经济又环保；③在争议海域，可用大位移井维护国家海洋权益。提出了大位移定向钻井延伸极限的新概念，以井底破漏为临界条件，创立了大位移定向钻井裸眼延伸极限的预测模型及综合评估方法：大位移钻井防磨减阻工具：①使用5-7/8″铝合金钻杆、带倒划眼齿的PDC钻头；②使用VERSACLEAN油基钻井液、石墨粉、塑料小球等；③使用防磨减扭工具：非旋转钻杆保护器，LOTAD减阻器，钻杆耐磨带，等等。页岩地层可钻性的各向异性：①垂直层理面的可钻性级值低于平行层理面的可钻性级值页岩地层可钻性的各向异性；②页岩地层的PDC钻头可钻性好于牙轮钻头可钻性；③可钻性级值随岩心轴线与层理面法线的夹角成二次函数变化。导向技术：①井下动力钻井滑动导向②复合钻井旋转导向③自动旋转导向钻井系统复杂结构井磁导向钻井：①邻井距离随钻电磁探测系统②丛式井随钻电磁防碰系统③救援井连通系统微小井眼CT钻井导向钻具系统：微小井眼CT钻井技术：是指井眼直径小于88.9mm，以CT作为钻柱，采用井下动力钻具导向钻井系统滑动钻进的特殊工艺钻井技术。水平井与压裂设计控制技术：水力打孔压裂参数整体优化设计技术。由于水平井在油层内形成通道，压裂改造时可以形成多条平行裂缝。所以直井同样需要在油层内建立通道，压裂后可形成平行裂缝。水力喷射打孔可以在油层内形成通道，其技术优势：孔径大、穿透深，不受地应力影响，可定向深穿透水力打孔。水平井压裂完井射孔优化设计技术。射孔的方位角(射孔与H的夹角)和相位角（一对射孔之间的夹角）对破裂压力的影响。传统水力裂缝延伸理论是基于I型断裂韧性的“张开型扩展”理论。对于水平井水力裂缝延伸，提出了基于I型和II型断裂韧性复合的“错动+张开型扩展”的非平面延伸理论。新理论的核心是提出了裂缝弯曲扩展的判据。深水钻井特点与设计控制：①水深Deepwater②不稳定海床－UnstableSeabed③地层强度低－LowFractureGradient（对于相同沉积厚度的地层来说，随着水深的增加，地层的破裂压力梯度在降低，致使破裂压力梯度和地层孔隙压力梯度之间的窗口较窄，容易发生井漏等复杂情况）④深水低温－LowTemperature（海床以上温度随深海水温度分布度下降；海床以下温度随深度上升。）⑤浅层流（水/气）－ShallowFlow（危害：冲蚀套管严重时导致套管屈曲破裂；2）冲蚀浅部地层，导致井口失稳；3）引起井涌、井喷等井控问题，4）延长钻井作业的非生产时间，造成严重的经济损失。）⑥气体水合物－GasHydrates为了提高井眼轨迹控制的质量和效率，应通过各向异性设计使钻头与BHA匹配。大位移钻井裸眼延伸不仅存在极限值，而且具有各向异性特性，在工程风险设计与控制中应认真考虑。第二章水平井完井管柱力学与设计控制技术——高宝奎PS:全是图！！！！！！！！！！！！！！！第三章盐膏层钻井——金衍1、所谓盐膏层，顾名思义，是指主要由岩盐（Nacl）和石膏（CaSO4·2H2O）为主要成分的地层。但实际上，在盐膏层中，岩盐和石膏的含量不等，而且还含有大量的其他矿物，除了常见的石英(SiO2)、长石、碳酸盐岩等矿物外，还常会有各种不同的粘土矿物。我国所钻遇的盐膏层由于沉积环境及所受构造运动不同，根据纯盐层厚度、盐膏层特点及夹层情况，可将盐膏层进一步分为以下两类：纯盐膏层；盐、膏、泥复合盐膏层2、纯盐膏层（江汉潭口、四川川中）这类地层为大段结晶状无机盐，岩性比较稳定，单层厚度较大，最厚可达两千米以上；岩性比较稳定，盐层夹层常为不易坍塌的白云岩、石灰岩及层理裂隙不发育、不易坍塌的硬泥岩等；粘土矿物可分为两类，一类以伊利石为主，另一类伊利石与伊蒙有序间层为主。3、盐、膏、泥复合盐层（中原文东、塔里木山前）这类地层盐、膏、泥相间，互层多且薄，其岩性复杂多变，泥岩层理发育，软泥岩含水量高；粘土矿物也可分为两类：一类以伊利石为主，令含绿泥石；另一类以伊利石为主，并含伊蒙有序间层、高岭石、绿泥石等。4、世界盐层主要分布在：墨西哥湾北海巴西近海中东伊朗中国塔里木、江汉等5、墨西哥湾盐膏层墨西哥湾盐膏层是侏罗系，从陆架边缘到深海平原都有广泛的盐构造分布，其形态、规模与演化复杂多变，盐构造顶部反射清晰，正断层发育。.盐层厚度1000-4500m，深度分布不均（2000m-8000m）.盐构造主要包括推覆体，盐丘，盐席以及冠层等6、北海盐膏层受晚期挤压作用的盐底辟特征（据Davision等，2000年）北海地区盐层主要为Zechstein盐层，从英国延伸至波兰北部，为500-700万年前二叠纪Zechstein海岸盆地沉积北海地区典型盐构造：盐底辟，主要通过下沉机制生长。7、中国大陆钻探发现的盐膏层分布范围广泛，塔里木、江汉、四川、胜利、中原、华北、新疆、青海、长庆等油田都曾钻遇盐膏层。从目前统计资料来看，盐膏层主要存在于第三系、石炭系和寒武系地层，分属潟湖陆相沉积和滨海相沉积。8、中原油田东濮凹陷北部文留、濮城和卫城下第三系沙河街组遍及四套盐膏层属潟湖陆相沉积埋深2000~6000m，累积厚度1000~1800m盐膏层面积达1779km2断层特别发育，盐下为高压油气层，压力系数变化大，岩性极为复杂9、江汉油田潜江凹陷第三系潜江组、潭口地区广泛分布盐膏层；属潟湖陆相沉积；埋深700~5400m，累积厚度1800m以上；盐层分布面积达2000km2；潭口地区为典型的纯盐膏层区块10、华北油田荆丘地区第三系2750-3000m有大段盐膏层；为盐岩、石膏和泥岩互层，易形成不规则井径；盐膏层井深超过1000m即产生塑性流动；11、青海油田狮子沟构造上下干柴沟组2400-4200m富含盐膏、芒硝；12、塔里木油田潟湖陆相沉积的第三系盐膏层；滨海相沉积的石炭系和寒武系盐膏层；深度不一，从盆地边缘局部地区出露地表到深至6000m都有分布；13、塔里木盆地第三系盐膏层特征第三系盐膏层主要分布在塔里木盆地西部和塔北隆起的库车坳陷，埋藏深度一般在2440-5570m,根据其岩性特征可分为三种主要类型：第一种类型盐膏层，以石膏、膏泥岩、泥膏岩为主，中间夹泥岩、泥质粉砂岩，形成不等厚互层。第二种类型盐膏层，以盐岩、石膏、膏泥岩、泥膏岩为主，中间夹薄层泥岩、泥质粉砂岩。第三种类型盐膏层，以盐岩、含盐膏软泥岩、石膏岩、膏泥岩为主，中间夹薄层泥岩、泥质粉砂岩。14、塔里木盆地石炭系盐膏层特征石炭系盐膏层主要分布在塔北隆起和塔东北的满加尔凹陷的北部，具有分布范围广、埋藏深的特点，其埋藏深度在5000m以上。其岩性主要为盐岩、膏岩和泥岩等。15、塔里木盆地寒武系盐膏层特征寒武系盐层在巴楚隆起、塔中地区都有分布，为潟湖相沉积；岩性为灰白色盐岩与棕红色泥岩、灰褐色泥岩、灰白色膏岩不等厚分布；复合盐层中石膏的含量十分丰富；巴楚地区盐膏层含有较多的可溶盐，主要是石膏和石盐；含石膏多的地层少量吸水就可导致严重膨胀，易造成掉块、膨胀、缩径；石膏和石盐的溶解又可引起井径扩大和井壁坍塌，并影响钻井液性能16、盐构造类型介绍盐构造（saltstructure）是指由于岩盐或其它蒸发岩的流动形变所形成的地质变形体，它们包括变形体本身及其周围的其它变形岩层。下面简单介绍一些常用盐构造术语：盐最初是以平坦沉积层的形式沉积下来的，盐层会受到各种构造作用的影响发生变形和位移，形成各种类型的盐构造，例如：盐墙、盐株、盐枕、盐丘、盐背斜和盐蘑菇等。盐冰川(saltglacier)：盐岩活动与冰川流动非常相似，称之为“盐冰川”；盐丘(saltdome)：由盐体与其上覆层组成的穹隆状构造；盐篷(saltcanopies)：表现为多个蘑菇底辟的顶部盐凸连接在一起；盐底辟(saltdiapir)：多个刺穿盐体在其顶部形成圆形盐凸盐刺穿(saltdiapir)：盐体与上覆层之间呈不整合接触的盐构造，也即是刺穿型盐构造的总称；盐背斜(saltanticline)：一种盐层与上覆层之间为整合接触的狭长形盐隆；盐滚(saltroller)：介于整合型与刺穿型之间，是一种低幅度，不对称的盐构造，一翼以整合关系与上覆层接触，另一翼以正断层与上覆层接触，由区域伸展作用形成；盐株(saltstock)：平面上呈圆形或椭圆形的颈状盐刺穿，而盐墙（saltwall）则是狭长形的盐刺穿；盐舌(salttongue)：由单一盐茎提供盐源的高度不对称的席状盐体，在当盐茎不甚清楚之时,这种喷出的席状盐体统称为盐席(saltsheet)。盐焊接(saltweld)与断层焊接(faultweld)：由于盐层塑性流动抽空而造成上、下地层相互叠置在一起,在发生焊接的地方常有薄盐层或角砾状不溶残余物存在。16、盐膏层对钻井工程的危害盐膏层钻井，特别是深井盐膏层和复合盐膏层钻井是一个世界难题，盐膏层钻井时主要会产生以下复杂情况：盐层塑性流动，塑性变形导致井径缩小以泥岩为胎体的盐膏层（也称“软泥岩”）自由水含量高，蠕变速率极高，极易发生卡钻事故以盐为胎体的盐膏层，因盐溶导致泥页岩、粉砂岩、硬石膏失去支撑而坍塌薄层泥页岩、粉砂岩，盐溶后上下失去承托，在机械碰撞后掉块、坍塌山前构造多次构造运动所形成的构造应力加速复合盐层的蠕变和井壁失稳无水石膏等吸水膨胀、垮塌盐层段非均匀载荷引起套管挤毁变形石膏或含石膏的泥岩在井内钻井液液柱压力不能平衡地层本身的横向应力时，会向井内运移垮塌17、盐岩内在变形机制声发射现象：当岩石受力变形时，岩石中原有的或新产生的裂隙周围产生应力集中，应变能较高；当外力增加到一定值时，在裂缝缺陷部位会发生微观屈服或变形，裂缝扩展，从而产生应力松弛，贮藏的部分能量将以弹性波的形式释放出来，这就是声发射现象。损伤：是指在外载荷环境的作用下，由于细观结构的缺陷(如微裂纹、微孔洞等)引起的材料或结构的劣化过程。声发射活动与岩石内部的损伤之间存在必然联系，即，声发射活动代表着岩石微损伤程度。同时，微裂纹产生的过程，必将在岩石表面进行的声发射测量和体积应变测量上有所反映。所以声发射和岩石体积膨胀这两种测量之间也有着内在联系。18、根据盐岩压缩变形过程中的声发射信号，盐岩变形的内在机制明显存在两个阶段，一个是基本没有声发射，或者说声发射信号很弱的体积压缩阶段，一个是声发射信号非常强烈的损伤扩容阶段，而且两种变形机制的界限非常清晰，当应力增加到一定值后，盐岩的最终破坏表现为各个晶粒之间的胶结强度的失效。19、盐岩损伤扩容边界盐岩变形的内在机制明显存在两个阶段，有必要确定这一边界！在不同围压条件下，测定盐岩三轴压缩过程中的声发射信号，得到八面体应力空间的扩容损伤边界，随着平均应力的增加，扩容边界趋向一条水平线。21、盐岩稳态蠕变盐岩的稳态蠕变阶段，声发射事件数一直保持在一个较低的水平，说明盐岩的稳态蠕变阶段没有明显的损伤，盐岩晶界没有产生微裂纹。盐岩的变形是发生在晶粒内部的位错滑移过程。22、盐岩的稳态蠕变速率在八面体应力空间存在临界线的特征，且这一特征与盐岩的扩容边界非常相象，说明这时的稳态蠕变速率已经不是纯粹位错运动机制下的变形速率，而是包括盐岩晶粒间的塑性屈服变形，正是由于盐岩晶粒间胶结强度的逐渐破坏，导致盐岩的变形迅速增大。不同应力状态盐岩稳态蠕变速率等值线。23、在盐岩的扩容损伤边界以内，盐岩将发生由位错滑移或攀移控制的纯蠕变变形！在盐岩的扩容损伤边界以上，晶粒间的胶结强度产生破坏，晶粒就会在晶界面上产生错动或是分离，宏观上表现为盐岩的损伤扩容变形！24、岩石材料的蠕变：是指岩石材料的应力、应变随时间变化的性质。25、盐膏岩蠕变本构关系及模型盐岩所处的环境（温压条件）不同其蠕变机制不同因而反映其蠕变特性的蠕变方程也有所不同，盐岩的蠕变模式主要有如下二种：Heard模式该模式认为在较高应力和较低温度小于250下盐岩的蠕变是晶格的位错滑移占优势，此时盐岩的蠕变可用指数方程表示。Weertman模式在温度较高应力值相对较小时，蠕变机制以位错攀移多边化占优势，此时可用幂律法则来描述盐岩的稳态蠕变。选用Heard模式或Weertman模式应取决于盐岩所处环境的温度和应力水平，因为这两种模式所适应的盐岩蠕变机制是不同的，前者是位于位错滑移机制，后者则为位错攀移或多边结构机制。根据现场实践经验和分析还发现，保持井眼缩径速率为定值，井壁上的差应力是随深度的增大而渐减的。对于钻井工程，盐岩的蠕变机制应属于位错滑移的范畴，采用Heard蠕变模型较为全适，26、盐岩的塑性流动盐膏层井壁失稳形式深层盐岩会产生塑性流动，使井眼缩径，甚至挤毁套管；井下高温对盐岩塑性流动的影响大于上覆岩层压力的作用；相同压差和温度下，不同盐类产生的塑性变形的速率不同，氯化钠塑性变形速率高于氯化钾的塑性变形速率塑性流动挤毁套管示意图27、垮塌、掉块裂缝和石膏泥质团块盐岩溶失后，由盐岩胶结的粉砂岩、泥岩、硬石膏团块散落，夹在盐岩层中的薄层粉砂岩，泥膏岩上下失去承托后垮塌，裂缝、微裂缝张开后失稳；断层、构造运动影响，围岩裂缝、微裂缝发育，围岩坍塌压力高，钻遇有裂缝，特别是竖直张性裂缝或大角度斜交缝，若液柱压力过低或过高，均会产生剪切错位，围岩岩体相对滑移到一定程度，就垮塌或掉块盐膏层井壁失稳形式28、含盐泥岩、粉砂岩、微裂缝发育的泥页岩的缩径含盐泥岩在矿化度低的钻井液浸泡下和高温高压条件下，吸水膨胀，吸水后使靠近井壁的岩石变软；渗透性较好的粉砂岩和微裂缝发育的泥页岩，形成厚泥饼，特别是使用高密度钻井液，固相含量高，钻井液粘切高，更易形成厚泥饼和“假泥饼”，造成井径缩小。29、合理钻井液体系在钻遇复合盐层过程中，对钻井液类型及性能提出的要求是：有一个适宜的密度范围以抗衡盐岩及软泥岩的塑流缩径和泥页岩的坍塌；抗盐、抗高温，滤失量低或对盐、泥岩不水化，护壁性和润滑性好；在深井高温高压条件下有较稳定的钻井液流变性，在钻井作业中能使循环压耗降低，同时对岩屑有较好的悬浮和携带能力。.聚合物饱和盐水钻井液体系聚合物饱和盐水钻井液是指在聚合物钻井液中加NaCl至饱和的钻井液体系，由于其矿化度高，因此抗污染能力强，对地层中粘土的水化膨胀和分散有很强的抑制作用，可使盐的溶解减至最小程度，从而避免大肚子井眼的形成。在该体系中，还常配合使用一些磺化类处理剂，如抗高温抗盐的降滤失剂SAS（磺化沥青）、SMP-Ⅱ（磺甲基酚醛树脂）、SMC（磺化褐煤）、SPNH（胺基聚丙烯腈、磺化褐煤、磺化酚醛树脂的缩合物）等进行护胶、降失水和降粘等，因此常将这类聚合物饱和盐水钻井液称为聚磺饱和盐水钻井液。氯化钾聚磺饱和盐水钻井液体系我国塔里木油田羊塔克地区下第三系（4900-5300m）钻遇复杂盐层，不仅要求钻井液体系抗高温和抗污染，而且应在深井高温条件下有较稳定的钻井液流变性能，并严格控制低的HTHP滤失量。为了钻穿该复杂地层，钻井液密度要求2.0-2.3g/cm3，现场使用最高达2.38g/cm3。常规高密度钻井液的流变性、抑制性、HTHP滤失性控制、泥饼的压缩性、韧性及润滑性等均给钻井液工作者带来诸多困难，最后经优选和改进，确定采用高密度氯化钾聚磺饱和盐水钻井液体系。并通过室内研究和现场实践，优选出抗高温抗污染能力强的磺化类处理剂SMP、SPC等，它们不但具有强的热稳定性，同时能很好地控制HTHP滤失量。选用抗高温抗污染能力强并具有很强的降粘能力的FCLS(铁铬木质素磺酸盐)作为流变性能调节剂，还可配合褐煤类产品以达到最佳效果。氯化钾/氯化钠过饱和盐水钻井液体系室内实验和现场实践表明，K+比Na+具有更好的抑制作用，可有效防止蒙脱石水化和膨胀引起的钻屑沉积和分散。但KCl的价格比NaCl贵得多，所以一般是在NaCl饱和情况下加入一定量的KCl，一方面可以增加Cl-浓度，重要的是可以提供具有防塌作用的K+，对同时并存有大段砂、泥岩层的复合盐层效果十分明显。塔里木盆地第三系复合盐层就是石膏、膏泥岩、软泥岩、盐膏岩等组成的复合盐层，缩径、垮塌、粘附、漏失等复杂情况交织在一起，所以，保证非盐层井段的安全稳定与盐层井段同样重要。KCl/NaCl过饱和盐水钻井液体系不仅具有良好的抗盐污染的能力，同时具有较强的防塌能力，因此适用于这种间断出现的、不连续的大段盐膏层。氯化钾/氯化钠复合饱和盐多元醇钻井液体系多元醇不仅具有良好的抑制泥页岩水化膨胀和分散的能力，还具有很好的润滑性和生物降解性，并具有一定的调流型的作用，特别是与无机盐中的K+具有很好的协同作用。综合使用了由多元醇（EP-553）、氯化钾（KCl）、乳化沥青（YL-80、YL-100）及足够的Cl-浓度组成的稀硅酸盐多元醇KCl饱和盐水钻井液体系，以充分发挥各种处理剂的物理作用和化学作用。由于多种强抑制性处理剂的配合使用，极大地提高了钻井液的抑制性，确保了体系的强抑制性和封堵能力，维护了井眼稳定。由于选用了抗高温抗盐污染能力强的磺化类处理剂SMP-Ⅱ、SPC等，因而很好地控制了钻井液的高温高压滤失性（一般控制在5ml以下），又由于同时配合使用了沥青类物质和超细碳酸钙，提高了泥饼的压缩性和润滑性，明显改善了泥饼质量，增强了体系的造壁性，维护了井眼稳定。总之，该钻井液体系不仅具有很强的抑制性和封堵能力，而且具有良好的抗盐（特别是Ca2+）、抗高温、抗污染能力以及优良的润滑性和流变性。现场试验表明，该钻井液体系易于维护，完全能满足钻遇膏岩层和盐岩层的需要，具有广阔的应用前景。油包水乳化钻井液体系油包水乳化钻井液是以油为连续相、水为分散相并添加适量的乳化剂、润湿剂及加重材料等形成的稳定乳状液，具有抗高温、抗盐钙侵、井壁稳定性好等优点。但是，由于此类钻井液配制成本高，且对环境造成一定污染，以及使用时机械钻速低等缺点，使其在油田的推广应用受到一定限制，特别是在研制出成本相对较低的饱和盐水钻井液体系后，油包水乳化钻井液用于一般的盐膏层钻井已不多见。但对于复杂的复合盐层，由于水基钻井液难以对付，油包水乳化钻井液仍不失为一种理想的钻井液体系。第四章地层压力预测技术及地层压力分析软件——樊洪海1、钻井相关的地下压力概念静液(水)压力(HydrostaticPressure)由液柱重力产生的压力。它的大小与液体密度及液头的垂直高度成正比：通常把单位深度增加的压力值称为压力梯度(PressureGradient):上覆岩层压力(OverburdenPressure)某一深度以上地层岩石骨架和孔隙流体总重力产生的压力：经常使用的是表示为当量钻井液密度的上覆岩层压力梯度。一般采用上覆岩层压力梯度的理论值为22.7kPa/m(假设岩石骨架密度为2.5g/cc，孔隙度为10％，流体密度为1.0g/cc)。实际上,由于压实作用及岩性随深度变化,上覆岩层压力梯度并不是常数,而是深度的函数；而且不同地区,压实程度、地表剥蚀程度及岩性剖面也有较大差别，故上覆岩层压力梯度随深度的变化关系也不一定相同。实际应用时，应根据本地区地层的具体情况来确定。地层孔隙压力(FormationPressure)指地层孔隙或裂缝中流体(油、气、水)所具有的压力，亦简称孔隙压力(Porepressure)。分为：正常地层孔隙压力(Normalformationpressure)异常地层孔隙压力(Abnormalformationpressure)异常高压(高于静液压力)异常低压(低于液压力)在地质学上常用剩余压力表示异常高压的大小，剩余压力等于地层孔隙压力与静液压力的差值地层孔隙压力梯度(FormationPressureGradient)，即单位深度增加的地层孔隙压力压力值(钻井领域通常表示为地层孔隙压力的当量泥浆密度)：地质家通常将地层孔隙压力表示为地层孔隙压力系数(地层压力系数），即地下某点的地层孔隙压力与该点的静水压力的比值:地层孔隙压力状态分类表压力系数 <0.75 0.75~0.9 0.9~1.1 1.1~1.5 >1.5分类 超低压 低压 常压 高压 超高压有效应力(EffectiveStress)Terzaghi经过多年对饱和多孔介质力学特性的研究，提出了如下有效应力定理：Pei=Pi-Pp Pei=i方向的有效应力；Pi=i方向的主应力；Pp=孔隙压力。若i为垂直方向，则Pei=垂直有效应力(Pev)；Pi=上覆岩层压力(Po)。地层破裂压力与裂缝延伸压力当井眼内流体柱的压力达到一定值时会将地层压裂。用地层破裂压力或地层裂缝延伸压力来描述地层的这种承压能力。钻井领域一般将地层破裂压力定义为在井下一定深度处，使地层破裂并产生裂缝时井眼内流体柱的压力。由于构造运动或钻头的破碎作用，井眼周围的岩石中往往存在许多微裂缝，使这些已存在的微裂缝张开并延伸的压力称为裂缝延伸压力。裂缝延伸压力略小于地层的破裂压力。因此，有些学者将其作为地层破裂压力的下限，并作为设计套管下深与确定钻井液密度上限值的依据。地层坍塌压力(FormationCollapsePressure)从力学的角度来说，造成井壁坍塌的原因主要由于井内液柱压力较低，使得井壁周围岩石所受应力超过岩石本身的强度而产生剪切破坏所造成的。如果泥浆密度过低:对于脆性岩石，井壁应力将超过岩石的抗剪切强度而发生剪切破坏，表现为井眼坍塌扩径，此时的临界井眼压力定义为坍塌压力；而对塑性地层，则向井眼内产生塑性变形，造成缩径。井壁坍塌与否与井壁围岩的应力状态、强度特性等密切相关。2、异常高压的形成机制、分类、与判别异常压力的成因条件多种多样，一种异常压力现象可能是由多种互相叠置的因素所致，其中包括地质的、物理的、地球化学和动力学的因素。但就一个特定异常压力体而言，其成因可能以某一种因素为主，其它因素为辅。(1)不平衡压实作用(2)构造挤压(3)水热增压(4)生烃作用(5)蒙脱土脱水作用(6)浓差与逆浓差作用(7)石膏/硬石膏转化(8)流体密度差异(9)水势面的不规则性(10)深部封存箱的分隔和抬升3、不平衡压实作用①沉积速率；②孔隙空间减小速率；③地层渗透率的大小；④流体排出情况;平衡压实形成正常压力，平衡压实形成异常高压。（1）快速沉积是造成不平衡压实的主要原因之一，由于沉积速率过快，造成沉积颗粒排列不规则(没有足够的时间)，排水能力减弱，继续增加的上覆沉积载荷部分由孔隙流体承担，形成异常高压，同时造成地层的欠压实。另外一种常见的欠压实情况是一非渗透致密盖层的快速沉积导致其下地层的欠压实与异常高压，最为典型的例子是“复合盐层”中与岩盐层拌生的软泥岩地层。不平衡压实作用常见于陆地边缘的三角洲地区，这些地区沉积速率大，在沉积剖面中泥页岩含量远高于其它岩性，因此极易形成异常高压，如我国东部地区的某些中新生代地层。大多数研究者认为，泥质沉积物的压实不平衡（欠压实）是下第三系沉积盆地中遇到大多数异常高压的主要原因。（2）构造挤压在构造变形地区，由于地层的剧烈升降，产生构造挤压应力，如果正常的排水速率跟不上附加压力（构造挤压力）所产生的附加压实作用，将会引起地层孔隙压力增加，产生异常高压。例如，在某些情况下，断层可能起着流体通道作用，但在另外一些情况下，却可能起到封闭作用，而引起异常高压。所以，同样是断块盆地，有的可能是异常高压层，有的可能不是。（3）水热增压随着埋深增加而不断升高的温度，使孔隙水的膨胀大于岩石的膨胀（水的热膨胀系数大于岩石的热膨胀系数）。如果孔隙水由于存在流体隔层而无法逸出，孔隙压力将升高。（4）生烃作用在逐渐埋深期间，将有机物转化成烃的反应也产生流体体积的增加，从而导致单个压力封存箱内的超压。许多研究表明与烃类生成有关的超压产生的破裂是烃类从源岩中运移出来进入多孔的、高渗透储集岩的机制，尤其是甲烷的生成在许多储集层中已被引为超压产生的原因。气体典型地同异常压力有联系，异常压力具有气体饱和的特点。当源岩中的有机质或进入储集层中的油转变成甲烷时，引起相当大的体积增加。在良好的封闭条件下，这些体积的增加能产生很强的超高压.（5）蒙脱土脱水作用沉积的蒙脱土吸附粒间自由水，成为粘土层间束缚水。当地温达到约123度时，粘土结构晶格破裂，蒙脱土的层间束缚水被排除而成为自由水，称为蒙脱土脱水过程。释放到孔隙中的束缚水因发生膨胀，体积远远超过晶格破坏所减少的体积。若排水通畅，则地层进一步压实，地层孔隙压力为静液压力。如果地层是封闭的，将产生高于静液压力的地层孔隙压力。若存在钾离子，吸附钾离子，蒙脱土向伊利石转化。（6）浓差作用浓差作用是盐度较低的水体通过半渗透隔膜向盐度较高水体的物质迁移。只要粘土或页岩两侧的盐浓度由明显的差别，粘土或页岩便起着半渗透膜的作用，产生渗透压力。渗透压差与浓度差成正比，浓度差越大，渗透压差也越大。浓差流动可以在一个封闭区内产生高压。浓差作用引起的异常高压远比压实作用和水热作用引起的高压小得多。（7）逆浓差作用逆浓差作用现象的研究已有文献刊载，逆浓差作用也就是水从高压、高盐度区流向低压、低盐度区的过程。当水从高压区流入时，在低盐度区的压力就会升高（高于正常压力），而这种机制同样不能用于解释有效封存箱中产生的异常压力。(8)石膏/硬石膏转化无论是石膏脱水转化成硬石膏，还是硬石膏在深部再水化成石膏都被作为碳酸盐岩中产生异常压力的可能机制（9）流体密度差异烃类密度的差异，尤其是水-气之间的密度差异，能在烃类聚集的顶部产生异常压力。烃柱越长，烃类与周围水的密度相差越大，超压也就越大。一般说来，浮力差异能使压力上升到几百psi这一数量级。（10）水势面的不规则性在自流条件下或者由于浅层与较深的高压层间的有渗透通道的存在，能使孔隙压力高于正常值。这种情况在山脚下钻井时经常遇到。尽管关于异常高压形成的机制有以上所列十多种之多，但不平衡实是最常见的异常高压产生的机制，同时在构造活动强烈的盆地中构造挤压也是一种重要的增压机制，烃类的生成尤其是气的生成起重要的增压作用。4、地层压力确定方法钻前预测法(Predictionofporepressure)：利用地震层速度资料、邻井资料等；随钻监测方法(Detectionofporepressure)：Dc指数法，σ法、随钻测井资料(LWD)法、随钻地震(SWD)法；钻后测井评估(Eveluationofporepressure)：测井资料(声波、电阻率、密度)等；实测地层压力：MDT等(电缆地层测试)、钻杆测试(中途测试)、完井测试。单井压力分析：.钻前预测(地震层速度，来源于速度谱或其他速度解释资料).随钻实时监测(录井资料或LWD资料).钻后解释.测井资料分析(声波时差、电阻率、泥页岩密度).录井资料分析(Dc指数和Sigma指数).VSP测井速度资料(类似于地震层速度).实测地层压力◆仅适用于“不平衡压实过程导致的地层欠压实”高压情况;◆绝大部分方法仅限于在纯泥页岩中使用;◆都需要建立正常压实趋势线，且假定半对数坐标系中为直线;◆因建立经验图版的压力来源于渗透性地层，反过来预测泥岩地层，结果往往偏低；◆在定量化方面是经验和半经验的方法，缺乏理论基础。

该方法的前提是给出一个假定的沉积压实条件，即该方法只适用于砂泥岩层序。指数幂n随不同地区变化而变化。在墨西哥湾n值通常为3.0。简单方法的评述不用建立正常趋势线，且主要利用声波测井资料，因此使用起来比较方便，易于推广。实践证明这种方法对泥岩为主的砂泥岩剖面适用性良好，精度较传统的正常趋势线方法高。不足是对于泥岩以外其它岩性及非欠压实机制形成的异常高压情况不太适用。应用效果表明，若测井资料质量较好，且有校正过的岩屑录井分层岩性资料来区分岩性，该方法的检测精度是非常高的。综合解释方法的评述：“综合解释方法”克服了前述“简单计算方法”的缺陷，使用范围广，精度较高，另外若测井资料好，对于砂泥岩剖面，则利用该方法可以获得真正连续的地层孔隙压力检测剖面，这种连续的地层孔隙压力剖面不论对工程还是对地质研究都具有重要的参考价值，因此该方法具有良好的推广前景。设工艺条件（水水力因素、钻头类型）及岩性不变（均为泥页岩），则K为常数，取K=1，又泥页岩较软，n与R为直线关系，即e=1，得：式中：T-钻时min/m；n-rpm;W-钻压KN；D-钻头直径，mm。d指数法要求保证泥浆密度不变，但在现场难以做到，因进入压力过过渡后泥浆密度升高，钻速降低（压持效应）d增加，则对其进行修正：式中：ρn:正常压力层段地层水密度，g/cm3ρm:实际使用的泥浆密度，g/cm3◆正常压实地层：H增加(泥页岩）dc增加——趋势◆异常压力地层：H增加（泥页岩）dc降低——偏离趋势Eaton法计算破裂压力——适用于无水平构造应力的张性盆地Stephen法计算破裂压力——适用于存在水平非均匀构造应力地层黄荣樽法计算破裂压力——适用于存在水平非均匀构造应力地层Holbrook法计算破裂压力——适用于无水平构造应力的张性盆地4、综合算法的特点及使用条件：▼综合考虑了岩性（泥质含量）、孔隙度、垂直有效应力对纵波速度的影响，同时考虑岩石在地下埋藏应有的合理条件。克服了单点算法只考虑垂直有效应力的缺陷，可以提高精度；▼通过设计的逻辑算法，可以同时实现对岩性、孔隙度、泥质含量、地层体密度等的预测，为分析地层孔隙压力预测结果的可信度提供了更多的参考依据。另外，在钻前提供了更多的预测信息，而这些信息对于钻井设计和施工同样有重要的参考价值；▼有比较广泛的适应性。其基础是速度模型的参数、泥岩压实函数及参照垂直有效应力剖面，在同一沉积盆地或同一构造单元，这些模型及参数变化不会太大，有一定的区域性；▼目前的方法仅使用于以砂泥岩为主的地层；但不受欠压实机制的限制。5、地震层速度预测地层压力——二维/三维压力预测影响钻前地层压力预测精度的关键之一是地震层速度的分辨率和准确性，在有已钻井测井资料的情况下，可以利用地震资料测井约束反演技术来提高层速度求取的分辨率和准确度，以便提高地层压力预测的精度。另外，通过对二维或三维地震层速度数据体的压力计算，可以获得二维或三维地层压力数据，从而实现从平面和空间上预测地层压力。在获得二维或者三维地层层速度数据后，压力预测的关键就在于选择合适的压力预测模型及确定模型参数。6、地层压力分析软件“地层压力分析系统”自主研发、拥有完全知识产权，支持地震层速度资料、测井数据、随钻测井数据、录井数据等不同组合分析地层压力。本软件具有以下特色：综合数据库12类共75张数据表，包含基础数据、测井、录井、地震、压力计算结果等，便于对数据的管理；提供了Bowers法等三种利用地震二维/三维层速度计算二维/三维地层压力的功能；强大的3D显示功能可以方便取得任意深度、任意测线下的切片，可插入井眼、支持单个及多个地层显示，实现多角度、全方位地层压力分析；软件提供了测井数据的过滤、平滑、分层取值等数据处理功能，去除了大部分不合理的值，提高了计算精度。第五章深水导管钻井技术——杨进浅水表层导管施工技术：锤入法：海上打桩锤，适合水深小于300m。钻入法：钻孔/下套管/固井。喷射法：海水直接喷射下入，无需水泥浆固井，一趟管柱完成两开钻进。深水钻井表层导管喷射施工参数优化：钻井排量对深水钻井表层导管喷射施工有很大影响，除了满足钻井液携岩和破岩上返要求外，还要满足有较好的钻进速度，同时还需要确保表层导管施工的安全性。深水钻井表层导管安全等候设计窗口设计是喷射法施工的另一个关键参数，其指的是表层导管喷射到位后至解脱送入工具的时间。喷射导管下入过程中钻压和水力学参数优化控制：表层导管喷射作业中最关键的参数是钻压和排量。其参数的设计和选择直接关系作业的成败。本课题通过模拟试验和理论分析建立了喷射导管下入过程中钻压参数优化模型，形成了钻井喷射排量优化综合控制技术,能有效提高钻井时效,并在深水作业现场取得了良好的应用效果。建立钻头伸出量与钻速及井眼尺寸关系模型：钻头伸出量是指钻头底部伸出套管鞋的长度。伸出量大小对作业效率影响很大。第六章水力喷射分段压裂技术研究与应用——田守嶒水力喷射分段压裂是射孔、压裂、隔离一体化增产措施。1、压裂改造是低渗油气井增产主要措施直井分层水平井分段压裂是发展趋势1998-1998年，SurjaatmadjaSurjaatmadja提出水力喷射压裂方法，并应用于水平井压裂2、水力喷射分段压裂(MHJF)是集射孔、压裂、隔离一体化新型增产措施，无需封隔器、一趟管柱多段压裂,提高效率和安全性，减少施工风险、降低伤害和成本。可分为（1）机械分段压裂（2）限流法分段压裂（3）砂塞或液胶塞（4）投球法水力射孔孔眼中裂缝起裂和扩展：孔径越大，起裂压力降低；射孔长度增大，裂缝延伸压力降低。射孔方向与σH夹角的增大，起裂压力增加；平行于σH方向射孔，破裂压力最低，有助于辅助压裂。水力喷射射孔参数优化：最优喷嘴压降：28~35MPa；磨料粒度选择：20~40目石英砂；最优磨料体积浓度：6~8%；最优喷砂射孔时间：10~15min第七章深井复杂地层破岩机理与高效破岩方法——张辉地层可钻性各向异性的测井评价方法：该方法将声波波速的各向异性与可钻性的各向异性联系起来，可利用测井资料认识地层的井斜机理。可钻性各向异性评价的关键是：利用测井资料，求取垂直于层面方向的声波时差t。井底压差越小，各向异性指数越低，岩石可钻性各向异性越明显。有效应力越大，各向异性指数越高，岩石可钻性各向异性越不明显钻头各向异性指数定义：钻头各向异性表征了钻头轴向、侧向钻进时钻井效率的差异，是影响钻头定向钻进能力的重要因素。钻头各向异性的定量评价对于井眼轨迹控制、高效优质破岩具有重要意义。易斜地层井斜控制新方法：1.扩眼保满防斜打快：技术原理：产生降斜弯矩防斜技术途径：新型底部钻具组合技术关键：近钻头稳定器的满眼支撑，如扩眼稳定器、可变径稳定器等钻头匹配：强化侧向切削能力扩眼稳定器。井底压差影响钻速的机理分析：1、井底压差越低，钻头牙齿吃入地层的深度越大。解释了欠平衡钻井提高钻速的原因。2、井底压差越低，地层渗透率越小，牙齿吃入深度增加幅度越大。因此，对于低渗地层，气体钻井提速效果更明显。井底面最大和最小主应力分布规律(径向)：1.井底面最大主应力随径向距离增加而减小，在0.8倍井眼半径内均为拉应力，在0.8～1倍井眼半径范围内为压应力；2.最小主应力在0～0.3倍井眼半径范围内为拉应力，在0.3～1倍井眼半径范围内，最小主应力为压应力。井眼轴线上最大主应力分布规律（轴向）：井眼轴线上最大主应力分布在不同井底压差下具有很好的一致性1、在约0.1倍井眼半径r距离内为拉应力2、0.1～1倍r距离内减小至水平地应力。井底岩石应力场整体分布规律：井底岩石分易破碎区、较易破碎区和难破碎区三个部分。1、易破碎区内岩石受到拉应力作用，岩石破碎强度降低，区域大小为井底面径向距离0～0.3r，垂向距离0～0.1r；2、较易破碎区内岩石受拉压应力作用，区域大小为井底面径向距离0.3r～0.8r，垂向距离为0～0.1r；3、难破碎区岩石受到压应力作用，岩石破碎强度增加，区域大小为井底面径向距离0.8r～r，垂向距离为0～0.1r深井超深井井底岩石应力场研究：1.在相同的地应力状态下，随井深增加，岩石可破碎强度减小；2.对同一井深，垂直地应力为最小主应力时，破岩难度最大，为中间主应力时次之，为最大主应力时破岩难度最小。水力脉冲空化射流钻井：水力脉冲空化射流发生器安装于钻头上部,将流体的扰动作用和自振空化效应耦合，使进入钻头的常规连续流动调制成振动脉冲流动，钻头喷嘴出口形成脉冲空化射流，产生三种效应：•水力脉冲—改善井底流场，提高井底净化和清岩效率，减少压持和重复破碎；•空化冲蚀—辅助破岩，提高破岩效率;•瞬时负压—井底瞬时负压脉冲，局部瞬时欠平衡,改变井底岩面破岩应力状态。粒子射流破岩方法：1.粒子冲击钻井是一种以高速钢粒子破岩为主，机械破岩为辅的新的钻井破岩方法。2.钢粒子从喷嘴高速喷出,冲击破碎岩石。3.主要用于抗压强度极高、钻速极慢的硬地层。粒子射流破岩方法机理：①粒子受液相的曳力作用得到加速，冲向岩石表面；②粒子撞击岩石，导致撞击点周围岩石受压破碎，在瞬间形成压缩破碎和初始裂隙。③强大冲击波使岩石中的裂隙扩展，引起岩石进一步破裂，包括初始裂纹的扩展和二次裂隙的形成。④岩石中的裂隙贯穿形成破碎块度，破碎膨胀体积增加，形成冲蚀破碎坑。超临界二氧化碳射流破岩方法：第八章复杂油气井钻井液与完井液技术——郑立会钻井流体是通过人为控制组分，使其具备特定性能，用以实现工程、地质、产能目的的钻井工作流体。钻井流体的连续相为液体的，可以称作水基钻井流体或者油基钻井液；连续相为气体的，则被称为气基钻井流体。完井液：一种说法是指钻进结束后，用于清洗、顶替、射孔作业的钻井流体。也有人说，所有用于储层作业的工作流体，都称为完井液。钻完井流体（1）钻完井流体发展到现在，人们逐渐意识到使用自然造浆的钻井流体无法完全实现高效钻井目的，要通过添加处理剂和材料，控制其性能，才能为钻井、地质、产能服务。所以，组分不同性能不同，但可以通过人为控制得以实现（2）钻完井流体不仅要实现为钻井目标而努力，还要为地质目的而努力，更要意识到为产出更多的油、气、水等地层流体服务，以实现地质要求是钻井流体的根本目的。定义明确了其目的，不能只想完成钻井任务即可，要设法实现根本目标（3）钻完井流体时而需要循环，时而需要静止，满足工艺要求；时而需要低密度钻井流体，时而需要高密度钻井流体，满足安全需要；时而需要低黏度，时而需要高黏度，满足清洁需要；时而需要提高抑制性，时而需要清水作业，满足储层保护要求。这些不断调整的钻井流体性能，都是围绕整个钻完井工作的需要展开的。所以，钻井工作流体不仅仅是用来循环的，还需要多种功能。钻完井流体种类API（1988年前），水基钻完井流体体系分为（高、低pH值）淡水钻完井流体、低固相钻完井流体、（高、低pH值）石膏钻完井流体、饱和盐水钻完井流体；油基钻完井流体体系分为油基钻完井流体、油包水钻完井流体，气基钻完井流体只有气基钻井流体API（1988年后），水基钻完井流体体系不分散钻完井流体、分散钻完井流体、钙处理钻完井流体、聚合物钻完井流体、低固相钻完井流体、盐水钻完井流体、完井液API（2006年），将钻完井流体分为水基钻完井流体、油基钻完井流体和气体型钻井流体。水基钻完井流体包括不分散钻完井流体、分散钻完井流体、钙处理钻完井流体、聚合物钻完井流体、低固相钻完井流体、优质水基钻完井流体、盐水钻完井流体、高温高压特种产品、完井液、裸眼清洁液、钻进液等钻井流体；油基钻井流体包括油基钻完井流体、合成基钻完井流体；气体型钻井流体包括空气、雾、泡沫和充气钻完井工作流体此后，2008年、2010年、2012年的分类没有多大变化。钻完井流体还有很多分类方法：（1）按加重与否。分为加重钻井流体和非加重钻井流体（2）按对粘土水化作用抑制能力的强弱。可分为抑制性钻井流体和非抑制性钻井流体（3）按固相含量数量。分为高固相（大于10%）钻井流体、低固相（6～10%）钻井流体和无固相钻井流体（4）按钻井流体密度高低。分为低密度（0.8g/cm3）钻井流体、中密度（0.8~1.2g/cm3）钻井流体、中高密度（1.2~1.6g/cm3）钻井流体、高密度（1.6~2.3g/cm3）钻井流体和超高密度（大于2.3g/cm3）钻井流体（5）按钻井流体用途。分为钻井流体、储层钻开液和完井液（6）按钻井流体连续相种类。分为水基钻完井流体、油基钻完井流体或合成基钻完井流体、气体型钻井流体（7）按适用条件。分为松散层泥浆、水敏抑制性泥浆、水溶抑制性泥浆、硬岩钻进泥浆、低比重泥浆或加重泥浆、抗高温泥浆（8）直接用泥浆的主要处理剂成分、关键特性或特殊用途等命名分类。如腐植酸类泥浆、聚合物泥浆、木质素磺酸盐泥浆、聚合醇钻完井流体、天然高分子钻完井流体、有机盐钻完井流体、氯化钾钻完井流体等以处理剂成分命名。抑制性泥浆、充气泡沫泥浆、非水基泥浆、饱和盐水泥浆、混油润滑泥浆等以关键特性命名分类。地热井和深井泥浆、石油天然气完井泥浆、小口径金刚石钻进泥浆、基桩钻孔循环泥浆、地下墙槽壁稳定泥浆等以特殊用途命名分类。一般说来，钻井流体的分类方法，是按钻井流体中的流体介质特点来分类的根据流体介质的不同，可分为水基钻井流体、油基钻井流体和气基钻井流体三大类。超临界二氧化碳钻井流体：微乳化完井流体：微乳化技术是由Hoar和Schulman1943年发现的，并于1959年将油-水-表面活性剂-辅助表面活性剂形成的均相体系，正式定名为微乳液（micro-emulsion）。根据表面活性剂性质和微乳液组成，微乳液可为水包油和油包水两种。钻完井流体发展具体表现三大方面：钻井流体组分（处理剂）功能越来越有针对性，向着避免功能齐全但都不出色发展二、钻井流体种类越来越多，向不同地层用不同流体方向发展三、钻井流体性能评价方法，向于精细化和模拟现场化方向发展。钻完井流体处理剂的主要变化：胺或胺盐用于钻井流体2、纳米材料用于钻井流体3、聚合物微球用于钻井流体。总结：几种新型钻井流体隐形酸完井流体、可变逆乳化油基钻井流体、气制油油基钻井流体、超临界二氧化碳钻井流体第九章9.1保护油气层暂堵技术新进展——李志勇暂堵技术是利用钻井液中的固相颗粒，在一定的正压差作用下，在很短的时间内形成有效堵塞的渗透率为0的屏蔽环。它能阻止钻井液中固相和液相进一步侵入储层，从而保护储层。最后，利用一种经济合理的解堵方式解除屏蔽环，使储层的渗透率恢复到原始水平。屏蔽暂堵分形理论：考虑了孔喉尺寸分布和暂堵颗粒的尺寸分布。但在匹配规则上，仍按照传统匹配规则采用平均粒径进行匹配，未考虑储层中大孔喉对渗透率的突出贡献（非均质性）。屏蔽式暂堵技术：暂堵剂颗粒应由架桥颗粒、充填颗粒以及可变形颗粒所组成。在一定正压差下，当架桥颗粒粒度中值约等于储层平均孔径的2/3，充填粒子和可变形粒子的粒径约等于储层平均孔径的1/3-1/4时，暂堵效果最佳。按“3%刚性粒子+1.5%充填粒子+1%-2%软化粒子”的比例，来确定各暂堵剂在钻井液中的加量。使用该项技术形成的内、外泥饼的渗透率接近于零，因此可有效地防止钻井液侵入储层。泥饼很薄，可在完井时通过射孔实现解堵。该方法的不足之处在于，在确定暂堵剂的粒度分布时，仍是以储层的平均孔径与暂堵剂的粒度中值的匹配关系为依据，这与储层孔喉尺寸的实际分布状况不符。从原理上进行分析，尚不能达到最佳的暂堵效果。理想充填理论：当暂堵剂颗粒累计体积百分数与d1/2成正比时，可实现颗粒的理想充填。“理想充填”的含义：对